Krátka cesta http://bibt.ru

Prírubové výrobky na špeciálnych pečiatkach. Prírubový vonkajší obrys.Príruba otvoru (vnútorná).

Schéma výpočtu okraja výrobku. Sila na lemovanie pomocou valcového razníka. Formovanie.

Rozlišuje sa medzi prírubou otvoru (vnútornou) a vonkajšou prírubou. Olemovanie výrobkov sa vykonáva na špeciálnych matriciach. Ak chcete urobiť lemovanie plochého alebo dutého obrobku, musíte do neho najskôr vyraziť otvor. Pri hlbokom lemovaní sa najskôr vyrobí kukla, potom sa vyrazí diera a potom sa vykoná lemovanie. Aby bolo možné vykonať lemovanie bez zlomov a trhlín v jednej operácii, je potrebné vziať do úvahy stupeň deformácie (alebo takzvaný koeficient rozšírenia) K ot \u003d d / D, kde d je priemer predlisovaného otvor, mm; D - priemer otvoru získaného po lemovaní, mm.

Olemovanie produktu vyrobeného z tenkého materiálu sa uskutočňuje lisovaním produktu proti povrchu matrice matrice. Priemer otvoru pre prírubu pre nízku prírubu je možné približne určiť metódou, ktorá sa používa pri výpočte obrobku so zaoblením, získaného pružným. Napríklad pre výrobok zobrazený na obr. 9 je priemer otvoru (mm) v obrobku určený vzorcom d \u003d D 1 - π - 2 h. Preto je hĺbka dosky H \u003d h + r 1 + S \u003d D - (d / 2) + 0,43 r 1 + 0,72 S.

Obrázok: deväť. Schéma výpočtu okraja výrobku

Prax preukázala, že limitujúci obrubový faktor závisí od mechanických vlastností materiálu, relatívnej hrúbky obrobku (S / d). 100, drsnosť povrchov okrajov otvorov v obrobku, tvar pracovnej časti razidla.

Polomer zaoblenia valcového razníka musí byť najmenej štyri hrúbky materiálu.

Sila na lemovanie pomocou valcového razníka možno určiť podľa vzorca A.D.Tomlenova: P out \u003d π (D-d) SCσ t ≈1,5π (D-d) Sσ in, kde D je priemer príruby produktu, m; d - priemer otvoru pre lemovanie, m; S - hrúbka materiálu, m; C je koeficient kalenia kovu a prítomnosť trenia počas lemovania Cσ t \u003d (1,5 ÷ 2) σ in; σ t a σ medza klzu a medzná pevnosť v ťahu materiálu, MPa (N / m 2).

Príruba vonkajšieho obrysu časti sa používajú s konvexnými a konkávnymi obrysmi. Lemovanie s konvexným obrysom je podobné plytkému procesu kreslenia a lemovanie konkávneho obrysu je podobné lemovaniu otvorov.

Veľkosť deformácie na vonkajšom obrube konvexného obrysu K n.otb \u003d R 1 / R 2, kde R 1 je polomer obrysu plochého obrobku; R2 je polomer obrysu výrobku s guľkami.

Tvarovanie je operácia, pri ktorej sa mení tvar výrobku, ktorý sa predtým získal ťahaním. Takáto operácia zahŕňa napríklad formovanie zvnútra (vydutie), získanie vydutia, priehlbina, kresba, nápis. Formy na formovanie zvnútra majú delené matrice a elastické rozpínacie zariadenie (tekuté, gumené, mechanické).

Geometrické parametre lemovacieho nástroja. Olemovanie otvorov Proces lemovania otvorov spočíva v tom, že sa v plochom alebo dutom produkte s vopred vyrazeným otvorom vytvorí niekedy väčší otvor s valcovými prírubami alebo prírubami iného tvaru. Obzvlášť veľkú účinnosť zaisťuje použitie príruby s otvorom pri výrobe dielov s veľkou prírubou, keď je ťažné a vyžaduje niekoľko prechodov ...

Zdieľajte svoju prácu na sociálnych sieťach

Ak vám táto práca nevyhovovala, v dolnej časti stránky je zoznam podobných prác. Môžete tiež použiť tlačidlo vyhľadávania

STRANA 113

PREDNÁŠKA číslo 16

Operácie zmeny formy pri lisovaní listov. Tvarovanie a lemovanie

Prednáškový plán

1. Formovanie.

1.1. Stanovenie prípustných stupňov deformácie počas tvárnenia.

1.2. Technologické výpočty počas formovania.

2. Prírubové.

2.1. Prírubové otvory.

2.2. Geometrické parametre lemovacieho nástroja.

1. Formovanie

Reliéfne tvarovanie je zmena tvaru obrobku, ktorá spočíva v vytvorení miestnych priehlbín a vydutín v dôsledku natiahnutia materiálu.

Okrem miestnych priehlbín a konvexných - konkávnych reliéfov sa formovaním získavajú vzory a výstuhy. Racionálne vyrobené výstužné rebrá môžu významne zvýšiť tuhosť plochých a plytkých lisovaných častí, je možné zmenšiť hrúbku obrobku a jeho hmotnosť. Použitie formovania náhradných krytov pri výrobe plytkých častí s prírubou vám umožňuje ušetriť kov v dôsledku zníženia priečnych rozmerov obrobku. Zvýšenie pevnosti získané v dôsledku kalenia presahuje zníženie pevnosti v dôsledku zriedenia obrobku v deformačnej zóne.

Tvar razníka významne ovplyvňuje umiestnenie deformačnej zóny. Pri deformácii pologuľovitým razníkom sa zóna plastickej deformácie skladá z dvoch častí: jednej, ktorá je v kontakte s razníkom, a voľnej časti, kde nie sú žiadne vonkajšie zaťaženia.

Obrázok 1 - Formovacie výstuhy a polguľovité vybrania

Pri vytváraní hemisférických priehlbín sa môžu objaviť trhliny v určitej vzdialenosti od pólu pologule. To je spôsobené tým, že v póle a v jeho okolí je obrobok pevne prilepený k razníku a kontaktné trecie sily vznikajúce pri kĺzaní obrobku (keď je zriedený) vzhľadom na razník, bránia deformácii na póle intenzívnejšie ako okrajové časti.

Tvarovanie pomocou valcového razníka s plochým koncom je možné použiť na získanie vrúbkovania s výškou (0,2 - 0,3) priemeru razidla. Na získanie hlbších dutín sa používa tvarovanie s predbežnou súpravou kovu vo forme prstencového výčnelku (trhliny) a pri lisovaní častí ich zliatin hliníka sa používa diferenciálne zahrievanie príruby.

Obrázok 2 - Tvarovanie valcovým razníkom s plochým koncom a tvarovanie s predbežnou sadou

Počas formovania je obrobok čiastočne utiahnutý pozdĺž razníka a čiastočne pozdĺž matrice, preto musí byť hĺbka matrice väčšia ako výška rebra alebo vybrania a polomer rohovej časti razidla je podstatne menší. než polomer zaoblenia okraja matrice, inak vzhľad zovretia stien formovanej časti, čo vedie k prasklinám a neopraviteľným výplňom.

Tvarovanie je možné uskutočňovať pomocou elastického a tekutého média (lisovanie gumou, polyuretánom, ktoré sa používa v malovýrobe: výroba lietadiel, výroba automobilov, prístrojová technika, rádiotechnika) tekuté formovanie - vlnité tenkostenné osovéometrické plášte (kompresory v potrubných systémoch) a ako citlivé prvky zariadení).

1.1. Stanovenie prípustných stupňov deformácie počas tvarovania

Obvodový prstencový úsek príruby je obmedzený polomermi a elasticky sa deformuje.

Najväčšiu hĺbku výstuhy, ktorú je možné dosiahnuť odľahčeným tvarovaním dielov z hliníka, mäkkej ocele, mosadze, môžeme zhruba určiť empirickým vzorcom:

kde je šírka rebier, mm;

Hrúbka lisovaného materiálu, mm.

Obrázok 3 - Plastové a elastické oblasti počas tvarovania

V hĺbke; , ale aby sa zabránilo zničeniu materiálu.

Pri veľkých rozmeroch obrobku je hranica medzi plastovou a elastickou oblasťou.

Pre iné pomery je hranica medzi elastickou a plastickou oblasťou kde

Hĺbku miestnej ťažby určuje rovnica:

Zväčšenie medzery na malých polomeroch umožňuje hlbšie lokalizovaný ponor.

Na reliéfne tvarovanie vo forme guľových výklenkov:

A; ...

Obrázok 4 - Schéma formovania sférických výklenkov

Možné rozmery miestnych vybrania sa dajú určiť na základe relatívneho predĺženia lisovaného materiálu podľa závislosti:

kde je dĺžka stredovej čiary reliéfnej časti po vyrazení;

Dĺžka zodpovedajúcej časti obrobku pred lisovaním.

Pri tvarovaní pomocou valcového razníka s plochým koncom a malým polomerom zaoblenia pracovnej hrany sa prstencová časť príruby, ohraničená polomerom a rovnako ako plochá časť spodnej časti dielu, plasticky deformujú .

Obrázok 5 - Schéma tvarovania výstuh, sférických výklenkov

1.2. Technologické výpočty počas formovania

Sila reliéfneho razenia sa dá určiť podľa vzorca:

kde je špecifická sila tvarovacieho reliéfu, vzatá:

pre hliník 100 - 200 MPa,

pre mosadz 200 - 250 MPa,

pre mäkkú oceľ 300 - 400 MPa,

Plocha priemetu vyrazeného reliéfu do roviny kolmej na smer pôsobenia sily, mm2 .

Silu na reliéfne razenie na kľukových lisoch malých častí () vyrobených z tenkého materiálu (do 1,5 mm) možno určiť pomocou empirického vzorca:

kde je plocha vyrazeného reliéfu, mm2

Koeficient: pre oceľ 200 - 300 MPa,

Pre mosadz 150 - 200 MPa.

Sila pri tvarovaní polguľovitým razníkom bez zohľadnenia kontaktného trenia a nerovnomernej hrúbky obrobku v deformačnej zóne sa dá určiť podľa vzorca:

o

Pri formovaní výstuže (trhliny) s razníkom s prierezom vo forme kruhového segmentu.

kde je dĺžka okraja, pri

Alebo

kde je koeficient, závisí od šírky a hĺbky trhliny

2. Prírubové

2.1. Olemovacie otvory

Proces lemovania otvorov spočíva vo vytvorení väčšieho otvoru s valcovitými stranami alebo stranami iného tvaru v plochom alebo dutom výrobku s vopred vyrazeným otvorom (niekedy aj bez neho).

Otvory s priemerom 3 ... 1 000 mm a hrúbkou= 0,3 ... 30 mm. Tento proces sa široko používa pri výrobe razenia a nahrádza operácie ťahania nasledované dierovaním dna. Obzvlášť veľká účinnosť je zabezpečená použitím prírubového otvoru pri výrobe dielov s veľkou prírubou, keď je ťažné a vyžaduje niekoľko prechodov.

V uvažovanom procese nastáva predĺženie v tangenciálnom smere a hrúbka materiálu sa zmenšuje.

Pre relatívne vysokú prírubu sa výpočet priemeru pôvodného obrobku vykonáva z podmienky rovnosti objemov materiálu pred a po deformácii. Počiatočné parametre sú priemer prírubového otvoru a výška obruby dielca (obr. 6). Tieto parametre sa používajú na výpočet požadovaného priemeru pôvodného otvoru:

kde.

Ak je výška príruby uvedená v podrobnom výkrese (obr. 6), potom priemer otvoru príruby pre nízku prírubuzhruba vypočítané, ako v prípade jednoduchého ohýbania podľa vzorca:

kde;

Polomer zaoblenia pracovnej hrany matice,

alebo

kde je výška pätky, mm, je polomer príruby, je hrúbka východiskového materiálu.

V prípade daného priemeru príruby možno výšku príruby určiť podľa závislosti:

Obrázok 6 - Schéma výpočtu parametrov príruby - výška príruby a - priemer otvoru príruby

Polomer výrazne ovplyvňuje výšku príruby. S jeho veľkými hodnotami sa výška strany výrazne zvyšuje.

Pri prijímaní malých otvorov na závitovanie alebo nalisovanie v nápravách, keď je konštrukčne nevyhnutné mať valcové steny, sa používa lemovanie s malým polomerom zakrivenia a malou medzerou (obr. 7, a).

Pri použití uvažovanej operácie na zvýšenie tuhosti konštrukcie: pri lemovaní veľkých otvorov, okien v leteckej doprave, doprave, pri stavbe lodí, pri lemovaní prielezov, hrdiel, zásuviek atď. Sa postup najlepšie vykoná s veľkou medzerou medzi razníkom a matica a s veľkým polomerom zakrivenia matíc (obr. 7, b). V tomto prípade sa získa malá valcová časť guľôčky.

a) b)

Obrázok 7 - Možnosti lemovania: a - s malým polomerom zaoblenia matice a malou medzerou, b - s veľkou medzerou

Počet prechodov potrebných na získanie lemovania je určený pomerom lemovania:

kde je priemer otvoru pred lemovaním;

Priemer príruby v stredovej čiare.

Maximálny prípustný koeficient pre daný materiál je možné určiť analyticky:

kde je relatívne predĺženie materiálu;

Faktor určený okolitými podmienkami.

Najmenšia hrúbka na okraji perličky je:

Hodnota obrubového faktora závisí od:

1. Z povahy lemovania a stavu okrajov otvoru (bolo získané vyvŕtanie alebo dierovanie otvoru, prítomnosť alebo neprítomnosť otrepov).
2. Z relatívnej hrúbky obrobku.
3. Z druhu materiálu, jeho mechanických vlastností a tvaru pracovnej časti razidla.

Najmenšia hodnota koeficientu by sa mala brať pri lemovaní vyvŕtaných otvorov, najväčšia - dierovaná. Je to spôsobené tvrdnutím práce po dierovaní. Na jeho odstránenie sa zavádza žíhanie alebo čistenie otvoru v čistiacich matriciach, čo umožňuje zvýšiť plastickosť materiálu.

Otvory na lemovanie by sa mali robiť dierovaním zo strany proti smeru lemovania alebo položením obrobku s otrepmi nahor, aby sa rozšírená hrana menej natiahla ako zaoblená hrana.

Pri lemovaní dna predpätého skla otvorom (obr. 8) možno celkovú výšku dielu získaného po deformácii určiť pomocou vzorca:

kde je hĺbka predbežného čerpania.

Obrázok 8 - Schéma výpočtu pre lemovanie spodnej časti vopred natiahnutého skla: 1-matrica, 2-razidlo, 3-svorka

V dôsledku výrazného natiahnutia materiálu na okraji technologického otvoru v dôsledku zväčšenia na dochádza k výraznému stenčeniu okraja okraja:

kde je hrúbka hrany po stenčení.

V jednej operácii, súčasne s lemovaním, je možné stenu preriediť až na.

Pri dierovaní sa maximálny priemer pre každý typ a hrúbku materiálu zvyčajne stanoví empiricky. Okraj konca zvislých stien zároveň vždy zostáva natrhnutý, takže prepichnutie je použiteľné iba pre nepodstatné časti.

Technologická sila potrebná na lemovanie okrúhlych otvorov je určená vzorcom:

kde je sila lisovaného materiálu, MPa.

Upínacia sila počas lemovania sa môže rovnať 60% upínacej sily počas ťahania za podobných podmienok (hrúbka, typ materiálu, priemer prstencovej oblasti pod upínacou sponou).

2. Geometrické parametre lemovacieho nástroja

Rozmery pracovných častí matríc na lemovanie okrúhlych otvorov sa dajú určiť v závislosti od priemeru lemovania, berúc do úvahy určité spätné pruženie lisovaného materiálu a toleranciu opotrebenia razníka:

kde je menovitá hodnota priemeru prírubového otvoru;

Zadaná tolerancia pre priemer prírubového otvoru.

Matrica je vyrobená na razníku s medzerou.

Medzera závisí od hrúbky východiskového materiálu a typu obrobku a dá sa určiť nasledujúcimi vzťahmi:

• v plochom obrobku -
• v spodnej časti vopred natiahnutého skla -

alebo z tabuľky 1.

Pracovná časť prírubových lisovníkov môže mať rôznu geometriu (obr. 9):

a) traktrix, poskytujúci minimálnu obrubnú silu;

b) kužeľovitý;

c) sférické;

d) s veľkým polomerom zakrivenia;

e) s malým polomerom zakrivenia.

A B C D E)

Obrázok 9 - Formy pracovnej časti razníkov

Razníky s guľovou geometriou hrotu a malým polomerom zakrivenia vyžadujú najväčšiu lemovaciu silu.

Tabuľka 1 - Jednostranná vôľa príruby

Typ liečby	Hrúbka materiálu obrobku
Doska	0,25	0,45			0,85	1,00	1,30	1,70
Predpäté sklenené dno	0,25	0,45	0,55		0,75	0,90	1,10	1,50

Ďalšie podobné diela, ktoré by vás mohli zaujímať
6634.		Operácie zmeny formy pri lisovaní listov. Ohýbanie	617,41 KB
	Typy ohýbania. Konštrukčné vlastnosti ohýbacích nástrojov. Druhy ohýbania Jedná sa o operácie formovania kovu tlakom, v dôsledku čoho sa tvar obrobku mení plastickou deformáciou. V závislosti od týchto foriem sa rozlišujú tieto typy ohýbania: ryža s jedným uhlom alebo v tvare V.
6633.		Operácie zmeny formy pri lisovaní listov. Hood	217,88 KB
	Typy kukiel. Typy napínania Napínanie je proces premeny plochého obrobku, plochého alebo dutého, na dutý výrobok. V procese ťahania sa v dôsledku prítomnosti prebytočného materiálu v prírube posúva a pohybuje sa pozdĺž razidla. Počas kreslenia plochý obrobok, ktorý sa počas kreslenia pohybuje, mení svoje rozmery a zaujíma množstvo medzipoloh.
6631.		Operácie zmeny formy pri lisovaní listov. Krimpovanie a dávkovanie	819,4 KB
	Určenie rozmerov pôvodného obrobku. Určenie rozmerov pôvodného obrobku. Pri lisovaní sa otvorený koniec dutého obrobku alebo rúrky vtláča do lievikovitej pracovnej časti matrice, ktorá má tvar hotového výrobku alebo prechodný prechod ...
6636.		Technológia razenia za studena. Separačné operácie	410,26 KB
	Upichovanie je úplné oddelenie jednej časti obrobku od druhej pozdĺž otvoreného obrysu strihom. Rezanie je operácia záslepky, počas ktorej sa list krája na pásy danej dĺžky, pás sa krája na pásy. Rezanie sa vykonáva na špeciálnych strižných strojoch alebo na matriciach.
6635.		Technológia razenia za studena. Rezný materiál	91,88 KB
	Vystrihnite materiál. Plech nakrájame na pásiky. Existujú dva hlavné spôsoby, ako získať diely: prepojkou, ktorá odreže odpad; bez jumperového rezania bez zasunutia. Častejšie sa používa strih pomocou prepojky.
5556.		Vývoj kontrolného systému pre razenie RTC	423,86 KB
	Cieľom projektu je vyvinúť riadiaci systém pre razbu RTK. Dôležitosť vývoja tohto kontrolného systému spočíva v tom, že predovšetkým zníži podiel manuálnej práce, čo povedie k zlepšeniu kvality výrobkov a zvýšeniu ekonomických nákladov, pretože RTK sa implementuje na základe existujúcich lisov. Definujme typ automatického riadiaceho zariadenia, ktoré bude objekt ovládať. Tento riadiaci objekt je zložitý proces pozostávajúci zo samostatných operácií.
16016.		Technologické základy procesu kovania	632,62 KB
	Uzavreté kovanie zaisťuje výkovky bez otrepov, čím sa dá obrobok zmenšiť o objem tohto otrepu a absencia otrepov okolo kovania vedie k kratšiemu procesu a šetrí energiu a lisovaciu oceľ.
69.		Operácie s 3D objektmi	276,43 KB
	Rovnako ako v prvom prípade je možné zvoliť typ poľa obdĺžnikové alebo kruhové: Rectngulr alebo Polr rry. V prípade obdĺžnikového poľa musíte určiť počet riadkov stĺpcov a úrovní: Počet riadkov Počet stĺpcov Počet úrovní ako aj vzdialenosť medzi riadkami, stĺpcami a úrovňami: Vzdialenosť medzi riadkami atď. V prípade kruhového poľa musíte určiť počet prvkov: Počet položiek uhol vyplnenia položiek: ngle vyplní 0360 bez ohľadu na to, či má alebo nemá otáčať objekty, keď sú umiestnené v priestore: ...
72.		Operácie s 3D telesami	23,41 KB
	Informácie z teórie Boolen Boolean operations Union Union Časť hlavného menu „Zmena Úpravy objemových telies“: Union Commnd line Príkazový riadok: _union Obr. 1. Vybratými objektmi môžu byť buď oblasti, alebo telesá, ktoré ležia v ľubovoľných rovinách. Výsledkom tejto operácie je orgán, ktorý obsahuje celkové objemy všetkých vybraných orgánov.
3314.		Operácie s predikátmi	62,34 KB
	Empirické poznávacie metódy: pozorovací porovnávací experiment. Pozorovanie ako prostriedok poznania poskytuje primárne informácie, ide o zámerné a cieľavedomé vnímanie javov a procesov bez priameho zasahovania do ich priebehu, podriadené úlohám vedeckého výskumu. pre poznávanie predmetov by sa ich porovnanie malo uskutočňovať podľa najdôležitejších znakov podstatných pre daný jav. Metódy teoretických vedomostí: abstrakcia, idealizácia, formalizácia atď.

Olemovacie otvory Je široko používaný pri výrobe razítok, nahradzuje operácie ťahania a nasleduje rezanie dna. Tento proces je obzvlášť efektívny pri výrobe dielov s veľkou prírubou, keď je roztiahnutie ťažké a vyžaduje niekoľko prechodov.

Deformácia kovu počas lemovania je charakterizovaná zmenou sieťoviny s radiálnymi krúžkami použitej na obrobok (obrázok 8.57)... Keď sú otvory prírubové, dôjde k predĺženiu v tangenciálnom smere a zmenší sa ich hrúbka. Vzdialenosť medzi sústrednými kruhmi zostáva nezmenená.

Geometrické rozmery počas lemovania sa určujú na základe rovnosti objemov obrobku a dielu... Výška strany je zvyčajne uvedená na výkrese dielu. V takom prípade sa priemer prírubového otvoru zhruba počíta ako pri jednoduchom ohýbaní. To je prípustné z dôvodu malého rozsahu deformácie v radiálnom smere a prítomnosti výrazného zriedenia materiálu.

Kreslenie. 8,57. Schéma príruby

Priemer otvoru je určený vzorcom:

• d \u003d D-2 (H-0, 43r - 0,72 S), (8,96)

Výška dosky je vyjadrená vzťahom:

• H \u003d (Dd) / 2 + 0,43 r + 0,72 S, (8,74)

kde označenia zodpovedajú (obr. 8.57).

Ako je zrejmé z posledného vzorca, výška dosky, za iných okolností, rovnaká, závisí od polomeru zakrivenia. Pri veľkých polomeroch zakrivenia sa výška obruby výrazne zvyšuje.

Výskum R. Wilkena ukázal, že so zväčšením medzery medzi razníkom a matricou na z \u003d (8 ÷ 10) S) dôjde k prirodzenému zvýšeniu výšky a polomeru zakrivenia guľôčky (obr. 8.58) .

V tomto prípade sa stupeň deformácie okraja pätky nezvyšuje, pretože priemer obrobku sa nemení. Ale vďaka skutočnosti, že v strede je obsiahnuté veľké množstvo kovu, je deformácia pätky rozptýlená a stenčenie okraja je trochu znížené. Zistilo sa, že s nárastom medzery na z \u003d (8 ÷ 10) S sa obrubná sila zmenšuje o 30 - 35%. V dôsledku toho sú napätia v stenách príslušne znížené, pretože odolnosť kovu proti deformácii a obrubovacia sila závisia od ich hodnoty.

Tento proces sa teda najlepšie vykoná, keď je medzera medzi razníkom a matricou veľká, alebo keď sa výrazne zvýši polomer matrice.... Takéto lemovanie, ktoré sa vyznačuje veľkým polomerom zakrivenia, ale malou valcovou časťou pätky, je celkom prijateľné v tých prípadoch, keď sa má zvýšiť tuhosť konštrukcie s jej nízkou hmotnosťou.

Proces s malým polomerom zakrivenia a veľkou valcovou časťou pätky je možné použiť iba pri lemovaní malých otvorov pre závity alebo lisovaní v osiach alebo vtedy, keď je konštrukčne nevyhnutné mať valcové prírubové steny. Tvar razidla má veľký vplyv na veľkosť sily.

Na obr. 8.59 zobrazuje pracovné diagramy a postupnosť lemovania s iným tvarom obrysu pracovnej časti razníka (zakrivené - trajektória, kruhový oblúk, valec s výraznými zaobleniami, valec s malými zaobleniami)... Sila potrebná na lemovanie pomocou valcového lisovníka sa dá určiť pomocou nasledujúceho vzorca:

• P \u003d lnSσt (Dd), (8,75)

kde D je priemer príruby, mm; d - priemer otvoru, mm.

Vykonanie závisí od čistoty rezu deformovateľnej hrany.

Stupeň deformácie pri lemovaní otvorov je určený pomerom medzi priemerom otvoru v obrobku a priemerom pätky alebo takzvaným lemovacím pomerom:

kde d je priemer otvoru pred lemovaním; D - priemer príruby (pozdĺž strednej čiary).

Prípustné priečne zúženie spôsobené chybami okrajov otvoru je podstatne nižšie ako pri skúške v ťahu. Najmenšia hrúbka na okraji perličky je S1 \u003d S.

Hodnota koeficientu lemovania závisí:

• 1) o povahe spracovania a stave okrajov otvorov (vŕtanie alebo dierovanie, prítomnosť alebo neprítomnosť otrepov);
• 2) relatívna hrúbka obrobku, ktorá je vyjadrená pomerom (S / D) 100;
• 3) druh materiálu a jeho mechanické vlastnosti;
• 4) tvar pracovnej časti razidla.

Experimentálne sa dokázala inverzná závislosť maximálneho prípustného lemovacieho faktora od relatívnej hrúbky obrobku, t. čím väčšia je relatívna hrúbka obrobku, tým nižšia je hodnota prípustného pomeru obruby, tým väčší je možný stupeň deformácie. Ďalej sa dokázala závislosť limitných koeficientov od spôsobu výroby a stavu okraja otvoru.

Najmenšie koeficienty sa dosiahli pri lemovaní vyvŕtaných otvorov, najvyššie - pri lemovaní dierovaných otvorov. Pomer vŕtaných otvorov sa málo líši od pomeru dierovaného a žíhaného obrobku, pretože žíhanie eliminuje vytvrdzovanie a zvyšuje tvárnosť kovu. Niekedy sa na odstránenie vytvrdenej vrstvy vyčistí otvor na lisovacích matriciach.

Tabuľka 8.42 zobrazuje vypočítané hodnoty koeficientov pre mäkkú oceľ v závislosti od podmienok obruby a pomeru d / S.

Dierovanie pre lemovanie by sa malo robiť zo strany proti smeru lemovania, alebo obrobok obklopte mriežkou smerom hore, aby bola hrana s mriežkou menej natiahnutá ako zaoblená hrana..

Ak sa vyžaduje veľká výška dosky, ktorú nie je možné dosiahnuť jednou operáciou, potom pri lemovaní malých otvorov v umelých obrobkoch použite proces riedenia (pozri nižšie), a v prípade lemovania veľkých otvorov alebo postupného naťahovania v páse - predbežný návrh, (Obr. 8.60).

Výpočet veľkostí h a d sa vykonáva podľa nasledujúcich vzorcov:

• h \u003d (Dd) / 2 \u003d 0,57r; (8,77)

• d \u003d D + 1,14r - 2h, (8,78)

Olemovanie otvorov sa často používa pri postupnom razení v páse.

Tabuľka 8.42. Vypočítaná hodnota koeficientov pre mäkké ocele

Metóda lemovania	Metóda vytvárania dier	Hodnota koeficientu v závislosti od pomeru d / S
		100	50	35	20	15	10	8	6,5	5	3	1
Sférický úder		0,70	0,60	0,52	0,45	0,40	0,36	0,33	0,31	0,30	0,25	0,20
	Razenie do pečiatky	0,75	0,65	0,57	0,52	0,48	0,45	0,44	0,43	0,42	0,42	-
Valcový úder	Vŕtanie s odhrotovaním	0,80	0,70	0,60	0,50	0,45	0,42	0,40	0,37	0,35	0,30	0,25
	Razenie do pečiatky	0,85	0,75	0,65	0,60	0,55	0,52	0,50	0,50	0,48	0,47	-

Činnosť valcovania prírub dutých častí, ktorá sa vykonáva za účelom zvýšenia pevnosti príruby a zaoblenia okraja, má podobný charakter ako prevádzka prírubových otvorov, najmä pri lemovaní okraja dutých častí.

Kreslenie. 8,60. Lemovanie s predchádzajúcim žrebom

V rôznych prevedeniach sú otvory a zárezy, ktoré nie sú okrúhle (oválne alebo obdĺžnikové) formy so stranami pozdĺž obrysu. Takéto výrezy sa často vyrábajú na odľahčenie hmoty. (vedľajší členovia atď.), A bočné strany - na zvýšenie konštrukčnej pevnosti.

V tomto prípade je hĺbka strany malá (4 ÷ 6%) S s malými požiadavkami na jej presnosť.

Pri vytváraní zametania by sa malo brať do úvahy odlišná povaha deformácie pozdĺž obrysu: ohýbanie v rovných úsekoch a lemovanie s rozťahovaním a miernym poklesom výšky v rohoch. Kvôli celistvosti kovu však deformácia zasahuje do priamych častí pätky, ktorej kov čiastočne kompenzuje deformáciu rohových pätiek. Preto nie je veľký rozdiel vo výške dosky.

Aby sa vylúčili možné chyby, mala by sa šírka prírubového poľa na zaoblení rohov mierne zväčšiť v porovnaní so šírkou poľa na rovných úsekoch.

Informácie o:

• b cr \u003d (1,05 ÷ 1,1) b pr, (8,79)

kde b cr a b pr je šírka poľa na zaoblení a na rovných úsekoch.

Pri lemovaní NIE okrúhlych otvorov sa počíta prípustná deformácia pre oblasti s najmenším polomerom zakrivenia. Experimentálne sa zistilo, že pri lemovaní NIE sú okrúhle otvory obmedzujúce faktory sú o niečo menšieako pri lemovaní okrúhlych otvorov (z dôvodu vykládky susedných oblastí), ale rozsah tohto poklesu je prakticky zanedbateľný. Preto v tomto prípade môžete použiť koeficienty stanovené pre okrúhle otvory.

Relatívna hrúbka materiálu S / r alebo S / d má veľký vplyv na hodnotu koeficientu a ešte väčší vplyv má stav a povaha otváracej hrany.

Limitný koeficient obrubovania otvorov, ktorý sa získa dierovaním v dôsledku kalenia hrán, je 1,5 - 1,7 krát vyšší ako v prípade frézovaných. Frézovanie je však neproduktívne a nepraktické.

Na obr. 8.62 ukazuje postupnosť výroby dielu ťahaním z obdĺžnikovej príruby. Pre prvý krok (1) sa vykoná pravouhlý výkres vnútornej dutiny, pre druhý krok (II) - vyrezanie technologického otvoru, po treťom (III) - nakreslenie vonkajšieho obrysu a lemovanie vnútorného obrysu.

Pri ťahaní častí zložitých tvarov sa často používa vyrezávanie technologických otvorov alebo použitie zárezov na odľahčenie. Môžu výrazne znížiť pohyb vonkajšej príruby a využiť deformáciu dna obrobku.

Úžitkový vzor sa týka oblasti tvárnenia kovov, konkrétne razenia polotovarov za studena z plechu, a je možné ho použiť na zväčšenie výšky pätky pri výrobe dielov s valcovou pätkou. Lemovacie zariadenie obsahuje valcový razník s polomerovou zaobľovacou plochou k plochému koncu, matricu, svorku a spodnú svorku, zatiaľ čo priemer plochého konca razidla je vyrobený s veľkosťou určenou závislosťou: kde d 0 je priemer otvoru v obrobku, [K om] hodnota obrubového faktora (menej ako jeden), spodná svorka má zónu zaoblenia polomeru pokrývajúcu polomer zaoblenia razidla s polomerom rovným R \u003d R n + S 0, kde R n je polomer razidla, a S 0 je hrúbka obrobku. Stred zakrivenia zóny polomeru upnutia je posunutý vzhľadom na stred zaoblenia polomeru razníka v horizontálnom smere od osi matrice o vzdialenosť, ktorej hodnota je určená závislosťou: kde d je priemer obruby súčasti a d 0 je počiatočný priemer otvoru v obrobku, k \u003d 1,05..1,15 je koeficient charakterizujúci zvýšenie plastickosti materiálu na okraji deformovaného otvor v dôsledku pôsobenia ďalších tlakových napätí na ňu. Obr

Úžitkový vzor sa týka oblasti tvarovania kovov tlakom, a to lisovania polotovarov za studena z plechu, a je možné ho použiť pri výrobe dutých častí s vysokou prírubou.

Známa konštrukcia zariadenia na lemovanie, pri ktorom je obrobok s otvorom úplne obrubovaný a potom je pätka obrátená a pôsobí súčasne na koniec pätky a prstencovú časť obrobku susediacu s doskou obrobku (AC 1817720, IPC B 21) D 22/00, publik. 1993.05 .23). Vytvorenie axiálnych a radiálnych tlakových napätí na čelnej strane prírubového obrobku zvyšuje ťažnosť kovu a umožňuje zvýšiť výšku príruby v porovnaní s bežnými prírubami.

Nevýhodou tejto súpravy je jej zložitosť. Keď je tento spôsob implementovaný na lisoch, je lisovacie nástrojové vybavenie veľmi komplikované z dôvodu potreby zaistenia požadovaných pohybov nezávislých lisovacích dielov počas deformácie.

Technickej podstate najbližšie k nárokovanej konštrukcii, ktorá sa berie ako prototyp, je konštrukcia nástroja, ktorá pozostáva z obrubovacieho lisovníka, ktorý má zónu zaoblenia polomeru, plochej svorky, prírubovej matice a spodnej svorky umiestnenej pod prírubový razník (AC č. 275986, IPC B 21 d 19/06, publik. 1970.01.01). Na zvýšenie prípustného stupňa deformácie sa na okraji otvoru pomocou spodnej svorky a prírubového lisovníka vytvárajú tlakové napätia rovnobežné s osou matrice. V dôsledku stlačenia okraja otvoru medzi kužeľovými plochami dolnej svorky a prírubového lisovníka, v druhom,

tlakové napätia, ktoré zvyšujú ťažnosť kovu, čo zvyšuje obmedzujúce schopnosti procesu.

Nevýhodou tohto prevedenia je, že pri výrobe valcového zosilňovača v konečnej fáze procesu deformácie prichádza obrobok z kontaktu so spodnou svorkou. Spodná svorka prestáva vytvárať na okraji tlakové napätia. Vďaka tomu sa schéma stresového stavu v ňom opäť zmení na jednoosové napätie. Pretože v tomto okamihu už bola plasticita kovu vyčerpaná (hodnota obrubového koeficientu presahuje medznú hodnotu), obrobok sa na okraji otvoru zničí.

Okrem toho pôsobením tlakových napätí od samého začiatku procesu obrubovania sa radiálne napätia zväčšia v polomere obrubovacieho lisovníka a k deštrukcii obrobku začne dochádzať vo forme trhania dna (podobne ako pri procese ťahania). To neumožňuje dosiahnuť veľké stupne deformácie v procese ako celku. V počiatočnom okamihu deformácie obrobku sú trecie sily zo spodnej svorky škodlivé.

Cieľom vynálezu je zvýšiť limitujúci obrubový faktor s relatívnou jednoduchosťou konštrukcie lisovacieho nástroja.

Problém je vyriešený tým, že v lemovacom zariadení obsahujúcom valcový lisovník s polomerom zaobleným prierezom k plochému koncu, maticu, svorku a spodnú svorku, je priemer plochého konca lisovníka vyrobený pomocou hodnota určená závislosťou:

kde d 0 je priemer otvoru v obrobku, [К om] je medzná hodnota súčiniteľa obruby, spodná svorka má zónu zaoblenia polomeru pokrývajúcu polomer zaoblenia razidla s polomerom rovným

kde R n je polomer lisovníka, a S 0 je hrúbka obrobku, zatiaľ čo stred zakrivenia polomerovej zóny spodnej svorky je posunutý vzhľadom na stred zaoblenia polomeru lisovníka v horizontálnom smere od osi známky o vzdialenosť, ktorej hodnota je určená závislosťou:

kde d je priemer obruby súčasti, ad 0 je počiatočný priemer otvoru v obrobku, k \u003d 1,05-1,10 je koeficient charakterizujúci zvýšenie plastickosti materiálu na okraji deformovaného otvoru ako je výsledkom použitia ďalších tlakových napätí.

Nárokované zariadenie je znázornené na výkrese, kde obrázok 1 zobrazuje zariadenie v jeho počiatočnej polohe, obrázok 2 zobrazuje polohu zariadenia v okamihu, keď spodná svorka pôsobí na okraj prírubového otvoru a vytvára na neho tlakové napätie. Obrázok 3 zobrazuje zariadenie v konečnej fáze procesu lemovania.

Zariadenie pozostáva z lisovníka 1, ktorý má zaoblenie polomeru od valcovej steny k plochému koncu, svorky 2, ktorá tlačí obrobok 3 na matricu 4. Pod lemovacím lisovníkom je spodná svorka 5, ktorá má polomer zóna zaoblenia pokrývajúca oblasť zaoblenia razidla na lemovanie 1.

Zariadenie pracuje nasledovne.

Obrobok 1, ktorý má otvor s priemerom do, je namontovaný na matricu 4 a pritlačený proti nemu pomocou svorky 2. Potom je pracovný zdvih razidla 1. Razník má plochý koniec s priemerom . S pracovným úderom razníka začína

tvarovanie pätky so zväčšením priemeru prírubového otvoru. Proces sa uskutočňuje ako bežné lemovanie. Priemer plochého konca razníka je určený závislosťou

kde d 0 je priemer otvoru v obrobku, je limitujúcou hodnotou obrubového faktora.

Prítomnosť koeficientu (0,8 - 0,9) možno považovať za bezpečnostný faktor, ktorý chráni obrobok pred zničením počas lemovania, zatiaľ čo spodná svorka nepôsobí na okraj prírubového otvoru. Hodnota limitujúceho obrubového faktora je stanovená v referenčnej literatúre (napríklad V.P. Romanovsky, Reference book on studen stamping. - L. Mashinostroenie, 1979, s. 221, tabuľka 111).

S ďalším pracovným zdvihom razníka 1, keď sa priemer prírubového otvoru zvýšil na hodnotu d (možnosti kovu sa vyčerpajú jednoduchým obrubovaním), musia sa na okraji obrobku vytvárať ďalšie tlakové napätia. deformácia. Tieto napätia sa vytvárajú v dôsledku toho, že je hrana obrobku stlačená medzi razníkom 1 a spodnou svorkou 5.

To znamená, že keď priemer otvoru dosiahne hodnotu blízku najväčšej veľkosti, ktorú je možné dosiahnuť, keď je otvor obrubovaný bez účasti na deformácii dolnej svorky, je hrana obrobku stlačená medzi razníkom a spodnou svorkou. V tomto prípade sa celá upínacia sila sústreďuje na malú oblasť blízko okraja otvoru, čo umožňuje meniť vzor napäťového stavu okraja obrobku z lineárneho napätia na plochý opačný vzor bez nadmernej deformácie materiálu a s minimálnou deformačnou silou.

Prítomnosť tlakového napätia na okraji zvyšuje ťažnosť kovu, umožňuje zvýšiť konečnú deformáciu prechodu a vyrobiť dosku so zvýšenou výškou.

Aby sa zabezpečil účinok dolnej svorky a razníka na hranu obrobku počas celého nasledujúceho procesu deformácie obrobku, je dolná svorka vyrobená so zónou zakrivenia polomeru zakrývajúcou polomer lisovníka na lemovanie.

V priebehu ďalšej implementácie procesu sa okraj polotovaru, ktorý je pod tlakom koncentrovaný na malú plochu aplikovanú zo strany razidla, pohybuje medzi lisovníkom a spodnou svorkou až do okamihu úplného tvarovania, ku ktorému dôjde, keď hrana prázdneho otvoru sa presunie do valcovej časti razníka.

V okamihu, keď sa hrana obrobku presunie do valcového úseku razníka, deformácia v ťahu na okraji sa zastaví, a preto nedôjde k zničeniu obrobku.

Aby sa tlakové napätia mohli vytvárať iba na okraji prírubového otvoru, a nie v celej deformačnej zóne, mal by tvar nástroja zaisťovať stlačenie obrobku iba pozdĺž okraja. Za týmto účelom sú stredy zakrivenia zón zaoblenia polomeru prírubového lisovníka a dolnej svorky vyrobené s posunom v horizontálnom smere od osi pečiatky o určitú veľkosť

kde d je priemer obruby súčasti, ad 0 je počiatočný priemer otvoru v obrobku, k \u003d 1,05..1,15 je koeficient charakterizujúci zvýšenie plastickosti materiálu na okraji deformovaného otvoru v dôsledku pôsobenia ďalších tlakových napätí.

1. Zariadenie na lemovanie otvoru obsahujúceho plochú svorku, matricu, lemovací lisovník s polomerom zaoblenia prechodu na plochý koniec a spodnú svorku umiestnenú pod lemovacím lisovníkom, vyznačujúci sa tým, že plochý koniec lisovníka je vyrobený z priemer rovný d:

kde d 0 je priemer otvoru v pôvodnom obrobku, [K om] je limitujúci obrubový faktor, spodná svorka má zónu zaoblenia polomeru, ktorá pokrýva polomer zaoblenia razidla, s polomerom R rovným:

kde R n je polomer zaoblenia razidla a S 0 je hrúbka pôvodného polotovaru z plechu;

v tomto prípade je stred zakrivenia polomeru zóny zaoblenia lisu posunutý vzhľadom na stred zaoblenia polomeru razidla v horizontálnom smere od osi matrice o vzdialenosť, ktorej hodnota je určená závislosť:

kde d je priemer obruby súčasti, ad 0 je počiatočný priemer otvoru v obrobku, k \u003d 1,05 - 1,10 je koeficient charakterizujúci zvýšenie plastickosti materiálu na okraji deformovaného otvoru ako je výsledkom použitia ďalších tlakových napätí.

Hood

Napínanie - tvarovanie polotovaru do misy alebo škatule v tvare škatule alebo polotovaru vo forme takejto škrupiny do hlbšej škrupiny, ku ktorému dochádza v dôsledku vtláčania razidla do matrice časti materiálu umiestnenej na zrkadlo za obrysom otvoru (dutiny) matice a roztiahnutie časti vo vnútri obrysu ... Existujú odrody kukiel - osovo súmerné, neosymetrické a zložité. Nonaxisymmetric kapucňa - kapucňa neosymetrickej škrupiny, napríklad krabicovitá, ktorá má dve alebo jednu rovinu symetrie. Zložité kresba - kresba škrupiny zložitého tvaru, zvyčajne bez jedinej roviny symetrie. Osovo súmerné kresba - kresba škrupiny z osovo súmerného obrobku osovo súmerným razníkom a maticou (obr. 9.39, 9.40).

Obrázok: 9,39. Výfuková schéma (a ) a typ výsledného obrobku (b )

Obrázok: 9,40. Vzhľad polotovarov po nakreslení (a ) a odrezanie technologického odpadub)

Počas ťahania je plochý obrobok 5 vtiahnutý razníkom 1 do matrice 3. V tomto prípade vznikajú významné tlakové napätia v prírube obrobku, ktoré môžu spôsobiť tvorbu záhybov.

Aby sa tomu zabránilo, používajú sa svorky 4. Odporúča sa ich použiť na kreslenie z plochého obrobku, keď Ds - d1 \u003d 225, kde Ds – priemer plochého obrobku; d1 - priemer časti alebo polotovaru; δ - hrúbka plechu. Proces je charakterizovaný pomerom kreslenia t \u003d d1/ Dh. Aby sa zabránilo odtrhnutiu dna, nemalo by to prekročiť určitú hodnotu. Hlboké časti, ktoré sa podľa pevnostných podmienok nedajú vytiahnuť v jednom priechode, sú vytiahnuté v niekoľkých priechodoch. Hodnota koeficientu t zvolené podľa referenčných tabuliek v závislosti od typu a stavu obrobku. Pre mäkkú oceľ hodnota na prvom výkrese t trvať 0,5-0,53; pre druhú - 0,75–0,76 atď.

Ťažná sila valcového polotovaru v pečiatke so svorkou je určená približne vzorcom

kde R1 - vlastná ťažná sila ,; P2 - upínacia sila ,; p - koeficient, ktorého hodnota sa vyberá podľa vyhľadávacích tabuliek v závislosti od koeficientu t; σv je konečná pevnosť materiálu; F1 - plocha prierezu valcovitej časti polotovaru, cez ktorú sa prenáša ťažná sila; q - špecifická ťažná sila; F2 – kontaktná plocha svorky a obrobku v počiatočnom okamihu ťahania.

Hodnota q vyberať podľa referenčných kníh. Napríklad pre mäkkú oceľ sú to 2 - 3; hliník 0,8 - 1,2; meď 1-1,5; mosadz 1,5-2.

Podľa typu vyťahovaného polotovaru môžu byť razníky a lisovnice valcové, kužeľovité, sférické, obdĺžnikové, tvarované atď. Vyrábajú sa so zaoblením pracovných hrán, ktorých hodnota ovplyvňuje ťažnú silu, stupeň deformácie, možnosť záhybov na prírube. Rozmery razidla a matrice sa volia tak, aby medzera medzi nimi bola 1,35 - 1,5-násobok hrúbky deformovaného kovu. Príklad razidla na výrobu valcových častí je znázornený na obr. 9,41.

Obrázok: 9,41.

1 – zomrieť telo; 2 - dierovacie teleso; 3 - punč

Prírubové

Jedná sa o tvarovanie, pri ktorom sa časť polotovaru listu, umiestnená pozdĺž jeho uzavretého alebo otvoreného obrysu, pôsobením razidla posúva do matrice, súčasne sa roztiahne, otočí a zmení na dosku. Tvorba perličky z oblasti nachádzajúcej sa pozdĺž konvexného uzavretého alebo otvoreného obrysu polotovaru listu je plytká kresba a pozdĺž priamočiareho obrysu sa ohýba.

Existujú dva typy lemovania - vnútorné lemovanie otvorov (obr.9.42, a) a vonkajšie lemovanie vonkajšieho obrysu (obr.9.42, b), ktoré sa líšia charakterom deformácie a vzorom napätia.

Obrázok: 9,42.

a - otvory; b - vonkajší obrys

Proces lemovania otvorov spočíva vo vytvorení otvoru s väčším priemerom s valcovými stranami v plochom alebo dutom produkte s vopred vyrazeným otvorom (niekedy bez neho) (obrázok 9.43).

Obrázok: 9,43.

Pre niekoľko operácií s plochým obrobkom môžete získať otvory s prírubou zložitého tvaru (obrázok 9.44).

Obrázok: 9,44.

Olemovanie otvorov umožňuje nielen získať konštruktívne úspešné tvary rôznych výrobkov, ale aj ušetriť lisovaný kov. V súčasnosti sa prírubové diely vyrábajú s priemerom otvoru 3–1000 mm a s hrúbkou materiálu 0,3–30,0 mm (obr. 9.45).

Obrázok: 9,45.

Stupeň deformácie je určený pomerom priemeru otvoru v obrobku k priemeru pätky pozdĺž stredovej čiary. D (obr.9.46).