건축자재의 내화한계표입니다. 건물 구조물의 내화 한계를 결정하는 지침입니다. 구조물의 내화 한계를 결정하려면

용돈

구조물의 내화 한계를 결정하기 위해,

구조물을 통한 화재 확산의 한계

및 물질의 인화성 그룹

(1984년 12월 19일자 TsNIISK 명령에 의해 승인 N 351/l, 2016년 개정)

2.21. 내화 한계 철근 콘크리트 구조물정적 운영 방식에 따라 다릅니다. 정적으로 결정되지 않는 구조물의 내화 한계는 작용 장소에 있는 경우 정적으로 결정되는 구조물의 내화 한계보다 큽니다. 부정적인 점필요한 부속품을 사용할 수 있습니다. 정적으로 부정확한 구부릴 수 있는 철근 콘크리트 요소의 내화 한계 증가는 표 1에 따른 지지대 위의 철근 단면적과 스팬의 비율에 따라 달라집니다.

1 번 테이블

#G0지간 보강 면적에 대한 지지대 위 보강 면적의 비율

정정부정요소의 내화한계와 비교하여 구부릴 수 있는 정정부정요소의 내화한계 증가(%)

메모. 중간 면적 비율의 경우 내화 한계 증가량을 보간법으로 취합니다.

다음 요구 사항이 충족되면 내화 한계에 대한 구조물의 정적 불확정의 영향이 고려됩니다.

A) 지지대에 필요한 상부 보강재의 최소 20%가 경간 중앙 위로 통과해야 합니다.

B) 연속 시스템의 외부 지지대 위의 상부 철근은 지지대로부터 스팬 방향으로 최소 0.4의 거리에 삽입된 후 점차적으로 끊어져야 합니다(-스팬 길이).

C) 중간 지지대 위의 모든 상부 철근은 최소 0.15분 동안 스팬까지 지속된 후 점차적으로 끊어져야 합니다.

지지대에 내장된 유연한 요소는 연속 시스템으로 간주될 수 있습니다.

2.22. 표 2는 무거운 철근 콘크리트 기둥에 대한 요구 사항을 보여줍니다. 경량 콘크리트. 여기에는 모든 면에서 화재에 노출되는 기둥의 크기에 대한 요구 사항은 물론 벽에 위치하고 한쪽에서 가열되는 기둥의 크기에 대한 요구 사항도 포함됩니다. 이 경우 크기는 가열된 표면이 벽과 같은 높이인 기둥 또는 벽에서 돌출되어 하중을 받는 기둥 부분에만 적용됩니다. 최소 크기 방향으로 기둥 근처의 벽에는 구멍이 없는 것으로 가정합니다.

솔리드 기둥의 경우 둥근 단면직경은 크기로 간주되어야합니다.

표 2에 주어진 매개변수를 갖는 기둥은 기둥을 보강할 때 편심 하중 또는 임의의 편심 하중이 3% 이하인 경우 교차 구역조인트를 제외한 콘크리트.

내화 한계 철근 콘크리트 기둥 250mm 이하의 간격으로 설치된 용접 가로 메쉬 형태의 추가 보강재는 표 2에 따라 1.5배로 곱해야 합니다.

표 2

당사자

2.23. 비내력 콘크리트 및 철근 콘크리트 칸막이벽의 내화 한계는 표 3에 나와 있습니다. 칸막이의 최소 두께는 콘크리트 요소의 가열되지 않은 표면 온도가 표준 내화 테스트 중에 평균 160°C 이상 증가하지 않고 220°C를 초과하지 않도록 보장합니다. 결정할 때 추가 고려사항을 고려해야 합니다. 보호 코팅 2.15 및 2.16 단락의 지침에 따라 석고를 바르십시오.

표 3

#G0콘크리트 종류 최소 칸막이 두께, mm, 내화 한계 h

0,25 0,5 0,75 1 1,5 2 2,5 3

경량(=1.2t/m)

셀룰러(=0.8t/m) -

2.24. 내력벽의 경우 내화 한계와 벽 두께가 표 4에 나와 있습니다. 이 데이터는 총 힘이 벽 단면 너비의 중간 1/3에 위치하는 경우 중앙 및 편심 압축 철근 콘크리트 벽에 적용됩니다. 이 경우 벽 높이와 두께의 비율은 20을 초과해서는 안 됩니다. 플랫폼 지지대가 있고 두께가 14cm 이상인 벽 패널의 경우 내화 한계는 표 4에 따라 취해야 하며 여기에 다음을 곱해야 합니다. 1.5배.

표 4

#G0콘크리트 종류 두께

그리고 거리

보강축에 최소 크기 철근 콘크리트 벽, mm, 내화 한계, h

0,5 1 1,5 2 2,5 3

(=1.2t/m) 100

10 15 20 30 30 30

리브 벽 슬래브의 내화성은 슬래브의 두께에 따라 결정되어야 합니다. 리브는 클램프로 슬래브에 연결되어야 합니다. 리브의 최소 치수와 리브의 보강재 축까지의 거리는 보에 대한 요구 사항을 충족해야 하며 표 6과 7에 나와 있습니다.

2층 패널로 만들어진 외벽은 다공성 팽창 점토 콘크리트 등급 B2-B2.5(=0.6-0.9 t/m)로 만들어진 최소 24cm 두께의 둘러싸는 층과 적어도 내력층으로 구성됩니다. 두께 10cm, 압축 응력 5MPa 이하, 내화 한계는 3.6시간입니다.

에서 사용될 때 벽 패널또는 가연성 단열재로 된 바닥이 있는 경우, 제조, 설치 또는 조립 중에 불연성 재료로 주변 주변의 단열재를 보호해야 합니다.

두 개의 골이 있는 철로 구성된 3층 패널로 구성된 벽 콘크리트 슬라브내화성 또는 내화성 미네랄 울로 만든 단열재 또는 섬유판 석판총 단면 두께가 25cm인 이 제품은 최소 3시간의 내화 등급을 갖습니다.

외부 비구조적 및 자립형 벽외부(최소 50mm 두께) 및 내부 콘크리트로 구성된 3층 솔리드 패널(개정된 GOST 17078-71)로 제작됨 강화층및 중간 가연성 단열재(#M12293에 따른 PSB 폼 플라스틱 0 901700529 3271140448 1791701854 4294961312 4293091740 1523971229 247265662 4292033675 55731323 9GOST 1 5588-70#S 변경 등), 총 단면 두께가 15-인 내화 한계를 갖습니다. 22cm 이상 1시간 이상 유사한 경우 내력벽레이어 연결로 금속 결합총 두께 25cm, 압축 응력이 2.5MPa 이하인 철근 콘크리트 M 200의 내부 하중지지 층 및 압축 응력이 10MPa 이하인 10cm 또는 M 300의 두께 및 두께 14cm, 내화 한계는 2.5시간입니다.

이러한 구조물의 화재 확산 한계는 0입니다.

2.25. 을 위한 늘어난 요소내화 한계, 단면 폭 및 보강재 축까지의 거리는 표 5에 나와 있습니다. 이 데이터는 모든 면에서 가열된 비인장 및 프리스트레스 강화 철근이 있는 트러스 및 아치의 인장 요소에 적용됩니다. 전체 면적콘크리트 요소의 단면적은 표 5에 주어진 해당 크기보다 작지 않아야 합니다.

표 5

#G0콘크리트 종류

최소 단면 폭 및 철근 축까지의 거리 철근 콘크리트 인장 요소의 최소 치수, mm, 내화 한계 h

0,5 1 1,5 2 2,5 3

25 40 55 65 80 90

25 35 45 55 65 70

2.26. 3면이 가열된 정적으로 결정된 단순 지지 빔의 경우 내화 한계는 무거운 콘크리트에 대해 표 6에, 가벼운 콘크리트에 대해 표 7에 나와 있습니다.

표 6

#G0화재 저항 한계, h

최저한의

리브 너비, mm

40 35 30 25 1,5

65 55 50 45 2,5

90 80 75 70 표 7

#G0화재 저항 한계, h

빔 폭 및 보강 축까지의 거리 최소 치수 철근 콘크리트 빔, mm

최소 리브 폭, mm

40 30 25 20 1,5

55 40 35 30 2,0

65 50 40 35 2,5

90 75 65 55 2.27. 단순 지지 슬래브의 내화 한계는 표 8에 나와 있습니다.

표 8

#G0콘크리트 및 슬래브의 종류 특성

최소 슬래브 두께 및 보강 축까지의 거리, mm 내화 한계, h

0,2 0,5 1 1,5 2 2,5 3

슬래브 두께 30 50 80 100 120 140 155

1.5에서 양쪽 또는 윤곽선을 따라 지지

윤곽선을 따라 지지 1.5 10

(1.2 t/m) 슬라브 두께 30 40 60 75 90 105 120

1.5 10에서 양쪽 또는 윤곽선을 따라 지지

윤곽선을 따라 지지 1.5 10

스팬 전체에 빈 공간이 있는 패널, 골이 있는 패널 및 골이 있는 데크를 포함한 다중 중공 패널의 내화 한계는 표 8에 따라 0.9를 곱해야 합니다.

경량 및 중량 콘크리트의 2층 슬래브 가열에 대한 내화 한계와 필요한 층 두께는 표 9에 나와 있습니다.

표 9

#G0화재측 콘크리트 위치

최소 레이어 두께

폐와

무거운 콘크리트로 제작됨, mm 내화 한계, h

0,5 1 1,5 2 2,5 3

25 35 45 55 55 55

20 20 30 30 30 30

모든 철근이 한 레벨에 위치하는 경우 슬래브 측면에서 철근 축까지의 거리는 표 6 및 7에 주어진 층의 두께 이상이어야 합니다.

석조 구조물

2.30. 내화 한계 석조 구조물표 10에 주어진다.

표 10

#G0N p.p. 에 대한 간략한 설명구조 구조의 다이어그램(단면) 치수, cm 내화 한계, h 내화 한계 상태(2.4절 참조)

1 단단하고 속이 빈 세라믹으로 만들어진 벽과 칸막이, 모래 석회 벽돌#M12293 0 871001065 3271140448 181493679 247265662 4292033671 3918392535 2960271974 827738759 4294967268GOST 379-79#S, #M12에 따른 돌 2 93 1 901700265 3271140448 1662572518 247265662 4292033671 557313239 2960271974 3594606034 42930879867484-78#S, #M12293 2 871 00 1064 3271140448 1419878215 247265662 4292033671 3918392535 2960271974 827738759 4294967268530 -80#S 6.5 0.75 II

2 벽체는 천연 경량 콘크리트와 석고석으로 만들어져 경량 벽돌 쌓기경량 콘크리트, 내화성 또는 내화성 콘크리트로 채워짐 단열재 6 0.5II

3 규산염과 일반 재질의 진동 벽돌 강화 패널로 만든 벽 점토 벽돌모르타르에 대한 지속적인 지지와 수직 표준 하중의 주요 조합으로 중간 응력에서:

가) 30kgf/cm

나) 31~40kgf/cm

나) >40kgf/cm2

(테스트 결과 기준)

강철 프레임이 있는 벽돌, 콘크리트 및 자연석으로 만들어진 목재 골조 벽 및 칸막이:

A) 보호되지 않음

표 11 참조

B) 보호되지 않은 벽이나 프레임 요소 선반이 있는 벽의 두께에 배치

B) 강철 벽의 석고로 보호됨

D) 클래딩 두께만큼 벽돌이 늘어서 있습니다.

빈 파티션 세라믹 스톤결정된 두께에서 공극을 뺀 값 3.5 0.5

단면이 있는 벽돌 기둥 및 기둥 = 25x25

금속 구조 지원

2.32. 내하중 금속 구조물의 내화 한계는 표 11에 나와 있습니다.

표 11

#G0N p.p. 구조물의 간략한 특성 설계 다이어그램 (단면) 치수, cm 내화 한계, h 내화 한계 상태 (2.4 절 참조)

상부 현을 따라 슬래브와 데크를 지지할 때 강철 빔, 도리, 크로스바 및 정적으로 결정된 트러스뿐만 아니라 열 4에 표시된 감소된 금속 두께로 방화 기능이 없는 기둥 및 랙 = 0.3 0.12

열 4에 표시된 하부 코드의 금속 두께를 사용하여 구조물의 하부 코드 및 플랜지에 슬래브 및 데크를 지지할 때 강철 빔, 도리, 크로스바 및 정적으로 결정된 트러스 0.5

콘크리트 또는 회반죽의 메쉬층 위에 방화 기능을 갖춘 바닥 및 계단 구조용 강철 빔 1

4 강철 구조물열 4에 표시된 석고 두께와 단면 요소의 최소 두께 mm를 갖는 펄라이트 모래, 질석 및 과립 양모로 만든 필러가있는 단열 석고로 만든 방화 장치

4,5-6,5 2,5 0,75

10,1-15 1,5 0,75

20,1-30 0,8 0,75

5 강철 랙화재 방지 기능이 있는 기둥

A) 그리드 위의 석고 또는 콘크리트 슬라브 2.5 0.75 IV

2.5 b) 고체 세라믹 및 규산염 벽돌과 돌로 만든 것 6.5

B) 중공 세라믹 및 규산염 벽돌과 돌

D) 석고 보드에서

D) 팽창된 점토판에서

방화 기능이 있는 강철 구조물:

A) 소비량이 6kg/m이고 건조 후 코팅 두께가 최소 4mm인 팽창성 코팅 VPM-2(#M12291 1200000327GOST 25131-82#S)

B) 강철에 난연성 인산염 코팅(#M12291 1200000084GOST 23791-79#S에 따름) 1

멤브레인형 코팅:

A) 시트 두께가 1.2mm인 강철 등급 St3kp에서

나) 부터 알루미늄 합금멤브레인 두께가 1mm인 AMG-2P;

6kg/m의 소비량을 지닌 난연성 팽창성 코팅* VPM-2도 마찬가지입니다. 0.6

2.35. 보호되지 않은 내화 한계 강철 고정 장치설계상의 이유로 계산 없이 설치하는 데는 0.5시간이 소요됩니다.

목재 구조물을 지지합니다.

2.36. 내하중 구조물의 내화 한계 목조 구조물표 12에 나열되어 있습니다.

표 12

#G0N p.p. 간단한 설명구조 구조의 다이어그램(단면) 치수, cm 내화 한계, h 내화 한계 상태(2.4절 참조)

1 나무 벽및 석고 층 두께가 2 cm 10 0.6 I, II인 양쪽에 석고로 칠해진 칸막이

2 나무 프레임 벽최소 8mm 두께의 내화성 또는 불연성 재료 시트로 양쪽을 회반죽으로 덮거나 피복한 칸막이, 빈 공간이 채워져 있음:

가) 가연성 물질 0.5 I, II

나) 내화재료

0.75 3 2cm 두께의 석고로 된 널판이나 메쉬 위에 베벨 또는 안감과 석고가 있는 나무 바닥

층수 기준 나무 들보내화성 재료로 감아 두껍게 석고 또는 석고 층으로 보호하는 경우

목재 적층 빔 직사각형 단면코팅용 산업용 건물. 시리즈 1.462-2, 1호, 2호

목재 접착 빔, 박공 및 단일 피치 캔틸레버. 시리즈 1.462-6

골판지 합판 벽이 있는 접착식 목재 들보

크기에 관계없이

접착 나무 프레임직선 요소와 구부러진 접착 프레임으로 구성

직사각형 단면의 글루램 기둥, 편심 하중, 28톤 하중

회반죽으로 보호된 합판 합판 목재와 견고한 목재로 만들어진 기둥과 기둥 20

매달린 천장이 있는 덮개 및 색상.

2.41. (2.2 표 1, 참고 1). 천장이 매달린 코팅과 바닥의 내화 한계는 단일 구조물에 대해 설정됩니다.

2.42. 강철 및 철근 콘크리트 하중 지지 구조를 갖춘 코팅 및 바닥의 내화 한계 매달린 천장, 그리고 이를 따라 확산되는 화재의 한계는 표 13에 나와 있습니다.

표 13

디자인 다이어그램

치수, cm

내화 한계, h

화재 확산 한계, cm 내화 한계 상태(2.4절 참조)

무거운 콘크리트로 만든 강철 또는 철근 콘크리트 베어링 구조상부 코드를 따라 내화 재료로 만들어진 슬래브 및 바닥을 지지할 때 덮개 및 천장(보, 도리, 크로스바 및 정적으로 결정된 트러스), 열 4에 지정된 천장 충전재 B의 최소 두께를 가진 매달린 천장, 다음으로 만들어진 프레임 벽이 얇은 금속 프로파일:

A) 충전 - 유리 섬유로 강화 된 석고 장식 슬라브; 프레임 - 강철, 숨김

B) 채우기 - 유리 섬유로 강화 된 석고 장식 슬라브, 프레임 - 강철, 숨겨진

C) 충전재 - 유리섬유로 강화된 석고 장식판, 천공됨, 천공 면적 4.6%; 프레임 - 강철, 숨김

D) 충전 - 유리 섬유 메쉬로 강화 된 석고 펄라이트 장식 슬라브; 프레임 - 강철, 개방형, 내부에 석고 바로 채워짐

E) 충전 - 강화되지 않은 석고 장식 문턱 슬라브, 천공됨, 천공 면적 2.4%; 프레임 - 강철, 개방형

E) 충전 - 석면 폐기물로 강화된 석고 천공 장식 슬라브; 프레임 - 강철, 개방형, 내부가 채워짐 미네랄 울

G) 충전 - 미네랄 울로 채워진 주조 석고 흡음 슬라브; 프레임 - 강철, 개방형

I) 충전 - 문턱 석고로 채워진 주조 석고 흡음 슬라브; 프레임 - 강철, 개방형

K) 충전 - 문턱 석고로 채워진 주조 석고 흡음 슬라브; 프레임 - 강철, 개방형, 내부에 미네랄 울이 채워짐

0.8+2.2 1.5 0 IV

K) 충전 - 솔기를 밀봉하기 위한 강철 다웰이 있는 acmigran 유형의 견고한 미네랄 울 슬래브; 프레임 - 강철, 숨김

M) 충전 - 이음매를 밀봉하기 위한 강철 다웰이 있는 acmigran 유형의 견고한 미네랄 울 슬래브; 프레임 - 강철, 개방형

H) 충전 - 이음매를 밀봉하기 위한 강철 다웰이 있는 acmigran 유형의 견고한 미네랄 울 슬래브; 프레임 - 알루미늄, 숨김

P) 충전 - 솔기를 밀봉하기 위한 다웰이 없는 acmigran 유형의 견고한 미네랄 울 슬래브; 프레임 - 알루미늄, 숨김

P) 충전 - 단단한 질석 슬라브; 프레임 - 강철, 개방형, 내부에 미네랄 울이 채워짐

C) 충전 - 합성 바인더가 포함된 반경질 미네랄 울 슬라브로 채워진 스탬프 강철 패널; 프레임 - 강철, 숨김

T) 충전재 - 합성 바인더가 포함된 반경질 미네랄 울 슬라브 강철 메시최대 100mm 셀 포함

U) 2층 충진, 상위 레이어- 합성 바인더가 포함된 반강성 미네랄 울 보드, 최대 100mm 셀의 강철 메쉬 위에 놓임, 바닥 - 장식용 알루미늄 시트 위에 놓인 유리 섬유 보드

F) 충전 - 석면-시멘트-펄라이트 석판; 프레임 - 강철, 개방형

X) 충전 - #M12293 0 1200003005 3271140448 2609519369 247265662 4292033676 3918392535 2960271974 915120455 970032995 GOST 626 6-8에 따른 석고보드 시트 1#S(변경 사항 포함); 프레임 - 강철, 개방형

C) 충전 - 알루미늄 시트, VPM-2로 코팅됨; 프레임 - 강철, 숨김

H) 충전 - 강판없이 난연성 코팅; 프레임 - 강철, 개방형

압축 응력을 받는 무거운 콘크리트 리브 철근 콘크리트 슬라브얇은 벽의 강철 프로파일로 만들어진 개방형 프레임이 있는 열 4에 지정된 최소 두께의 천장 채우기가 있는 매달린 천장이 있는 바닥 또는 덮개:

A) 충전 - 석면-시멘트-펄라이트 석판

B) 충전 - 단단한 질석 슬라브

금속, 목재를 사용한 밀폐 구조물,

석면 시멘트, 플라스틱 및 기타 효과적인 재료.

2.43. 금속, 목재, 석면시멘트, 플라스틱 등을 사용한 밀폐구조물을 통한 내화 및 화재 확산의 한계 효과적인 재료표 14에 나와 있는 경우 목재로 만든 벽과 칸막이에 대해 표 12에 제공된 데이터도 고려해야 합니다.

2.44. 커튼 패널로 만들어진 외벽의 내화 한계를 설정할 때, 내화 한계 상태는 다음의 발생으로 인해 발생할 수 있을 뿐만 아니라 발생할 수 있다는 점을 고려해야 합니다. 한계 상태패널 자체의 내화성뿐만 아니라 손실 측면에서도 견딜 수있는 능력패널이 부착되는 구조물 - 크로스바, 목재 골조 요소, 천장. 따라서 커튼패널로 이루어진 외벽의 내화한계는 다음과 같다. 금속 외장, 일반적으로 다음과 함께 사용됩니다. 금속 프레임패널이 더 일찍 붕괴되는 경우를 제외하고 화재 방지 기능 없이 0.25시간이 소요됩니다(1-5항, 표 14항 참조).

커튼월 패널이 다음을 포함한 다른 구조물에 부착된 경우 금속 구조물방화 기능이 있고 고정 지점이 화재로부터 보호되면 해당 벽의 내화 한계를 실험적으로 설정해야합니다. 커튼 패널로 만든 벽의 내화 한계를 설정할 때 강도 계산 결과를 기준으로 치수가 결정된 화재로부터 보호되지 않은 강철 고정 요소의 파괴가 0.25시간 후에 발생한다고 가정할 수 있습니다. 구조적 이유로(계산 없이) 치수를 취한 고정 요소의 파괴는 0.5시간 후에 발생합니다.

표 14

디자인에 대한 간략한 설명

설계도(단면)

치수, cm

내화 한계, h

화재 확산 한계, cm

다음에 따른 제한 상태 내연성(2.4절 참조)

외벽

1 금속 덮개가 있는 커튼 패널로 만들어진 외부 벽:

A) 3층 bes에서 프레임 패널가연성 폼 단열재와 결합된 강철 프로파일 스킨 포함(문단 2.44 참조)

B) 내화성 폼 단열재와 함께 사용

B) 가연성 발포 단열재와 결합된 알루미늄 프로파일 스킨이 있는 3층 프레임 없는 패널에서도 마찬가지입니다.

D) 내화성 폼 단열재와 함께 사용

2 외벽은 3중 커튼 패널로 구성되었으며, 외부 클래딩강철 프로파일 시트로 제작, 내부 - 후자의 체적 질량에 관계없이 페놀-포름알데히드 폼 FRP-1의 단열재가 있는 목재 섬유 보드로 제작

3 프로파일 강판으로 만들어진 외부 클래딩이 있는 3층 커튼 패널로 만들어진 외벽 내부 안감~에서 석면 시멘트 시트 PPU-317 배합의 폴리우레탄 폼으로 만든 단열재

4 외부 금속 벽유리로 만든 단열재를 사용한 층별 조립 건물 미네랄 울 석판, 강성을 높였으며 내부 라이닝은 방화 소재로 제작되었습니다.

내부 라이닝은 내화 및 방화 재료로 제작되었으며 단열재는 내화 발포 플라스틱으로 제작되었으며 힌지형 2중 패널로 제작된 외부 금속 벽

커튼 석면-시멘트 압출 중공 패널로 만들어진 외벽과 미네랄울 슬래브로 빈 공간을 채움

10mm 두께*의 석면-시멘트 시트로 만든 클래딩이 있는 힌지형 3층 프레임 패널로 만들어진 외부 벽:

A) 석면-시멘트 프로파일로 만든 프레임과 내화성 또는 내화성 미네랄 울 슬래브로 만든 단열재로 스킨을 강철 나사로 프레임에 고정한 경우

B) 폴리스티렌 폼 단열재 PSVS와 동일

나) 와 나무 프레임내화성 또는 난연성 재료로 단열재를 사용한 것

D) 단열재가 없는 금속 프레임 포함

D) #M12291 1200000366GOST 18128-82#S에 따르면

외부 벽은 폴리에스테르 섬유유리 PN-1C 또는 PN-67로 만든 외부 클래딩이 있는 커튼 패널로 만들어졌으며 내부 라이닝은 #M12293에 따라 두 장의 석고보드로 만들어졌습니다. 74 915120455 970032995GOST 6266-81#S 변화와 함께. 페놀-포름알데히드 폼 플라스틱 등급 FRP-1로 만든 단열재 사용(패널이 철근 콘크리트 및 벽돌 로지아에 있는 경우)

외벽은 석면-시멘트 시트 외장과 압축 볏짚 슬라브로 만든 단열재(리플리트)를 갖춘 힌지형 3층 패널로 제작되었습니다.

외부 및 내부 벽목재 콘크리트 등급 M-25, 부피 중량 650kg/m, 시멘트-모래로 양면을 시멘트-모래 측면으로 미장*으로 제작

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* 본문은 원문과 일치합니다. - "CODE"를 참고하세요.

파티션

목재 프레임이 있는 섬유판 또는 석고 슬래그 칸막이, 최소 1.5cm 두께의 시멘트-모래 모르타르로 양면을 회반죽으로 마감

최대 8중량%의 유기 물질 함량이 구조물 전체에 고르게 분포된 석고 및 석고 섬유 칸막이 5

미네랄 울 슬래브로 빈 공간을 채울 때를 포함하여 중공 유리 블록, 유리 프로파일로 만든 파티션

석면-시멘트 압출 패널로 만든 파티션, 시멘트-모래 모르타르로 그라우팅된 조인트

가) 비어 있다

나) 내화성 또는 불연성 재료로 만든 단열재로 빈 공간을 채울 때<12

목재 프레임에 3겹 패널로 구성된 칸막이, 양면에 석면-시멘트 시트 및 중간층 미네랄울 보드로 피복됨 8

#M12293 0 1200003005 3271140448 2609519369 247265662 4292033676 3918392535 2960271974 915120455 970032995GOST 6266에 따른 석고보드 시트로 만든 3단 파티션 -81#S에 변화가 있습니다. 두께 10mm

A) 미네랄 울 슬라브로 만든 단열재가 있는 나무 프레임

B) 동일하고 비어 있음

B) 미네랄 울 슬라브로 만든 단열재가 있는 금속 프레임

D) 동일하고 비어 있음

#M12293에 따른 석고보드 시트로 만든 파티션 0 1200003005 3271140448 2609519369 247265662 4292033676 3918392535 2960271974 915120455 970032995GOST 6266 -8 변화가 있는 1#S. 두께 14mm, 중공형:

A) 금속 프레임에

B) 나무 프레임에

미네랄 울 슬라브의 중간층도 마찬가지입니다.

A) 금속 프레임에

B) 석면-시멘트 프레임

B) 나무 프레임에

#M12293 0 1200003005 3271140448 2609519369 247265662 4292033676 3918392535 2960271974 915120455 9700329 95G에 따라 양면이 석고보드 시트로 피복된 중공 코어 파티션 변경된 OST 6266-81#S, 2개 레이어로 구성된 14mm 두께:

A) 금속 프레임에

B) 석면-시멘트 프레임

B) 나무 프레임에

양쪽에 15mm 두께의 석고 시멘트 외장이 있는 3층 패널과 횡섬유가 있는 미네랄울 보드의 중간층으로 구성된 파티션

알루미늄 시트로 만든 클래딩과 150kg/m의 부피 질량을 갖는 펄라이트 플라스틱 콘크리트의 중간층을 갖춘 3층 패널로 구성된 파티션

10mm 두께의 시멘트 결합 파티클보드(CSP)로 제작된 양면 클래딩이 있는 3겹 패널로 구성된 파티션

A) 금속 또는 석면-시멘트 프로파일로 만들어진 프레임이 있는 중공

B) 나무 프레임에 빈 공간이 있음

B) 금속 또는 석면-시멘트 프로파일로 만들어진 프레임이 있는 미네랄 울 슬래브로 만든 단열재

D) 나무 프레임에 미네랄 울 슬라브로 만든 단열재 포함

1mm 두께의 강판으로 만든 클래딩과 소토실리포어 보드의 중간층이 있는 3층 패널로 구성된 파티션

시멘트-모래 모르타르로 그라우팅된 조인트가 있는 나무 프레임에 석고 콘크리트 패널로 만든 파티션

덮개 및 바닥

0.8-1mm 두께의 아연 도금 강철 프로파일 시트로 만든 케이싱이 있는 3층 패널로 만든 덮개:

프로파일 강판으로 만든 외부 클래딩이 있는 2층 패널로 만든 덮개:

A) PSF-VNIIST 브랜드의 발포 단열재와 0.5mm 두께의 수성 페인트 VA-27로 칠해진 유리 섬유로 만든 바닥 클래딩

B) FRP-1 폼 플라스틱으로 만든 단열재, 유리 섬유로 채워져 있고 바닥이 유리 섬유로 만들어짐

내부 하중을 지탱하는 강철 프로파일 시트가 있는 2층 패널로 만들어진 덮개, 방수 카펫 위에 20mm 두께의 자갈 채우기:

A) 가연성 발포 플라스틱으로 만든 단열재 사용

B) 내화성 발포 플라스틱으로 만든 단열재

롤 루핑 및 20mm 두께의 자갈 되메움재가 있는 강철 프로파일 시트를 기반으로 한 덮개

단열재:

A) 슬래브 가연성 폼에서

B) 강성이 향상된 미네랄 울 슬라브와 펄라이트 플라스틱 콘크리트 슬라브

B) 펄라이트-포스포겔 및 보정된 기포 콘크리트 슬라브에서

평평한 골판지 석면-시멘트 시트로 만든 클래딩이 있는 트러스 유형을 포함하여 프레임 슬래브로 만든 덮개:

A) 미네랄 울 슬래브로 만든 단열재와 석면-시멘트 채널 또는 금속으로 만든 프레임

0,25

0

나

b) 페놀-포름알데히드 폼 유형 FRP-1로 만든 단열재와 목재, 석면-시멘트 채널 또는 금속으로 만든 프레임

14

0,25

<25

나

30

미네랄 울 슬래브로 빈 공간을 채우고 두께 120mm의 압출 석면-시멘트 패널로 만든 덮개 12

0,25

0

나

18

0,5

0

나

31

단단한 나무 프레임이 있는 3겹 프레임 패널로 만든 덮개, 내화 지붕, 석면-시멘트-펄라이트 시트로 만든 바닥 라이닝 및 유리솜 또는 미네랄 울 슬래브로 만든 단열재

23

0,75

<25

나

32

최대 6m 길이의 적층 목재 프레임 슬래브로 만든 덮개, 두께 12mm 및 8mm의 합판 덮개, 적층 목재로 만든 프레임 및 미네랄 울 보드로 만든 단열재

22

0,25

>25

나

33

폼 단열재가 포함된 합판 또는 파티클 보드로 만든 덮개가 있는 프레임 없는 보드로 만든 덮개

12

<0,25

>25

나

34

단열재가 없는 AKD 유형 슬래브로 제작된 피복재, 목재 프레임 및 석면 시멘트로 제작된 하부 피복재

14

0,5

<25

나

35

140x360mm 단면의 적층 목재로 만든 리브와 50mm 두께의 보드로 만든 데크가 있는 6m 길이의 슬래브로 만든 덮개 및 천장

11

0,75

>25

나

36

10mm의 작업 보강 보호 층이 있는 장력 구역의 콘크리트 지지대가 있는 아볼라이트 패널로 만들어진 바닥

18

1

0

나

문

37

5 두께의 방화 미네랄 울 슬래브로 채워진 방화 강철 문

1

II, III

8

1,3

II, III

9,5

1,5

II, III

38

속이 빈 강철 패널이 있는 도어(에어 갭 있음)

-

0,5

III

39

두꺼운 나무 패널이 있는 문, 최소 5mm 두께의 석면 판지로 덮여 있고 지붕 강철이 겹쳐져 있음 3

1

II, III

4

1,3

II, III

5

1,5

II, III

40

난연성 화합물이 깊게 함침된 목재 패널로 만든 두꺼운 문 4

0,6

II, III

6

1

II, III

창문

41

시멘트 모르타르 위에 놓을 때 빈 유리 블록으로 개구부를 채우고 블록 두께 6으로 수평 접합부 보강

1,5

-

III

10

2

-

III

42

강철 코터 핀, 클램프 또는 웨지 클램프로 유리를 고정할 때 강화 유리가 있는 단일 강철 또는 철근 콘크리트 프레임으로 개구부 채우기

0,75 -

III

43

이중 바인딩과 동일

1,2

-

III

44

강철 모서리로 유리를 고정할 때 강화 유리로 된 단일 강철 또는 철근 콘크리트 프레임으로 개구부 채우기

0,9

-

III

45

강철 코터 핀이나 클램프로 유리를 고정할 때 강화 유리를 사용한 단일 강철 또는 철근 콘크리트 프레임으로 개구부 채우기 0.25

-

III

3. 건축자재. 인화성 그룹.

3.2. 표 15는 다양한 건축 자재 유형의 가연성 그룹을 보여줍니다.

3.3. 내화 재료에는 일반적으로 건축에 사용되는 금속뿐만 아니라 모든 천연 및 인공 무기 재료가 포함됩니다.

표 15

#G0N p.p. 재료명

재료 인화성 그룹에 대한 기술 문서 코드

1

합판

GOST 3916-69

타기 쉬운

베이클라이즈된

#M12291 1200008199GOST 11539-83#S

"

자작나무

개정된 GOST 5.1494-72

"

장식적인

#M12291 1200008198GOST 14614-79#S

"

2

마분지

#M12293 0 1200005273 3271140448 1968395137 247265662 4292428371 557313239 2960271974 3594606034 4293087986GOST 10632-77#S가 변경되었습니다.

타기 쉬운

3

목재 섬유판

#M12293 0 9054234 3271140448 3442250158 4294961312 4293091740 3111988763 247265662 4292033675 557313239GOST 4598-74#S 변경 사항이 있습니다.

"

4

목재 미네랄 보드

화 66-16-26-83

내화성

5

장식용 적층 종이 플라스틱

#M12291 901710663GOST 9590-76#S 변경 사항 포함.

타기 쉬운

6

석고보드 시트

#M12293 0 1200003005 3271140448 2609519369 247265662 4292033676 3918392535 2960271974 915120455 970032995GOST 6266-81#S가 변경되었습니다.

내화성

7

석고섬유 시트

화 21-34-8-82

"

8

시멘트 파티클보드

화 66-164-83

"

9

유기구조유리

개정된 GOST 15809-70E

타기 쉬운

인위적인

#M12293 0 1200020683 0 0 0 0 0 0 0 0GOST 17622-72E#S 변경 사항이 있습니다.

"

10

구조용 유리섬유 라미네이트

#M12291 1200020655GOST 10292-74#S 변경 사항이 있습니다.

난연제

11

유리섬유 폴리에스테르 시트

MRTU 6-11-134-79

타기 쉬운

12

퍼클로로비닐 바니시를 함유한 압연 유리섬유

화 6-11-416-76

난연제

13

폴리에틸렌 필름

#M12291 1200006604GOST 10354-82#S

타기 쉬운

14

폴리스티렌 필름

#M12291 1200020667GOST 12998-73#S 변경 사항이 있습니다.

"

15

루핑 글라신지

#M12291 9056512GOST 2697-75#S

타기 쉬운

16

루베로이드

#M12291 871001083GOST 10923-82#S

"

17

고무 개스킷

#M12291 901710453GOST 19177-81#S

"

18

폴고이졸

#M12291 901710670GOST 20429-75#S 변경 사항이 있습니다.

"

19

클로로설폰화 폴리에틸렌에 HP-799 에나멜

TU 84-618-75

내화성

20

역청 폴리머 매스틱 BPM-1

화 6-10-882-78

"

21

디비닐스티렌 실란트

TU 38405-139-76

타기 쉬운

22

에폭시-석탄 타르 매스틱

화 21-27-42-77

타기 쉬운

23

유리공

TU 21-RSFSR-2.22-74

불연성

24

펄라이트 포스포겔 단열 슬라브

GOST 21500-76

방화

25

합성 바인더에 미네랄 울로 만든 단열 슬래브 및 매트, 등급 50-125

#M12291 1200000313GOST 9573-82#S

내화성

26

스티치 미네랄 울 매트

#M12291 1200000732GOST 21880-76#S

"

27

폴리스티렌 폼으로 만든 단열 보드

#M12293 0 901700529 3271140448 1791701854 4294961312 4293091740 1523971229 247265662 4292033675 557313239GOST 15588-70#S가 변경되었습니다.

타기 쉬운

28

레졸 페놀-포름알데히드 수지를 기반으로 한 폴리스티렌 폼으로 만든 단열 보드입니다. 폼 플라스틱 FRP-1 밀도, kg/m:

#M12291 901705030GOST 20916-75#S

80 이상

난연제

80 미만

타기 쉬운

29

폴리우레탄 폼:

PPU-316

화 6-05-221-359-75

"

PPU-317

화 6-05-221-368-75

"

30

폴리염화비닐 폼 등급

PV-1

화 6-06-1158-77

타기 쉬운

PVC-1

화 6-05-1179-75

"

31

폴리우레탄 폼을 밀봉하는 개스킷 GOST 10174-72

타기 쉬운

구조물의 내화 한계, 구조물을 통한 화재 확산 한계 및 재료의 가연성 그룹 결정

(혜택)

매뉴얼에는 건물 구조 및 재료의 내화성 및 화재 위험에 대한 표준화된 지표에 대한 데이터가 포함되어 있습니다.

매뉴얼에 제공된 정보가 구조 및 재료의 적절한 지표를 설정하기에 충분하지 않은 경우 TsNIISK im에 문의해야 합니다. 소련 국가 건설위원회의 Kucherenko 또는 NIIZhB. 이러한 지표를 설정하기 위한 기초는 소련 국가 건설 위원회가 승인하거나 동의한 표준 및 방법에 따라 수행된 테스트 결과일 수도 있습니다.

2. 건물 구조. 화재 저항 한계 및 화재 확산 한계

2.1. 건물 구조의 내화 한계는 CMEA 표준 1000-78 "건물 설계에 대한 화재 안전 표준"에 따라 결정됩니다. 건물 구조의 내화성을 테스트하는 방법."

건물 구조물을 통한 화재 확산의 한계는 방법론에 따라 결정됩니다.

내화 한계

2.2. 건물 구조물의 내화 한계는 표준 화재 시험 시작부터 내화 한계 상태 중 하나가 발생할 때까지의 시간(시간 또는 분)으로 간주됩니다.

2.3. SEV 1000-78 표준은 내화성에 대해 다음과 같은 네 가지 유형의 한계 상태를 구별합니다. 구조물 및 구성요소의 하중 지지력 손실(구조 유형에 따른 붕괴 또는 처짐) 단열 능력 - 온도 상승 가열되지 않은 표면에서 평균 160°C 이상, 이 표면의 어느 지점에서든 테스트 전 구조물의 온도와 비교하여 190°C 이상, 또는 이전 구조물의 온도에 관계없이 220°C 이상 테스트; 밀도에 의한 - 연소 생성물 또는 화염이 관통하는 관통 균열 또는 관통 구멍 구조의 형성; 난연성 코팅으로 보호되고 하중 없이 테스트된 구조물의 경우, 제한 상태는 구조물 재료의 임계 온도에 도달하는 것입니다.

외벽, 덮개, 보, 트러스, 기둥 및 기둥의 경우 제한 상태는 구조물 및 구성 요소의 하중 지지력 손실뿐입니다.

2.4. 2.3절에 명시된 내화 구조물의 한계 상태는 간결함을 위해 각각 내화 구조물의 I, II, III 및 IV 한계 상태로 추가 언급됩니다.

화재 발생 조건에 대한 상세한 분석을 기반으로 결정되고 표준 조건과 다른 하중에 대한 내화 한계를 결정하는 경우 구조물의 한계 상태는 1A로 지정됩니다.

2.5. 구조물의 내화 한계는 계산을 통해 결정될 수도 있습니다. 이러한 경우에는 테스트가 수행되지 않을 수 있습니다.

계산을 통한 내화 한계 결정은 소련 국가 건설 위원회의 Glavtekhnormirovanie가 승인한 방법에 따라 수행되어야 합니다.

2.6. 개발 및 설계 중 구조물의 내화 한계를 대략적으로 평가하려면 다음 조항을 따르십시오.

a) 단열 성능 측면에서 층형 밀폐 구조의 내화 한계는 일반적으로 개별 층의 내화 한계의 합과 동일하며 더 높습니다. 둘러싸는 구조물(미장, 클래딩)의 층 수를 늘려도 단열 능력 측면에서 내화 한계가 감소하지 않습니다. 어떤 경우에는 추가 레이어를 도입해도 효과가 없을 수 있습니다. 예를 들어 가열되지 않은 면이 판금과 마주할 때;

b) 공극이 있는 밀폐 구조물의 내화 한계는 공극이 없는 동일한 구조물의 내화 한계보다 평균 10% 더 높습니다. 에어 갭의 효율이 높을수록 가열된 평면에서 더 멀리 제거됩니다. 공극이 닫힌 경우 두께는 내화 한계에 영향을 미치지 않습니다.

c) 비대칭 층 배열을 가진 밀폐 구조물의 내화 한계는 열 흐름 방향에 따라 달라집니다. 화재 발생 가능성이 높은 쪽에는 열전도율이 낮은 내화 재료를 배치하는 것이 좋습니다.

d) 구조물의 습도 증가는 가열 속도를 감소시키고 내화성을 증가시키는 데 도움이 됩니다. 단, 습도 증가로 인해 재료가 갑자기 부서지기 쉬운 파괴가 발생하거나 국부적인 파편이 발생할 가능성이 높아지는 경우는 예외입니다. 이 현상은 특히 콘크리트 및 석면-시멘트 구조물에 위험함;

e) 하중이 증가함에 따라 하중 구조물의 내화 한계가 감소합니다. 일반적으로 화재 및 고온에 노출된 구조물 중 가장 스트레스를 받는 부분에 따라 내화 한계 값이 결정됩니다.

f) 구조물의 내화 한계가 높을수록 요소 단면의 가열 둘레와 면적의 비율이 작아집니다.

g) 일반적으로 정적으로 부정확한 구조물의 내화 한계는 더 낮은 속도로 가열되는 응력이 덜한 요소에 힘이 재분배되기 때문에 유사한 정적으로 부정확한 구조물의 내화 한계보다 높습니다. 이 경우 온도 변형으로 인해 발생하는 추가 힘의 영향을 고려해야 합니다.

h) 구조물을 구성하는 재료의 가연성이 내화 한계를 결정하지 않습니다. 예를 들어, 벽이 얇은 금속 프로파일로 만든 구조물은 최소 내화 한계를 가지며, 목재로 만든 구조물은 단면의 가열 둘레와 면적의 동일한 비율로 강철로 만든 구조물보다 내화 한계가 더 높습니다. 임시 저항 또는 항복 강도에 대한 작동 응력의 크기. 동시에, 불타기 어렵거나 불연성 물질 대신에 가연성 물질을 사용하면 연소 속도가 연소 속도보다 높을 경우 구조물의 내화 한계를 줄일 수 있다는 점을 고려해야 합니다. 난방.

위 규정에 근거하여 구조물의 내화한계를 평가하기 위해서는 형상, 사용재료, 설계 등이 고려되는 구조물과 유사한 구조물의 내화한계에 대한 충분한 정보와 구조물의 기본 패턴에 대한 정보가 필요하다. 화재 또는 화재 테스트 중 행동.

2.7. 테이블에 있는 경우. 2-15 내화 한계는 다양한 크기의 유사 구조물에 대해 표시되며 중간 크기 구조물의 내화 한계는 선형 보간법으로 결정할 수 있습니다. 철근콘크리트 구조물의 경우 철근축까지의 거리를 기준으로 보간도 수행해야 합니다.

화재 확산 한계

2.8. 화재 확산에 대한 건물 구조 테스트는 가열 구역 외부(제어 구역)의 연소로 인한 구조물 손상 정도를 결정하는 것으로 구성됩니다.

2.9. 손상은 열가소성 물질이 녹는 것뿐만 아니라 시각적으로 감지할 수 있는 물질의 탄화 또는 연소로 간주됩니다.

화재 확산의 한계는 시험 방법에 따라 결정된 최대 손상 크기(cm)로 간주됩니다.

2.10. 일반적으로 마감이나 피복 없이 가연성 및 불연성 재료를 사용하여 제작된 구조물은 화재 확산 여부를 테스트합니다.

내화성 재료로만 제작된 구조물은 화재가 확산되지 않도록 고려해야 합니다(이를 통해 화재가 확산되는 한계는 0으로 간주되어야 함).

화재 확산 시험 시 제어 구역 내 구조물의 손상이 5cm 이하인 경우에도 화재가 확산되지 않는 것으로 간주해야 합니다.

2.11. 화재 확산 한계에 대한 예비 평가를 위해 다음 조항을 사용할 수 있습니다.

a) 가연성 물질로 만들어진 구조물의 수평 화재 확산 한계(수평 구조물 - 바닥, 덮개, 들보 등)는 25cm 이상, 수직(수직 구조물 - 벽, 칸막이, 기둥 등)은 25cm를 초과합니다. p.) - 40cm 이상;

b) 불연성 재료로 화재 및 고온으로부터 보호되는 가연성 또는 난연성 재료로 제작된 구조물의 수평 화재 확산 한계는 25cm 미만, 수직 한계는 40cm 미만이어야 합니다. 전체 테스트 기간 동안(구조가 완전히 냉각될 때까지) 층이 제 위치에 있으면 제어 영역에서 발화 온도 또는 보호 재료의 강렬한 열분해 시작까지 예열되지 않습니다. 불연성 재료로 만들어진 외층이 전체 시험 기간 동안 가열 영역에서 발화 온도 또는 보호 재료의 강렬한 열분해 시작까지 예열되지 않는 경우 구조는 화재를 확산시키지 않을 수 있습니다. 구조가 완전히 냉각되었습니다);

c) 구조가 서로 다른 측면에서 가열될 때 화재 확산에 대해 서로 다른 한계를 가질 수 있는 경우(예: 둘러싸는 구조의 층이 비대칭으로 배열된 경우) 이 한계는 최대값에 따라 설정됩니다.

콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물

2.12. 콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물의 내화 한계에 영향을 미치는 주요 매개변수는 콘크리트, 바인더 및 필러의 유형입니다. 강화 수업;

건축 유형; 단면형상; 요소 크기;

가열 조건; 하중 크기 및 콘크리트 수분 함량.

2.13. 화재 중 요소의 콘크리트 단면의 온도 증가는 콘크리트, 결합재 및 충전재의 유형과 화염의 영향을 받는 표면 대 단면적의 비율에 따라 달라집니다. 규산염 충전재를 사용한 무거운 콘크리트는 탄산염 충전재를 사용한 것보다 더 빨리 예열되며, 경량 콘크리트는 밀도가 낮을수록 더 느리게 예열됩니다. 탄산염 충전재와 같은 폴리머 바인더는 열을 소비하는 분해 반응으로 인해 콘크리트의 가열 속도를 감소시키며, 대규모 구조 요소는 화재의 영향을 더 잘 견딥니다. 4면 가열 기둥의 내화 한계는 단면 가열 기둥의 내화 한계보다 작습니다. 3면에서 화재에 노출되었을 때 빔의 내화 한계는 한쪽에서 가열된 빔의 내화 한계보다 작습니다.

2.14. 요소의 최소 치수와 보강 축에서 요소 표면까지의 거리는이 섹션의 표에 따라 결정되지만 SNiP 11-21-75 "콘크리트 및 철근 콘크리트"장에서 요구하는 것 이상입니다. 구조”.

2.15. 보강 축까지의 거리와 구조물의 요구되는 내화 한계를 보장하기 위한 요소의 최소 치수는 콘크리트 유형에 따라 다릅니다. 경량콘크리트의 열전도율은 10~20%이며, 굵은 탄산염골재를 사용한 콘크리트는 규산염골재를 사용한 무거운 콘크리트에 비해 열전도율이 5~10% 낮다. 이와 관련하여, 경량 콘크리트 또는 탄산염 충전재를 사용한 무거운 콘크리트로 만든 구조물의 보강 축까지의 거리는 이러한 콘크리트로 만든 구조물에 대해 동일한 내화 한계를 갖는 규산염 충전재를 사용한 무거운 콘크리트로 만든 구조물보다 짧게 취할 수 있습니다.

쌀. 1. 보강축까지의 거리.

내화 한계 값은 표에 나와 있습니다. 2-6, 8은 굵은 규산염 암석 골재를 사용한 콘크리트와 치밀한 규산염 콘크리트를 나타냅니다.

쌀. 2. 평균 거리

보강축에.

탄산암 암석 필러를 사용하는 경우 단면의 최소 치수와 보강재 축에서 굽힘 요소 표면까지의 거리를 10%까지 줄일 수 있습니다. 경량 콘크리트의 경우 콘크리트 밀도가 1.2 t/m3인 경우 감소율은 20%이고, 콘크리트 밀도가 0.8 t/m3이고 팽창 점토인 굽힘 요소(표 3, 5, 6, 8 참조)의 경우 감소율은 30%입니다. 밀도가 1.2 t/m3인 펄라이트 콘크리트.

2.16. 화재 발생 시 콘크리트 보호층은 철근이 급속 가열되어 구조물의 내화성이 한계에 도달하는 임계 온도에 도달하는 것을 방지합니다.

프로젝트에서 보강 축까지의 거리가 구조물의 요구되는 내화 한계를 보장하는 데 필요한 것보다 작은 경우, 이를 늘리거나 화재에 노출된 요소의 표면에 추가 단열 코팅을 적용해야 합니다. 추가 단열 코팅은 "금속 구조물의 난연성 코팅 사용에 대한 권장 사항"(M., Stroyizdat, 1984)에 따라 수행할 수 있습니다. 석회 시멘트 석고(두께 15mm), 석고 석고(10mm) 및 질석 석고 또는 광물 섬유 단열재(5mm)의 단열 코팅은 두꺼운 콘크리트 층의 두께가 10mm 증가하는 것과 같습니다. 콘크리트 보호층의 두께가 무거운 콘크리트의 경우 40mm를 초과하고 경량 콘크리트의 경우 60mm를 초과하는 경우, 콘크리트 보호층은 화재 측에 직경 2.5-5의 보강 메쉬 형태로 추가 보강재를 설치해야 합니다. 3mm(셀 150x150mm). 두께가 40mm를 초과하는 보호 단열 코팅에는 추가 보강이 필요합니다.

테이블에 그림 2, 4-8은 가열된 표면에서 보강재 축까지의 거리를 보여줍니다(그림 1 및 2).

철근이 서로 다른 레벨에 있는 경우 철근 축(A1, A2, ..., An)까지의 평균 거리와 축(a1, a2, ..., an)까지의 해당 거리를 다음에서 측정합니다. 공식에 따라 요소의 가장 가까운 가열된(바닥 또는 측면) 표면:

2.17. 모든 강철은 가열되면 인장 강도나 압축 강도가 감소합니다. 저항 감소 정도는 연강 보강 바보다 경화된 고강도 강철 보강 와이어에서 더 큽니다.

TsNIISK를 사용하세요. 쿠체렌코 고스트로이 소련

구조물의 내화 한계, 구조물 및 그룹 전체에 화재가 확산되는 한계를 결정합니다.

재료의 가연성

(KSNiP II-2-80)

모스크바 1985

이름을 딴 노동 중앙 연구소 건물 구조물의 빨간색 배너 명령. V. A. KUCHERENKO SHNIISK nm. 쿠체렌코) GOSSTROYA 소련

구조물의 내화 한계를 결정하려면,

구조 및 집단에 의한 화재 확산의 한계

재료의 인화성(SNiP I-2-80에 따름)

승인됨

구조물의 내화 한계, 구조물을 통한 화재 전파 한계 및 재료의 가연성 그룹(SNiP II-2-80) / TsNIISK nm을 결정하기 위한 매뉴얼입니다. Kucherenko.- M .: Stroyizdat, 1985.-56 p.

SNiP 11-2-80 "건물 및 구조물 설계를 위한 화재 안전 표준"을 위해 개발되었습니다. 철근 콘크리트, 금속, 목재, 석면 시멘트, 플라스틱 및 기타 건축 자재로 구성된 건축물의 내화 한계 및 화재 확산 한계에 대한 참조 데이터와 건축 자재의 가연성 그룹에 대한 데이터가 제공됩니다.

설계, 건설 조직 및 국가 화재 감독 당국의 엔지니어링 및 기술 작업자를 위한 제품입니다.

테이블 15, 그림. 삼.

3206000000-615 047(01)-85

지시-표준. (나는 발행한다 - 62-84

머리말

이 매뉴얼은 SNiP 11-2-80 "건물 및 구조물 설계를 위한 화재 안전 표준"을 위해 개발되었습니다. 여기에는 건물 구조 및 재료의 표준화된 내화성 및 화재 위험 지표에 대한 데이터가 포함되어 있습니다.

비서. 나는 매뉴얼을 TsNIISK에 의해 개발했습니다. Kucherenko (기술 과학 박사, I. G. Romanenkov 교수, 기술 과학 후보, V. N. Zigern-Korn). 비서. 2는 TsNIISK에서 개발한 이름입니다. Kucherenko (기술 과학 박사 I. G. Romanenkov, 기술 과학 후보자 V. N. Zigern-Korn, L. N. Bruskova, G. M. Kirpichenkov, V. A. Orlov, V. V. Sorokin, 엔지니어 A. V. Pestritsky, |V. Y. Yashin|); NIIZHB (기술 과학 박사 V.V. Zhukov, 기술 과학 박사, A.F. Milovanov 교수, 물리 및 수리 과학 후보자 A.E. Segalov, 기술 과학 후보자 A. A. Gusev, V. V. Solomonov, V. M. Samoilenko; 엔지니어 V. F. Gulyaeva, T. N. Malkina ); TsNIIEP 메신저. Mezentseva (기술 과학 후보자 L. M. Schmidt, 엔지니어 P. E. Zhavoronkov); TsNIIPromzdanny (기술 과학 후보자 V.V. Fedorov, 엔지니어 E.S. Giller, V.V. Sipin) 및 VNIIPO (기술 과학 박사, A.I. Yakovlev 교수, 기술 과학 후보자 V P. Bushev, S. V. Davydov, V. G. Olimpiev, N. F. Gavrikov; 엔지니어 V. Z. Volokhatykh, Yu.A. Grinchnk, N. P. Savkin, A. N. Sorokin, V. S. Kharitonov, L. V. Sheinina, V. I. Shchelkunov). 비서. 3은 TsNIISK에서 개발한 이름입니다. Kucherenko (기술 과학 박사, I.G. Romanenkov 교수, 기술 과학 후보 N.V. Kovyrshina, 엔지니어 V.G. Gonchar) 및 조지아 과학 아카데미 광산 역학 연구소. SSR (기술 과학 후보 G. S. Abashidze, 엔지니어 L. I. Mirashvili, L. V. Gurchumelia).

매뉴얼을 개발할 때 국가 토목 공학위원회, MIIT 철도부, 소련 산업 건축 자재부의 VNIISTROM 및 NIPI 규산염 콘크리트의 주택 TsNIIEP 및 교육 건물의 TsNIIEP 자료가 사용되었습니다.

가이드에 사용된 SNiP II-2-80의 텍스트는 굵게 표시됩니다. 해당 포인트는 두 배로 번호가 매겨져 있으며 SNiP에 따른 번호는 괄호 안에 표시됩니다.

매뉴얼에 제공된 정보가 구조 및 재료의 적절한 지표를 설정하기에 충분하지 않은 경우 TsNIISK im에 문의해야 합니다. 소련 국가 건설위원회의 Kucherenko 또는 NIIZhB. 이러한 지표를 설정하기 위한 기초는 소련 국가 건설 위원회가 승인하거나 합의한 표준 및 방법에 따라 수행된 테스트 결과일 수도 있습니다.

매뉴얼에 관한 의견과 제안을 다음 주소로 보내주십시오: Moscow, 109389, 2nd Institutskaya St., 6, TsNIISK im. V. A. Kucherenko.

1. 일반 조항

1.1. 이 매뉴얼은 건물 구조물의 내화 한계, 이를 통한 화재 확산 한계 및 가연성 그룹을 설정하기 위해 시간, 노동 및 자재 비용을 줄이기 위해 설계, 시공*# 조직 및 소방 당국을 지원하기 위해 작성되었습니다. SNiP II-2-80에 의해 표준화된 재료.

1.2. (2.1). 건물과 구조물은 내화성에 따라 5단계로 구분됩니다. 건물 및 구조물의 내화도는 주요 건물 구조물의 내화 한계와 이러한 구조물을 통해 확산되는 화재의 한계에 의해 결정됩니다.

1.3. (2.4). 가연성에 따라 건축자재는 불연성, 불연성, 가연성의 세 그룹으로 나뉩니다.

1.4. 구조물의 내화 한계, 구조물을 통한 화재 확산 한계, 본 매뉴얼에 제시된 재료의 가연성 그룹은 구조물 설계에 포함되어야 합니다. 단, 구조물의 실행이 매뉴얼에 제시된 설명을 완전히 준수해야 합니다. 새로운 디자인을 개발할 때도 매뉴얼의 자료를 사용해야 합니다.

2. 건물 구조.

화재 저항 한계 및 화재 확산 한계

2.1(2.3). 건물 구조의 내화 한계는 CMEA 표준 1000-78 "건물 설계에 대한 화재 안전 표준"에 따라 결정됩니다. 건물 구조의 내화성을 테스트하는 방법."

건물 구조를 통한 화재 확산의 한계는 부록에 제시된 방법론에 따라 결정됩니다. 2.

화재 저항 한계

2.2. 건물 구조물의 내화 한계는 표준 화재 시험 시작부터 내화 한계 상태 중 하나가 발생할 때까지의 시간(시간 또는 분)으로 간주됩니다.

2.3. SEV 1000-78 표준은 내화성에 대한 한계 상태를 다음 네 가지 유형으로 구분합니다. 구조물 및 구성 요소의 지지력 손실(유형에 따라 붕괴 또는 처짐)

구조); 단열 능력 측면에서 - 테스트 전 구조물의 온도와 비교하여 가열되지 않은 표면의 온도가 평균 160°C 이상 증가하거나 이 표면의 어느 지점에서 190°C 이상 증가하거나 테스트 전 구조물의 온도와 관계없이 220°C; 밀도에 의한 - 연소 생성물 또는 화염이 관통하는 관통 균열 또는 관통 구멍 구조의 형성; 난연성 코팅으로 보호되고 하중 없이 테스트된 구조물의 경우, 제한 상태는 구조물 재료의 임계 온도에 도달하는 것입니다.

외벽, 덮개, 보, 트러스, 기둥 및 기둥의 경우 제한 상태는 구조물 및 구성 요소의 하중 지지력 손실뿐입니다.

2.4. 간결함을 위해 2.3절에 명시된 내화 구조물의 한계 상태를 각각 I, 11, 111 및 IV 내화 구조물 한계 상태로 추가 언급합니다.

2.5. 구조물의 내화 한계는 계산을 통해 결정될 수도 있습니다. 이러한 경우에는 테스트가 수행되지 않을 수 있습니다.

계산을 통한 내화 한계 결정은 소련 국가 건설 위원회의 Glavtekhnormirovanie가 승인한 방법에 따라 수행되어야 합니다.

2.6. 개발 및 설계 중 구조물의 내화 한계를 대략적으로 평가하려면 다음 조항을 따르십시오.

c) 비대칭 구조의 둘러싸는 구조물의 내화 한계

층의 정확한 배열은 열 흐름의 방향에 따라 달라집니다. 화재 발생 가능성이 높은 쪽에는 열전도율이 낮은 내화 재료를 배치하는 것이 좋습니다.

d) 구조물의 습도가 증가하면 가열 속도가 감소하고 내화성이 증가하는 데 도움이 됩니다. 단, 습도가 증가하면 재료가 갑자기 부서지기 쉬운 파괴가 발생하거나 국부적 천공이 발생할 가능성이 높아지는 경우는 제외됩니다. 이 현상은 특히 콘크리트 및 석면-시멘트 구조물에 위험함;

f) 구조물의 내화 한계가 높을수록 요소 단면의 가열 둘레와 해당 면적의 비율이 작아집니다.

h) 구조물을 구성하는 재료의 가연성이 내화 한계를 결정하지 않습니다. 예를 들어 벽이 얇은 금속 프로파일로 만든 구조물은 최소 내화 한계를 가지며 목재로 만든 구조물은 단면의 가열 둘레와 면적의 비율과 크기가 동일한 강철 구조물보다 내화 한계가 더 높습니다. 임시 저항 또는 항복 강도에 대한 작동 응력. 동시에, 불타기 어렵거나 불연성 물질 대신에 가연성 물질을 사용하면 연소 속도가 연소 속도보다 높을 경우 구조물의 내화 한계를 줄일 수 있다는 점을 고려해야 합니다. 난방.

위 규정에 근거하여 구조물의 내화한계를 평가하기 위해서는 형상, 사용재료, 설계 등이 고려된 구조물과 유사한 구조물의 내화한계에 대한 충분한 정보와 그 기본 패턴에 대한 정보가 필요하다. 화재 또는 화재 테스트 시 행동.-

화재 확산 한계

2.8. (부록 2, 1항). 화재 확산에 대한 건물 구조 테스트는 가열 구역 외부(제어 구역)의 연소로 인한 구조물 손상 정도를 결정하는 것으로 구성됩니다.

2.9. 손상은 열가소성 물질이 녹는 것뿐만 아니라 시각적으로 감지할 수 있는 물질의 탄화 또는 연소로 간주됩니다.

화재 확산의 한계는 부록에 명시된 테스트 절차에 따라 결정된 최대 손상 크기(cm)로 간주됩니다. 2 - SNiP II-2-80.

2.10. 일반적으로 마감이나 피복 없이 가연성 및 불연성 재료를 사용하여 제작된 구조물은 화재 확산 여부를 테스트합니다.

내화성 재료로만 제작된 구조물은 화재가 확산되지 않도록 고려해야 합니다(이를 통해 화재가 확산되는 한계는 0으로 간주되어야 함).

화재 확산 시험 시 통제 구역 내 구조물의 손상이 5cm 이하인 경우에도 화재 확산이 발생하지 않는 것으로 간주해야 한다.

2.11: 화재 확산 한계의 예비 평가를 위해 다음 조항을 사용할 수 있습니다.

a) 가연성 물질로 만들어진 구조물의 화재 확산 한계는 수평(수평 구조물 - 바닥, 덮개, 들보 등) 및 수직(수직 구조물 - 벽, 칸막이, 기둥 등)으로 25cm 이상입니다. i.) - 40cm 이상;

콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물

2.12. 콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물의 내화 한계에 영향을 미치는 주요 매개변수는 콘크리트, 바인더 및 필러의 유형입니다. 강화 수업; 건축 유형; 단면형상; 요소 크기; 가열 조건; 하중 크기 및 콘크리트 수분 함량.

2.13. 화재 중 요소의 콘크리트 단면의 온도 증가는 콘크리트, 결합재 및 충전재의 유형과 화염의 영향을 받는 표면과 단면적의 비율에 따라 달라집니다. 규산염 충전재를 사용한 무거운 콘크리트는 탄산염 충전재를 사용한 것보다 더 빨리 예열됩니다. 가볍고 가벼운 콘크리트는 더 천천히 예열될수록 밀도가 낮아집니다. 탄산염 충전재와 같은 폴리머 바인더는 열을 소비하는 분해 반응으로 인해 콘크리트의 가열 속도를 감소시킵니다.

대규모 구조 요소는 화재에 더 잘 견딥니다. 4면 가열 기둥의 내화 한계는 단면 가열 기둥의 내화 한계보다 작습니다. 3면에서 화재에 노출되었을 때 빔의 내화 한계는 한쪽에서 가열된 빔의 내화 한계보다 작습니다.

2.14. 요소의 최소 치수와 보강 축에서 요소 표면까지의 거리는 이 섹션의 표에 따라 결정되지만 SNiP I-21-75 "콘크리트 및 철근 콘크리트" 장에서 요구하는 것보다 작지 않습니다. 구조”.

2.15. 보강 축까지의 거리와 구조물의 요구되는 내화 한계를 보장하기 위한 요소의 최소 치수는 콘크리트 유형에 따라 다릅니다. 경량 콘크리트는 열전도율이 10~20%이며, 거친 탄산염 충전재를 사용한 콘크리트는 규산염 충전재를 사용한 무거운 콘크리트보다 5~10% 낮습니다. 이와 관련하여, 경량 콘크리트 또는 탄산염 충전재를 사용한 무거운 콘크리트로 만든 구조물의 보강 축까지의 거리는 이러한 콘크리트로 만든 구조물에 대해 동일한 내화 한계를 갖는 규산염 충전재를 사용한 무거운 콘크리트로 만든 구조물보다 짧게 취할 수 있습니다.

내화 한계 값은 표에 나와 있습니다. 2-b, 8은 굵은 규산염 암석 골재를 사용한 콘크리트와 조밀한 규산염 콘크리트를 나타냅니다. 탄산암 암석 필러를 사용하는 경우 단면의 최소 치수와 보강재 축에서 굽힘 요소 표면까지의 거리를 10%까지 줄일 수 있습니다. 경량 콘크리트의 경우, 콘크리트 밀도 1.2 t/m 3 에서 감소율은 20%이고 콘크리트 밀도 0.8 t/m 3 및 팽창 점토에서 굽힘 요소(표 3, 5, 6, 8 참조)의 경우 30%입니다. 밀도가 1.2 t/m3인 펄라이트 콘크리트.

2.16. 화재 발생 시 콘크리트 보호층은 철근이 급속 가열되어 구조물의 내화성이 한계에 도달하는 임계 온도에 도달하는 것을 방지합니다.

프로젝트에서 보강 축까지의 거리가 구조물의 요구되는 내화 한계를 보장하는 데 필요한 거리보다 작은 경우, 거리를 늘리거나 노출된 요소(1)의 표면에 추가 단열 코팅을 적용해야 합니다. 불. 석회 시멘트 석고(두께 15mm), 석고 석고(10mm) 및 질석 석고 또는 광물 섬유 단열재(5mm)의 단열 코팅은 두꺼운 콘크리트 층의 두께가 10mm 증가하는 것과 같습니다. 콘크리트 보호층의 두께가 무거운 콘크리트의 경우 40mm를 초과하고 경량 콘크리트의 경우 60mm를 초과하는 경우, 콘크리트 보호층은 화재 측에 직경 2.5-5의 보강 메쉬 형태로 추가 보강재를 설치해야 합니다. 3mm(셀 150X150mm). 두께가 40mm를 초과하는 보호 단열 코팅에는 추가 보강이 필요합니다.

테이블에 그림 2, 4-8은 가열된 표면에서 보강재 축까지의 거리를 보여줍니다(그림 1 및 2).

쌀. 1. 보강축까지의 거리 Fig. 2. 말벌까지의 평균 거리*

피팅

철근이 서로 다른 레벨에 위치하는 경우, 철근 면적(L Lg, ..., L p)과 축까지의 해당 거리(оь а)를 고려하여 철근 축 a까지의 평균 거리를 결정해야 합니다. -1.....Qn), 가장 가까운 난방 장치에서 측정됨

공식에 따라 요소의 표면(바닥 또는 측면)을 세척합니다.

. . . , .  2 아이아(

L|0| -j~ LdOg ~f~ ■ . . +아파파 __ j°i_

L1+L2+L3 , . +L I 2 아이

2.17. 모든 강철은 인장 또는 압축 강도를 감소시킵니다.

1 "금속 구조물에 대한 난연성 코팅 사용에 대한 권장 사항"- M.에 따라 추가 단열 코팅을 수행할 수 있습니다. 스트로이즈다트, 1984.

가열되면. 저탄소강 철근보다 경화된 고강도 철근 철근의 저항 감소 정도가 더 큽니다.

지지력 손실에 대한 편심률이 큰 굴곡 및 편심 압축 요소의 내화 한계는 보강재의 임계 가열 온도에 따라 달라집니다. 철근의 임계 가열 온도는 인장 또는 압축 저항이 표준 하중으로부터 철근에 발생하는 응력 값으로 감소하는 온도입니다.

2.18. 테이블 5-8은 철근의 임계 가열 온도가 500°C라는 가정 하에 프리스트레스 및 프리스트레스 철근이 있는 철근 콘크리트 요소에 대해 작성되었습니다. 이는 A-I, A-N, A-1v, A-Shv, A-IV, At-IV, A-V, At-V 등급의 철근에 해당합니다. 다른 강화 등급의 임계 온도 차이는 표에 제공된 값을 곱하여 고려해야 합니다. 요인당 내화 한계 5-8개<р, или деля приведенные в табл. 5-8 расстояния до осей арматуры на этот коэффициент. Значения <р следует принимать:

1. 강화된 조립식 철근 콘크리트 플랫 슬래브로 만든 바닥 및 덮개의 경우, 단단하고 속이 빈 코어:

a) 강철 등급 A-III, 1.2와 동일;

b) 클래스 A-VI, At-VI, At-VII, B-1, BP-I 강, 0.9;

c) V-P, Vr-P 등급의 고강도 강화 와이어 또는 K-7 등급의 강화 로프(0.8).

2. For. 지정된 보강 등급에 따른 보, 크로스바 및 대들보뿐만 아니라 세로 하중 지지 리브가 "아래로" 있고 상자 섹션이 있는 조립식 철근 콘크리트 슬래브로 만들어진 바닥 및 덮개: a) (p = 1.1; b) q> => 0.95 ; c) 평균 = 0.9.

2.19. 모든 유형의 콘크리트로 제작된 구조물의 경우 내화 한계가 0.25 또는 0.5시간인 무거운 콘크리트로 제작된 구조물에 대한 최소 요구 사항을 충족해야 합니다.

2.20. 표에 있는 하중 지지 구조물의 내화 한계. 2, 4-8 및 본문에는 하중의 장기 부분 G $ 또는 전체 하중 Veer의 비율이 1인 전체 표준 하중에 대해 제공됩니다. 이 비율이 0.3이면 내화 한계 2배 증가합니다. G 8e r/V B er의 중간값의 경우 내화 한계는 선형 보간을 통해 채택됩니다.

2.21. 철근 콘크리트 구조물의 내화 한계는 정적 작동 패턴에 따라 다릅니다. 정적으로 결정되지 않는 구조물의 내화 한계는 음의 모멘트 영역에서 필요한 보강이 가능한 경우 정적으로 결정되는 구조물의 내화 한계보다 큽니다. 정적으로 불확실한 구부릴 수 있는 철근 콘크리트 요소의 내화 한계 증가는 지지대 위의 철근 단면적 비율과 표에 따른 범위에 따라 달라집니다. 1.

스팬의 보강 면적에 대한 지지대 위의 보강 면적의 비율

구부릴 수 있는 정정부정 요소의 내화 한계 증가, %. 정적으로 결정된 요소의 내화 한계와 비교

메모. 중간 면적 비율의 경우 내화 한계 증가량을 보간법으로 취합니다.

다음 요구 사항이 충족되면 내화 한계에 대한 구조물의 정적 불확정의 영향이 고려됩니다.

a) 지지대에 필요한 상부 철근의 최소 20%가 경간 중앙 위로 통과해야 합니다.

b) 연속 시스템의 외부 지지대 위의 상부 철근은 지지대로부터 스팬 방향으로 최소 0.4/의 거리에 삽입된 후 점차적으로 끊어져야 합니다(/ - 스팬 길이).

c) 중간 지지대 위의 모든 상부 철근은 최소 0.15/분 동안 스팬까지 지속된 후 점차적으로 끊어져야 합니다.

지지대에 내장된 유연한 요소는 연속 시스템으로 간주될 수 있습니다.

2.22. 테이블에 2는 무겁고 가벼운 콘크리트로 만들어진 철근 콘크리트 기둥에 대한 요구 사항을 보여줍니다. 여기에는 모든 면에서 화재에 노출되는 기둥의 크기에 대한 요구 사항은 물론 벽에 위치하고 한쪽에서 가열되는 기둥의 크기에 대한 요구 사항도 포함됩니다. 이 경우 치수 b는 가열된 표면이 벽과 동일한 높이에 있는 기둥 또는 벽에서 돌출되어 하중을 받는 기둥 부분에만 적용됩니다. 최소 크기 b 방향의 기둥 근처 벽에는 구멍이 없다고 가정합니다.

단면이 단단한 원형 기둥의 경우 직경은 b 치수로 간주되어야 합니다.

표에 제공된 매개변수가 포함된 열입니다. 2, 조인트를 제외하고 콘크리트 단면의 3% 이하의 기둥을 보강할 때 편심 하중 또는 임의의 편심 하중이 가해집니다.

250mm 이하의 간격으로 설치된 용접 가로 메쉬 형태의 추가 보강이 포함된 철근 콘크리트 기둥의 내화 한계는 표에 따라 취해야 합니다. 2, 1.5배로 곱합니다.

표 2

콘크리트 종류	기둥의 너비 b와 철근 a까지의 거리	내화 한계가 h인 철근 콘크리트 기둥의 최소 치수, mm
콘크리트 종류	기둥의 너비 b와 철근 a까지의 거리





(Y® “1.2t/m3)

2.23. 비내력 콘크리트 및 철근 콘크리트 칸막이벽의 내화 한계와 최소 두께 / n이 표에 나와 있습니다. 3. 칸막이의 최소 두께는 콘크리트 요소의 가열되지 않은 표면 온도가 표준 내화 시험 중에 평균 160°C 이상 증가하지 않고 220°C를 초과하지 않도록 보장합니다. t n을 결정할 때 단락의 지침에 따라 추가 보호 코팅 및 석고를 고려해야 합니다. 2.16 및 2.16.

표 3

2.24. 내하중 견고한 벽의 경우 내화 한계, 벽 두께 t c 및 보강 축 a까지의 거리가 표에 나와 있습니다. 4. 이 데이터는 철근 콘크리트 중앙 및 편심에 적용됩니다.

압축된 벽. 단, 총 힘은 벽 단면 너비의 중간 1/3에 위치해야 합니다. 이 경우 벽 높이와 두께의 비율은 20을 초과해서는 안 됩니다. 플랫폼 지지대가 있고 두께가 14cm 이상인 벽 패널의 경우 내화 한계는 표에 따라 적용되어야 합니다. 4, 1.5배를 곱합니다.

표 4

리브 벽 슬래브의 내화성은 슬래브의 두께에 따라 결정되어야 합니다. 리브는 클램프로 슬래브에 연결되어야 합니다. 리브의 최소 치수와 리브 보강재 축까지의 거리는 보에 대한 요구 사항을 충족해야 하며 표에 나와 있습니다. 6과 7.

다공성 팽창 점토 콘크리트 클래스 B2-B2.5(HC = 0.6-0.9 t/m3)로 만들어진 최소 24cm 두께의 둘러싸는 층과 하중으로 구성된 2층 패널로 만들어진 외벽 -두께가 10cm 이상이고 압축 응력이 5MPa 이하인 베어링 층의 내화 한계는 3.6시간입니다.

벽 패널이나 천장에 가연성 단열재를 사용하는 경우 제조, 설치 또는 설치 중에 불연성 재료로 이 단열재의 주변 보호를 제공해야 합니다.

2개의 늑골이 있는 철근 콘크리트 슬래브와 단열재로 구성된 3층 패널로 만들어진 벽은 내화성 또는 내화성 미네랄 울 또는 총 단면 두께가 25cm인 섬유판 슬래브로 만들어졌으며 내화 한계는 최소 3입니다. 시간.

외부 (최소 50mm 두께) 및 내부 철근 콘크리트 층과 가연성 단열재의 중간 층으로 구성된 3 층 솔리드 패널 (개정 된 GOST 17078-71)로 만들어진 외부 비 내력 및 자체지지 벽 ( 개정된 GOST 15588-70에 따른 PSB 발포 플라스틱) 등), 최소 1시간 동안 총 단면 두께가 15-22cm인 내화 한계가 있습니다. 층이 연결된 유사한 내력 벽의 경우 총 두께 25cm의 금속 연결로,

압축 응력이 2.5 MPa 이하이고 두께가 10 cm 인 철근 콘크리트 M 200의 내부 하중지지 층 또는 압축 응력이 10 MPa 이하이고 두께가 14 cm 인 M 300, 화재 저항 제한은 2.5시간입니다.

이러한 구조물의 화재 확산 한계는 0입니다.

2.25. 인장 요소의 경우 내화 한계, 단면 폭 b 및 보강 축까지의 거리 a가 표에 나와 있습니다. 5. 이 데이터는 모든 면에서 가열된 비프리스트레스트 및 프리스트레스 보강재가 있는 트러스 및 아치의 인장 요소에 적용됩니다. 콘크리트 요소의 전체 단면적은 최소 2b 2 Mi R이어야 합니다. 여기서 b min은 표에 나와 있는 b에 해당하는 크기입니다. 5.

표 5

콘크리트 종류

]최소단면폭b, 철근축까지의 거리a

철근 콘크리트 인장 요소의 최소 치수, mm, 내화 한계, h

(y" = 1.2t/m3)

2.26. 3면에서 가열된 정적으로 결정된 단순 지지 빔의 경우 내화 한계, 빔 폭 b 및 보강 축 a까지의 거리, flu. (그림 3)은 무거운 콘크리트에 대한 표입니다. 6 및 표 7의 빛(y in = 1.2 t/m 3)에 대한 것입니다.

한쪽면을 가열하면 빔의 내화 한계는 표에 따라 결정됩니다. 석판은 8개.

측면이 경사진 보의 경우 폭 b는 인장 철근의 무게 중심에서 측정되어야 합니다(그림 3 참조).

내화 한계를 결정할 때 인장 구역의 나머지 단면적이 2v2 이상인 경우 빔 플랜지의 구멍을 고려하지 않을 수 있습니다.

보 리브의 콘크리트 박리를 방지하기 위해 클램프와 표면 사이의 거리는 리브 폭의 0.2를 넘지 않아야 합니다.

최소 거리

쌀. 보의 보강 및

축에 대한 요소 표면 보강의 축까지의 거리

보강 바의 양은 0.5시간의 내화 한계에 필요한 것(표 6) 이상이어야 하며 0.5A 이상이어야 합니다.

표b

내화 한계. 시간	철근 콘크리트 빔의 최대 치수, mm	최소 리브 폭 b w. mm

내화 한계가 2시간 이상인 경우, 플랜지 무게 중심 사이의 거리가 120cm를 초과하는 단순 지지 I빔은 빔 폭과 동일한 끝 두께를 가져야 합니다.

벽 폭에 대한 플랜지 폭의 비율(그림 3 참조) b/b w가 2보다 큰 I-빔의 경우 리브에 횡방향 보강재를 설치해야 합니다. b/b w 비율이 1.4보다 큰 경우 철근 축까지의 거리를 0.85аУл/bxa로 늘려야 합니다. bjb v > 3의 경우 표를 사용하세요. 6과 7은 허용되지 않습니다.

요소의 외부 표면 근처에 설치된 클램프에 의해 감지되는 큰 전단력이 있는 빔에서 거리 a(표 6 및 7)는 클램프가 계산된 인장 응력 값이 0.1보다 큰 영역에 있는 경우 클램프에도 적용됩니다. 콘크리트의 압축강도. 정적으로 불확정 빔의 내화 한계를 결정할 때 2.21 절의 지침이 고려됩니다.

표 7

내화 한계, h	빔 폭 b 및 보강 축까지의 거리 a	철근 콘크리트 빔의 최소 치수, mm	최소 리브 폭 “V mm

&=|160 mm 및 a = 45 mm, a>= 25 mm인 푸르푸랄 아세톤 단량체 기반의 강화 폴리머 콘크리트로 제작되고 클래스 A-III 강철로 보강된 빔의 내화 한계는 1시간입니다.

2.27. 단순 지지 슬래브의 경우 내화 한계, 슬래브 두께 /, 철근 축까지의 거리 a가 표에 나와 있습니다. 8.

슬래브의 최소 두께 t는 난방 요구 사항을 보장합니다. 바닥에 인접한 가열되지 않은 표면의 온도는 평균 160°C 이상 증가하지 않으며 220°C를 초과하지 않습니다. 불연성 재료로 만들어진 뒷채움재와 바닥재가 슬래브의 전체 두께에 결합되어 내화 한계를 높입니다. 시멘트 준비물 위에 놓인 가연성 단열재는 슬래브의 내화 한계를 감소시키지 않으며 사용할 수 있습니다. 석고의 추가 층은 슬래브의 두께에 따라 달라질 수 있습니다.

내화성을 평가하기 위한 중공 슬래브의 유효 두께는 슬래브의 단면적에서 공극 면적을 뺀 값을 폭으로 나누어 결정됩니다.

정적으로 불확실한 슬래브의 내화 한계를 결정할 때 2.21 항이 고려됩니다. 이 경우 슬래브의 두께와 보강재 축까지의 거리는 표에 나와 있는 것과 일치해야 합니다. 8.

공극이 있는 구조물을 포함한 다중 중공 구조물의 내화 한계.

스팬을 가로질러 위치하며, 골이 있는 패널과 골이 있는 데크는 표에 따라 취해야 합니다. 8에 0.9를 곱합니다.

경량 및 중량 콘크리트의 2층 슬래브 가열에 대한 내화 한계와 필요한 층 두께가 표에 나와 있습니다. 9.

표 8

콘크리트 및 슬래브의 종류 특성		슬래브 최소두께 t 및 철근축까지의 거리 a. mm	내화 한계, c
콘크리트 및 슬래브의 종류 특성		슬래브 최소두께 t 및 철근축까지의 거리 a. mm
	슬래브 두께
	양면 또는 1у/1х ^ 1.5의 윤곽을 따라 지원
	윤곽을 따라 지원 /"//*< 1,5
	슬래브 두께
	/ "//* ^ 1.5에서 양쪽 또는 윤곽을 따라 지지
	Tskh에서 윤곽 1을 따라 지원< 1,5

표 9

모든 철근이 동일한 레벨에 위치하는 경우 슬래브 측면에서 철근 축까지의 거리는 표 b 및 7에 주어진 층의 두께 이상이어야 합니다.

2.28. 구조물의 화재 및 화재 시험 중에 습도가 높은 경우 콘크리트의 박리가 관찰될 수 있으며, 이는 일반적으로 제조 직후 구조물에 존재할 수 있거나 상대 습도가 높은 실내에서 작동하는 동안 발생할 수 있습니다. 이 경우 "화재 시 취성 파괴로부터 콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물을 보호하기 위한 권장 사항"(M, Stroyizdat, 1979)에 따라 계산을 수행해야 합니다. 필요한 경우 본 권장사항에 명시된 보호 조치를 사용하거나 제어 테스트를 수행하십시오.

2.29. 제어 시험 중 철근 콘크리트 구조물의 내화성은 작동 조건 하의 습도에 해당하는 콘크리트 수분 함량에서 결정되어야 합니다. 작동 조건에서 콘크리트의 수분 함량을 알 수 없는 경우 철근 콘크리트 구조물을 상대습도 60 ± 15%, 온도 20 ± 10 °C의 실내에 1년 동안 보관한 후 시험하는 것이 좋습니다. . 콘크리트의 작동 습도를 보장하기 위해 구조물을 테스트하기 전에 60°C를 초과하지 않는 공기 온도에서 건조하는 것이 허용됩니다.

석조 구조물

2.30. 석조 구조물의 내화 한계는 표에 나와 있습니다. 10.

2.31. 테이블의 b열에 있는 경우. 10은 조적조 구조물의 내화한계가 II 한계상태에 의해 결정됨을 나타내며, 이들 구조물의 I 한계상태는 II보다 먼저 발생하지 않는다고 가정해야 한다.

1 GOST 379-79에 따라 단단하고 속이 빈 세라믹과 규산염 벽돌과 돌로 만들어진 벽과 칸막이. 7484-78, 530-80

천연 경량 콘크리트와 석고석으로 만든 벽, 경량 콘크리트를 채운 경량 벽돌, 내화 또는 내화 단열재

표 10

용돈

구조물의 내화 한계를 결정하기 위해,

구조 및 인화성 물질 그룹을 통한 화재 확산의 한계

주목!!!

SNiP II-2-80 "건물 및 구조물 설계를 위한 화재 안전 표준"용으로 개발되었습니다. 철근 콘크리트, 금속, 목재, 석면 시멘트, 플라스틱 및 기타 건축 자재로 구성된 건축물의 내화 한계 및 화재 확산 한계에 대한 참조 데이터와 건축 자재의 가연성 그룹에 대한 데이터가 제공됩니다.

설계, 건설 조직 및 국가 화재 감독 당국의 엔지니어링 및 기술 작업자를 위한 제품입니다. 테이블 15, 그림. 삼.

머리말

이 매뉴얼은 SNiP II-2-80 "건물 및 구조물 설계를 위한 화재 안전 표준"을 위해 개발되었습니다. 여기에는 건물 구조 및 재료의 표준화된 내화성 및 화재 위험 지표에 대한 데이터가 포함되어 있습니다.

매뉴얼의 섹션 1은 이름을 딴 TsNIISK에 의해 개발되었습니다. Kucherenko (기술 과학 박사, I.G. Romanenkov 교수, 기술 과학 후보, V.N. Zigern-Korn). 섹션 2는 이름을 딴 TsNIISK에 의해 개발되었습니다. Kucherenko (기술 과학 박사 I.G. Romanenkov, 기술 과학 후보자 V.N. Zigern-Korn, L.N. Bruskova, G.M. Kirpichenkov, V.A. Orlov, V.V. Sorokin, 엔지니어 A.V. Pestritsky, V.I. Yashin); NIIZHB(기술 과학 박사 V.V. Zhukov, 기술 과학 박사, A.F. Milovanov 교수, 물리 및 수학 과학 후보자 A.E. Segalov, 기술 과학 후보자 A.A. Gusev, V.V. Solomonov, V.M. Samoilenko, 엔지니어 V.F. Gulyaeva, T.N. Malkina); TsNIIEP 메신저. Mezentseva (기술 과학 후보자 L.M. Schmidt, 엔지니어 P.E. Zhavoronkov); TsNIIPromzdanii (기술 과학 후보자 V.V. Fedorov, 엔지니어 E.S. Giller, V.V. Sipin) 및 VNIIPO (기술 과학 박사, A.I. Yakovlev 교수, 기술 과학 후보자 V. P. Bushev, S.V. Davydov, V.G. Olimpiev, N.F. Gavrikov, 엔지니어 V.Z. Volokhatykh , Yu.A. Grinchik, N.P. Savkin, A.N. Sorokin, V.S. Kharitonov, L.V. Sheinina, V.I. Shchelkunov). 섹션 3은 이름을 딴 TsNIISK에 의해 개발되었습니다. Kucherenko (기술 과학 박사, I.G. Romanenkov 교수, 화학 과학 후보 N.V. Kovyrshina, 엔지니어 V.G. Gonchar) 및 조지아 과학 아카데미 광산 역학 연구소. SSR (기술 과학 후보 G.S. Abashidze, 엔지니어 L.I. Mirashvili, L.V. Gurchumelia).

가이드에 사용된 SNiP II-2-80의 텍스트는 굵게 표시됩니다. 해당 포인트는 두 배로 번호가 매겨져 있으며 SNiP에 따른 번호는 괄호 안에 표시됩니다.

매뉴얼에 관한 의견과 제안을 다음 주소로 보내주십시오: Moscow, 109389, 2nd Institutskaya St., 6, TsNIISK im. V.A. 쿠체렌코.

1. 일반 조항

1.1. 이 매뉴얼은 건물 구조물의 내화 한계, 이를 통한 화재 확산 한계 및 재료의 가연성 그룹을 설정하기 위해 시간, 노동 및 자재 비용을 줄이기 위해 설계, 건설 조직 및 소방 당국을 지원하기 위해 작성되었습니다. SNiP II-2-80에 의해 표준화되었습니다.

1.2.(2.1). 건물과 구조물은 내화성에 따라 5단계로 구분됩니다. 건물 및 구조물의 내화도는 주요 건물 구조물의 내화 한계와 이러한 구조물을 통해 확산되는 화재의 한계에 의해 결정됩니다.

1.3.(2.4). 가연성에 따라 건축자재는 불연성, 불연성, 가연성의 세 그룹으로 나뉩니다.

2. 건물 구조. 화재 저항 한계 및 화재 확산 한계

2.1(2.3). 건물 구조의 내화 한계는 CMEA 표준 1000-78 "건물 설계를 위한 화재 안전 표준. 건물 구조의 내화성 테스트 방법"에 따라 결정됩니다.

건물 구조물을 통한 화재 확산의 한계는 부록 2에 제시된 방법론에 따라 결정됩니다.

화재 저항 한계

2.2. 건물 구조물의 내화 한계는 표준 화재 시험 시작부터 내화 한계 상태 중 하나가 발생할 때까지의 시간(시간 또는 분)으로 간주됩니다.

2.3. SEV 1000-78 표준은 내화성에 대해 다음과 같은 네 가지 유형의 한계 상태를 구별합니다. 구조물 및 구성 요소의 하중 지지력 손실(구조 유형에 따른 붕괴 또는 처짐); 단열을 위해. 능력 - 가열되지 않은 표면의 온도가 테스트 전 구조물의 온도와 비교하여 평균 160°C 이상 증가하거나 이 표면의 어느 지점에서든 190°C 이상 증가하거나 관계없이 220°C 이상 증가합니다. 테스트 전 구조물의 온도; 밀도에 의한 - 연소 생성물 또는 화염이 관통하는 관통 균열 또는 관통 구멍 구조의 형성; 난연성 코팅으로 보호되고 하중 없이 테스트된 구조물의 경우, 제한 상태는 구조물 재료의 임계 온도에 도달하는 것입니다.

외벽, 덮개, 보, 트러스, 기둥 및 기둥의 경우 제한 상태는 구조물 및 구성 요소의 하중 지지력 손실뿐입니다.

2.4. 2.3절에 명시된 내화 구조물의 한계 상태는 간결함을 위해 각각 내화 구조물의 I, II, III 및 IV 한계 상태로 추가 언급됩니다.

2.5. 구조물의 내화 한계는 계산을 통해 결정될 수도 있습니다. 이러한 경우에는 테스트가 수행되지 않을 수 있습니다.

계산을 통한 내화 한계 결정은 소련 국가 건설 위원회의 Glavtekhnormirovanie가 승인한 방법에 따라 수행되어야 합니다.

2.6. 개발 및 설계 중 구조물의 내화 한계를 대략적으로 평가하려면 다음 조항을 따르십시오.

f) 구조물의 내화 한계가 높을수록 요소 단면의 가열 둘레와 해당 면적의 비율이 작아집니다.

2.7. 표 2-15에서 크기가 다른 유사한 구조물에 대한 내화한계를 표시한 경우, 중간크기 구조물의 내화한계는 선형보간법을 이용하여 구할 수 있다. 철근콘크리트 구조물의 경우 철근축까지의 거리를 기준으로 보간도 수행해야 합니다.

화재 확산 한계

2.8. (부록 2, 1항). 화재 확산에 대한 건물 구조 테스트는 가열 구역 외부(제어 구역)의 연소로 인한 구조물 손상 정도를 결정하는 것으로 구성됩니다.

2.9. 손상은 열가소성 물질이 녹는 것뿐만 아니라 시각적으로 감지할 수 있는 물질의 탄화 또는 연소로 간주됩니다.

화재 확산의 한계는 SNiP II-2-80의 부록 2에 명시된 테스트 절차에 따라 결정된 최대 손상 크기(cm)로 간주됩니다.

2.10. 일반적으로 마감이나 피복 없이 가연성 및 불연성 재료를 사용하여 제작된 구조물은 화재 확산 여부를 테스트합니다.

내화성 재료로만 제작된 구조물은 화재가 확산되지 않도록 고려해야 합니다(이를 통해 화재가 확산되는 한계는 0으로 간주되어야 함).

화재 확산 시험 시 제어 구역 내 구조물의 손상이 5cm 이하인 경우에도 화재가 확산되지 않는 것으로 간주해야 합니다.

2.11. 화재 확산 한계에 대한 예비 평가를 위해 다음 조항을 사용할 수 있습니다.

a) 가연성 물질로 만들어진 구조물의 화재 확산 한계는 수평(수평 구조물 - 바닥, 덮개, 들보 등) 및 수직(수직 구조물 - 벽, 칸막이, 기둥 등)으로 25cm 이상입니다. p.) - 40cm 이상;

콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물

2.14. 요소의 최소 치수와 보강 축에서 요소 표면까지의 거리는 이 섹션의 표에 따라 결정되지만 SNiP II-21-75 "콘크리트 및 철근 콘크리트 구조물" 장에서 요구하는 것보다 작지 않습니다. .

표 2-6, 8에 주어진 내화 한계는 굵은 규산염 골재를 포함한 콘크리트와 조밀한 규산염 콘크리트에 적용됩니다. 탄산암 암석 필러를 사용하는 경우 단면의 최소 치수와 보강재 축에서 굽힘 요소 표면까지의 거리를 10%까지 줄일 수 있습니다. 경량 콘크리트의 경우, 콘크리트 밀도 1.2 t/m 3 에서 감소율은 20%이고 콘크리트 밀도 0.8 t/m 3 및 팽창 점토에서 굽힘 요소(표 3, 5, 6, 8 참조)의 경우 30%입니다. 밀도가 1.2 t/m3인 펄라이트 콘크리트.

2.16. 화재 발생 시 콘크리트 보호층은 철근이 급속 가열되어 구조물의 내화성이 한계에 도달하는 임계 온도에 도달하는 것을 방지합니다.

프로젝트에서 보강 축까지의 거리가 구조물의 요구되는 내화 한계를 보장하는 데 필요한 거리보다 작을 경우, 이를 늘리거나 화재에 노출된 요소의 표면에 추가 단열 코팅을 적용해야 합니다. *. 석회 시멘트 석고(두께 15mm), 석고 석고(10mm) 및 질석 석고 또는 광물 섬유 단열재(5mm)의 단열 코팅은 두꺼운 콘크리트 층의 두께가 10mm 증가하는 것과 같습니다. 콘크리트 보호층의 두께가 무거운 콘크리트의 경우 40mm를 초과하고 경량 콘크리트의 경우 60mm를 초과하는 경우, 콘크리트 보호층은 화재 측에 직경 2.5-5의 보강 메쉬 형태로 추가 보강재를 설치해야 합니다. 3mm(셀 150x150mm). 두께가 40mm를 초과하는 보호 단열 코팅에는 추가 보강이 필요합니다.

* 추가 단열 코팅은 "금속 구조물의 난연성 코팅 사용에 대한 권장 사항"- M.에 따라 수행할 수 있습니다. 스트로이즈다트, 1984.

표 2, 4-8은 가열된 표면에서 보강재 축까지의 거리를 보여줍니다(그림 1 및 2).

그림 1. 보강 축까지의 거리

그림 2. 철근 축까지의 평균 거리

철근이 서로 다른 레벨에 위치한 경우 철근 축까지의 평균 거리 ㅏ보강 영역을 고려하여 결정해야합니다 ( ㅏ 1 , ㅏ 2 , …, 앤) 및 축까지의 해당 거리( ㅏ 1 , ㅏ 2 , …, 앤)는 다음 공식에 따라 요소의 가장 가까운 가열된(바닥 또는 측면) 표면에서 측정됩니다.

2.17. 모든 강철은 가열되면 인장 강도나 압축 강도가 감소합니다. 저탄소강 철근보다 경화된 고강도 철근 철근의 저항 감소 정도가 더 큽니다.

2.18. 표 5-8은 철근의 임계 가열 온도가 500°C라는 가정 하에 프리스트레스 및 프리스트레스 철근이 있는 철근 콘크리트 요소에 대해 작성되었습니다. 이는 A-I, A-II, A-Iv, A-IIIv, A-IV, At-IV, A-V, At-V 등급의 철근에 해당합니다. 다른 등급의 보강재에 대한 임계 온도의 차이는 표 5-8에 주어진 내화 한계에 계수를 곱하여 고려해야 합니다. 제이또는 이 계수로 표 5-8에 주어진 보강 축까지의 거리를 나눕니다. 가치 제이복용해야합니다 :

1. 강화된 조립식 철근 콘크리트 플랫 슬래브로 만든 바닥 및 덮개의 경우, 단단하고 속이 빈 코어:

a) 강철 등급 A-III, 1.2와 동일;

b) 클래스 A-VI, AT-VI, AT-VII, B-I, BP-I의 강철(0.9);

c) B-II, BP-II 등급의 고강도 강화 와이어 또는 K-7 등급의 강화 로프(0.8).

2. 지정된 보강 등급에 따른 빔, 크로스바 및 도리뿐만 아니라 세로 하중 지지 리브가 "아래로" 있고 상자 섹션이 있는 조립식 철근 콘크리트 슬래브로 만들어진 바닥 및 덮개의 경우: a) 제이= 1.1; 비) 제이= 0.95; V) 제이 = 0,9.

2.19. 모든 유형의 콘크리트로 제작된 구조물의 경우 내화 등급이 0.25 또는 0.5시간인 무거운 콘크리트로 제작된 구조물에 대한 최소 요구 사항을 충족해야 합니다.

2.20. 표 2, 4-8 및 본문의 하중 지지 구조물의 내화 한계는 하중의 장기 부분 비율과 함께 전체 표준 하중에 대해 제공됩니다. G 서완전 부하로 V 서, 1과 같습니다. 이 비율이 0.3이면 화재 저항 한계가 2배 증가합니다. 중간값의 경우 G 서 / V 서내화 한계는 선형 보간법으로 계산됩니다.

2.21. 철근 콘크리트 구조물의 내화 한계는 정적 작동 패턴에 따라 다릅니다. 정적으로 결정되지 않는 구조물의 내화 한계는 음의 모멘트 영역에서 필요한 보강이 가능한 경우 정적으로 결정되는 구조물의 내화 한계보다 큽니다. 정적으로 부정확한 구부릴 수 있는 철근 콘크리트 요소의 내화 한계 증가는 표 1에 따른 지지대 위의 철근 단면적과 스팬의 비율에 따라 달라집니다.

1 번 테이블

스팬의 보강 면적에 대한 지지대 위의 보강 면적의 비율	정정부정요소의 내화한계와 비교하여 구부릴 수 있는 정정부정요소의 내화한계 증가(%)

메모. 중간 면적 비율의 경우 내화 한계 증가량을 보간법으로 취합니다.

다음 요구 사항이 충족되면 내화 한계에 대한 구조물의 정적 불확정의 영향이 고려됩니다.

a) 지지대에 필요한 상부 철근의 최소 20%가 경간 중앙 위로 통과해야 합니다.

b) 연속 시스템의 외부 지지대 위의 상부 보강재는 최소 0.4의 거리에 삽입되어야 합니다. 엘지지대에서 스팬쪽으로 점차적으로 분리됩니다 ( 엘- 스팬 길이);

c) 중간 지지대 위의 모든 상부 철근은 스팬까지 최소 0.15만큼 연장되어야 합니다. 엘그리고 점차적으로 헤어집니다.

지지대에 내장된 유연한 요소는 연속 시스템으로 간주될 수 있습니다.

2.22. 표 2는 무겁고 가벼운 콘크리트로 만들어진 철근 콘크리트 기둥에 대한 요구 사항을 보여줍니다. 여기에는 모든 면에서 화재에 노출되는 기둥의 크기에 대한 요구 사항은 물론 벽에 위치하고 한쪽에서 가열되는 기둥의 크기에 대한 요구 사항도 포함됩니다. 동시에 크기도 비가열된 표면이 벽과 같은 높이인 기둥 또는 벽에서 돌출되어 하중을 전달하는 기둥 부분에만 적용됩니다. 최소 크기 방향으로 기둥 근처 벽에는 구멍이 없는 것으로 가정합니다. 비.

크기에 따라 단단한 원형 단면이 있는 기둥의 경우 비그들의 직경을 취해야합니다.

표 2에 주어진 매개변수를 갖는 기둥은 조인트를 제외하고 콘크리트 단면적의 3% 이하의 기둥으로 보강될 때 편심 하중 또는 무작위 편심 하중을 갖습니다.

250mm 이하의 간격으로 설치된 용접 가로 메쉬 형태의 추가 보강이 포함된 철근 콘크리트 기둥의 내화 한계는 표 2에 따라 1.5배로 곱해야 합니다.

계산 방법의 본질

계산의 목적표준 온도 조건에서 건물 구조가 손실되는 시간을 결정하는 것입니다. (마감될 것이다)내하중 또는 단열 능력 (내화구조물의 1, 3한계상태)), 즉 P f가 시작될 때까지.

내화구조물의 2차 한계상태에 대한 개시시간(Pf)은 아직 계산할 수 없다.

내화구조물의 3차 한계상태를 기준으로 내벽, 칸막이, 천장 등을 계산합니다.

개별 구조물이 내하중 및 외벽이라는 점을 고려하여 내화성에 대한 1 및 3 한계 상태에 따라 계산됩니다(예: 내부 내하중 벽 및 천장 구조).

구조물의 내화 한계를 결정하고 참조 매뉴얼, 기술 정보에 따라 동일하게 적용됩니다. (“GPN 검사관을 돕기 위해”)그리고 당연히 본격적인 화재 테스트 방법을 사용합니다.

일반적으로 하중을 받는 건축물의 내화한계를 계산하는 방법은 다음과 같이 구성된다. 열기술 및 정적부품 (동봉 - 열 엔지니어링에서만).

열공학 부분 계산 방법에는 온도 변화를 결정하는 것이 포함됩니다. (표준 온도 조건에 노출되는 동안)구조물과 표면의 두께를 따라 어느 지점에서나 가능합니다.

이 계산 결과를 바탕으로 표시된 온도 값뿐만 아니라 건물 외피가 최대 온도까지 예열되는 데 걸리는 시간도 결정할 수 있습니다. (140°C+tn),즉, 구조물의 내화한계상태 3에 따른 내화한계가 발생하는 시점을 의미한다.

정적 부분 방법론에는 베어링 용량의 변화를 계산하는 작업이 포함됩니다. (강도별, 변형량별)표준 화재 테스트 중 가열된 구조물.

계산 방식

구조물의 내화 한계를 계산할 때 일반적으로 다음 계산 방식이 사용됩니다.

첫 번째 설계 방식 (그림 3.1)은 단열 능력 상실로 인해 구조물의 내화 한계가 발생할 때 사용됩니다. (화재저항의 3차 한계상태)이를 기반으로 한 계산은 내화 문제의 열기술적 부분만 해결하는 것으로 귀결됩니다.

쌀. 3.1. 첫 번째 계산 방식. a – 수직 울타리; b – 수평 울타리.

두 번째 계산 방식 (그림 3.2)은 하중 지지력 손실로 인해 구조물의 내화 한계가 발생할 때 사용됩니다. (임계 온도 이상으로 가열되는 경우 - 금속 구조물의 t cr 또는 철근 콘크리트 구조물의 보강 작업).

쌀. 3.2. 두 번째 계산 방식. a - 금속으로 늘어선 기둥; b – 프레임 금속 벽; c - 철근 콘크리트 벽; d – 철근 콘크리트 빔.

위험 – 온도 - t cr 내 하중 금속 구조 또는 굽힘 철근 콘크리트 구조의 작업 보강 - 금속의 항복 강도가 감소하여 표준 (작업) 하중에서 표준 (작동) 응력 값에 도달하는 가열 온도 구조는 각각.

그 수치는 구성에 따라 다릅니다. (브랜드)금속, 제품가공기술 및 기준치 (근로자 - 건설된 건물에서 작업하는 사람)구조물에 하중을 가합니다. 가열 시 금속의 항복 강도 감소 속도가 느리고 구조에 대한 외부 하중이 작을수록 t cr 값이 높아집니다. 즉, 구조의 Pf가 높아집니다.

구조물, 특히 목재 구조물이 있으며, 목재가 탄화되는 동안 단면적이 임계값(F cr)으로 감소하여 화재로 인해 파괴가 발생합니다.

결과적으로, 나머지 외부 부하의 전압 값 - s (일하고 있는)구조 단면의 일부가 증가하고 이 값이 표준 저항 값 - 목재 R nt에 도달하면 (온도에 맞춰 조정됨)내화 한계 상태에 도달하여 구조물이 붕괴됨 (지지력 손실),즉, P f. 이 경우 설계 방식 3이 사용됩니다.

다음에 따른 구조물의 실제 내화 한계 계산 세 번째 디자인 계획 이는 구조물의 표준 내화 시험 시점을 결정하는 것입니다. (알려진 목재 탄화 속도 - n l)단면적 - S 디자인 (하중을 지탱하는 부분)임계값으로 감소합니다.

쌀. 3.3. 세 번째 계산 방식. a – 목재 빔; b – 철근 콘크리트 기둥.

이 계산 방식을 사용하면 표준 저항이 (인장강도) 임계 온도 이상으로 가열된 콘크리트는 0과 같고 "단면"의 임계 영역 내에서는 원래 값과 같습니다. Rn.

컴퓨터의 사용으로 등장 4 디자인 다이어그램, 내화 문제의 열기술적 부분의 솔루션과 동시에 손실 전 구조물의 하중 지지력 계산 및 변화를 제공합니다(즉, 첫 번째 한계에 대한 구조물의 P f가 시작되기 전) 내화 상태 - 그림 3.5), 다음과 같은 경우:

Nt Nn ; 또는 Mt =Mn. (3.1)

여기서 N t ; 남 t - 가열된 구조물의 하중 지지력, N; N×m;

Nn; M n - 표준하중(구조물에 가해지는 표준하중으로부터의 순간) N, N×m.

이 계산 방식을 사용하면 계산 그리드(그림 3.5)의 각 지점에서 PC를 사용하여 계산된 시간 간격으로 구조물의 단면에 중첩된 온도가 계산됩니다. (실제 화재 테스트 결과와 계산 결과의 좋은 수렴 - 계산 단계 D t £ 0.1 분).

계산 그리드의 각 지점에서 온도를 계산하는 동시에 PC는 해당 온도에서 이러한 지점의 재료 강도도 동시에 계산합니다. (즉, 내화 문제의 정적 부분을 해결합니다.)동시에 PC는 계산 그리드 지점에서 건축 자재의 강도 지표를 요약하여 총 하중 지지 능력, 즉 주어진 지점에서 구조물 전체의 하중 지지 능력을 결정합니다. 구조물의 표준 내화 시험 중 시간.

이러한 계산 결과를 바탕으로 화재 시험 시간에 따른 구조물의 내하력 변화 그래프를 수동으로(또는 PC를 사용하여) 구성하고(그림 3.4), 이로부터 실제 내화 한계가 결정됩니다. 구조의 결정됩니다.

쌀. 3.4. 전체 화재 시험 조건에서 구조물(예: 기둥)을 가열할 때 구조물(예: 기둥)의 하중 지지 능력이 표준 하중으로 변경(감소)됩니다.

따라서 설계 방식 2와 3은 4번째의 특별한 경우입니다.

이미 언급한 바와 같이, 내하중 기능과 밀폐 기능을 모두 수행하는 건축물의 구조는 내화구조의 1차 한계상태와 3차 한계상태에 따라 계산됩니다. 이 경우에는 첫 번째 설계 방식과 두 번째 설계 방식이 각각 사용됩니다. 그러한 디자인의 예는 리브드입니다. 철근 콘크리트첫 번째 설계 방식에 따라 선반이 가열될 때 내화 구조물의 3차 한계 상태가 발생하는 시간이 계산되는 바닥 슬래브. 그런 다음 내화 구조의 첫 번째 한계 상태가 발생하는 시간이 계산됩니다. - 슬래브의 작업 보강을 - t cr로 가열한 결과 - 두 번째 계산 방식에 따라 - 슬래브가 파괴될 때까지 하중 지지력 감소 (갈비뼈에 보강 작업)규범적으로 (일하고 있는)잔뜩.

실험적 및 이론적 연구 결과가 충분하지 않기 때문에 구조물의 내화 한계를 계산하는 방법에는 일반적으로 다음과 같은 기본 가정이 도입됩니다.

1) 다른 구조와의 연결(접합)을 고려하지 않고 별도의 구조가 계산됩니다.

2) 화재(실규모 화재 테스트) 중 수직 막대 구조는 전체 높이에 걸쳐 고르게 가열됩니다.

3) 구조물의 끝 부분에 열 누출이 없습니다.

4) 불균일한 가열로 인한 구조의 온도 응력 (재료의 변형 특성 변화와 재료 층의 열팽창 값 차이로 인해)를 찾을 수 없다.

미술. 신체안전응급의학과 강사

미술. 내부 서비스 중위 G.L. 시들로프스키

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