우물에 대한 ESP 장비를 선택하는 기존 방법. 유정에 ESP를 선택하는 표현 방법. ESP 고장 원인 분석

"수동" 계정(계산기, EXCEL, ACCESS 쉘 프로그램)을 사용하여 수행되는 유정용 ESP 장치를 선택할 때 데이터 입력 시간과 계산 시간을 줄이기 위해 선택 방법론에서 몇 가지 추가 가정과 단순화를 사용해야 합니다.

이러한 가정 중 가장 중요한 것은 다음과 같습니다.

1. 포화 압력보다 낮은 압력에서 액상의 작은 기포가 균일하게 분포됩니다.

2. 모든 유정 유속 값에서 "하단 구멍 - 펌프 흡입구"섹션의 펌핑 된 액체 기둥의 오일 및 물 성분의 균일 한 분포.

3. 유체가 케이싱 스트링과 튜빙 스트링을 통해 이동할 때 수중 오일의 "미끄러짐"을 무시합니다.

4. 정적 및 동적 모드에서 포화 압력 값의 식별.

5. 압력 감소 및 자유 가스 방출과 함께 바닥 구멍에서 펌프 흡입구로의 유체 이동 과정은 등온입니다.

6. SEM의 벽을 따라 흐르는 냉각수의 속도가 SEM의 기술 사양 또는 ESP 장치 작동 매뉴얼에서 권장되는 것보다 낮지 않은 경우 잠수정 모터의 온도는 정상 작동 온도를 초과하지 않는 것으로 간주됩니다.

7. 유정의 바닥에서 펌프의 흡입구로 그리고 펌프의 주입 구역에서 유정으로 유체가 이동하는 동안의 수두 손실(압력)은 펌프 수두에 비해 무시할 수 있습니다.

ESP를 선택하려면 다음 초기 데이터가 필요합니다.

1. 밀도, kg/m3:

분리된 오일;

정상적인 조건에서 가스.

2. 점도, m 2 / s(또는 Pa s):

3. 계획된 유정 유속, m 3 /일.

4. 저수지 생산의 물 절단, 단위의 분수.

5. 고르, m3/m3.

6. 오일 체적 계수, 단위

7. 형성 위치(천공 구멍)의 깊이, m.

8. 저장소 압력 및 포화 압력, MPa.

9. 저수지 온도 및 온도 구배, °С, °С/m.

10. 생산성 계수, m 3 /MPa day.

11. 버퍼 압력, MPa.

12. 케이싱 스트링(외경 및 벽 두께), 튜브 스트링(외경 및 벽 두께), 펌프 및 수중 모터(외경)의 기하학적 치수, mm.

ESP 설치 선택은 다음 순서로 수행됩니다.

1. 혼합물의 밀도는 단순화를 고려하여 "하단 구멍 - 펌프 흡입구"섹션에서 결정됩니다.

어디 ρ n은 분리된 오일의 밀도, kg/m 3 ;

ρ c - 형성 물 밀도,

ρ d는 표준 조건에서 기체의 밀도입니다.

Г - 현재 체적 가스 함량;

비- 형성 유체 워터 컷,

2. 주어진 유정 유속이 보장되는 바닥 구멍 압력이 결정됩니다.

어디 아르 자형 pl - 저장소 압력;

큐- 주어진 유정 유속;

에게 prod - 잘 생산성 계수.

3. 동적 레벨 위치의 깊이는 액체의 주어진 유량에 대해 결정됩니다.

4. 펌프 흡입구의 가스 함량이 주어진 영역 및 주어진 펌프 유형(예: G = 0.15)에 대해 허용 가능한 최대값을 초과하지 않는 펌프 흡입구의 압력이 결정됩니다.

(저장소 유체의 가스 제거에 따른 지수로 중 = 1,0).

어디: 아르 자형우리 - 포화 압력.

5. 펌프 서스펜션 깊이는 다음과 같이 결정됩니다.

6. 펌프 흡입구의 형성 유체 온도는 다음과 같이 결정됩니다.

어디 티 pl - 형성 온도; G t는 온도 구배입니다.

7. 액체의 체적 계수는 펌프 입구의 압력에서 결정됩니다.

어디 에- 포화 압력에서 오일의 체적 계수; 비- 제품의 체적 물 절단; 아르 자형 pr - 펌프 입구의 압력; 아르 자형우리 - 포화 압력.

8. 펌프 입구의 액체 유량은 다음과 같이 계산됩니다.

9. 펌프 입구에서 자유 가스의 체적 양은 다음과 같이 결정됩니다.

어디 G- 가스 요인.

10. 펌프 입구의 가스 함량은 다음과 같이 결정됩니다.

11. 펌프 입구의 가스 유량은 다음과 같이 계산됩니다.

12. 펌프 입구에서 케이싱 스트링 섹션의 감소된 가스 속도는 다음과 같이 계산됩니다.

어디 에프 sv - 펌프 흡입구의 단면적.

13. 펌프 입구의 실제 가스 함량은 다음과 같이 결정됩니다.

어디 에서 n - 우물 생산의 물 절단에 따른 가스 기포의 상승 속도( 에서 n = 0.02cm/s에서 비 < 0,5 или С п = 0,16 см/с при b > 0,5).

14. 가스 작업은 "바닥 구멍 - 펌프 흡입구"섹션에서 결정됩니다.

15. 가스 작업은 "펌프 주입 - 유정"섹션에서 결정됩니다.

어디 ;

인덱스 "buf"가 있는 값은 유정의 단면을 나타내며 "버퍼" 압력, 가스 함량 등입니다.

16. 필요한 펌프 압력이 결정됩니다.

어디 엘 dyn - 동적 레벨의 위치 깊이. 아르 자형버퍼 - 버퍼 압력; 피 r1 - "바닥 구멍 - 펌프 흡입구"섹션의 가스 작동 압력; P g2 - "펌프 주입 - 유정"섹션의 가스 작동 압력.

17. 입구 펌프 유량, 필요한 압력(펌프 헤드) 및 케이싱의 내경에 따라 수중 원심 펌프의 크기가 선택되고 최적의 상태에서 이 펌프의 작동을 특성화하는 값 모드(배송, 헤드, 효율, 전력) 및 공급 모드에서 "0"(압력, 전력)과 동일하게 결정됩니다.

18. 펌프 유량의 변화 계수는 물 특성에 대해 오일-물-가스 혼합물에서 작동할 때 결정됩니다.

어디 ν - 혼합물의 유효 점도;

큐 oB는 물 위의 펌프의 최적 흐름입니다.

19. 점도의 영향으로 인한 펌프 효율의 변화 계수는 다음과 같이 계산됩니다.

20. 펌프 입구에서 가스 분리 계수는 다음과 같이 계산됩니다.

어디 에프우물 - 케이싱 스트링과 펌프 케이싱의 내벽에 의해 형성된 링 영역.

21. 펌프 입구에서 유체의 상대 공급이 결정됩니다.

어디 큐 oB - 펌프의 "물" 특성에 따라 최적의 모드로 공급합니다.

22. 펌프 입구에서의 상대 유량은 펌프의 물 특성의 해당 지점에서 결정됩니다.

23. 펌프 흡입구의 가스 함량은 가스 분리를 고려하여 계산됩니다.

24. 점도의 영향으로 인한 펌프 헤드의 변화 계수는 다음과 같이 결정됩니다.

저수지 조건 (0.03-0.05 cm 2 / s 이상)에서 물의 점도 및 데본기 오일의 점도와 크게 다른 액체 점도를 갖는 원심 수중 펌프의 압력 및 기타 성능 지표의 변화 및 중요하지 않은 변화를 결정하기 위해 점도의 영향을 고려하기 위해 첫 번째 단계 펌프 흡입 시 가스 함량, 노모그램 P.D.를 사용할 수 있습니다. Lyapkov (그림 5.162).

균질한 점성 액체를 주입할 때의 특성에 물을 주입했을 때 얻은 펌프 특성을 다시 계산하기 위해 노모그램을 구축했습니다. 노모그램의 점선은 다양한 점도의 에멀젼으로 작동하는 펌프의 특성을 다시 계산하기 위한 곡선을 보여줍니다. 점선 곡선은 V.P. 막시모프

다양한 크기의 펌프에 대한 액체의 기체 함량에 대한 노모그램 사용의 제한은 동일하지 않습니다. 그러나 펌프의 첫 번째 단계에서 가스 함량이 5-7% 이하이면 펌프 작동에 대한 가스의 영향을 무시할 수 있고 노모그램을 사용할 수 있다고 말할 수 있습니다.

25. 펌프 압력의 변화 계수는 가스의 영향을 고려하여 결정됩니다.

어디 .

26. 물에 대한 펌프의 압력은 최적 모드에서 결정됩니다.

쌀. 5.162. 액체의 점도를 고려하여 ESP 특성의 변환 계수를 결정하기 위한 노모그램

27. 필요한 펌프 단계 수는 다음과 같이 계산됩니다.

어디 시간 st - 선택한 펌프의 한 단계 헤드.

Z 번호는 더 높은 정수 값으로 반올림되고 선택한 펌프 크기의 표준 단계 수와 동일합니다. 계산 된 단계 수가 선택한 펌프 크기에 대한 기술 문서에 표시된 것보다 큰 경우 더 많은 단계로 다음 표준 크기를 선택하고 단락 17부터 계산을 반복해야 합니다.

계산된 단계 수가 기술 사양에 지정된 것보다 작지만 그 차이가 5% 이하인 경우 선택한 펌프 크기는 추가 계산을 위해 남겨집니다. 표준 단계 수가 계산된 단계를 10% 초과하면 펌프를 분해하고 추가 단계를 제거하는 결정이 필요합니다. 또 다른 옵션은 유정에서 초크 사용을 결정하는 것입니다.

작동 특성의 새로운 값에 대해 포인트 18에서 추가 계산이 수행됩니다.

28. 펌프의 효율은 점도, 자유 가스 및 작동 모드의 영향을 고려하여 결정됩니다.

어디 η oB - 물 특성에 대한 펌프의 최대 효율.

29. 펌프 동력이 결정됩니다.

30. 잠수정 모터의 전력이 결정됩니다.

31. 무거운 액체를 섭취할 가능성이 있는지 펌프를 점검합니다.

우물 펌프를 교체 할 때 액체가 흐르거나 분출 될 가능성이있는 우물에서는 무거운 액체 (물, 가중제가있는 물)를 부어 사멸을 수행합니다. 새 펌프를 내릴 때 오일을 채취할 때 설치가 최적의 모드에서 작동하기 시작하도록 펌프로 우물에서 이 "무거운 액체"를 펌핑해야 합니다. 이 경우 펌프가 무거운 액체를 펌핑할 때 펌프가 소비하는 전력을 먼저 확인해야 합니다. 펌핑된 무거운 액체에 해당하는 밀도(인출 초기 기간 동안)는 전력 결정 공식에 입력됩니다.

이 전력에서 엔진의 과열 가능성이 확인됩니다. 출력을 높이고 과열하면 더 강력한 엔진으로 설치를 완료해야 할 필요성이 결정됩니다.

중유체 회수가 완료되면 펌프의 형성 유체에 의한 튜빙의 중유체 변위가 확인됩니다. 이 경우 펌프에 의해 생성되는 압력은 형성 유체에 대한 펌프 작동의 특성에 의해 결정되고 출력에서의 배압은 중유체 기둥에 의해 결정됩니다.

우물의 위치로 인해 허용되는 경우 무거운 액체가 사다리가 아니라 주둥이로 펌핑 될 때 펌프 작동의 변형을 확인하는 것도 필요합니다.

우물 개발 중에 무거운 유체 (살상 유체)를 펌핑 할 가능성에 대해 펌프 및 수중 모터를 확인하는 것은 다음 공식에 따라 수행됩니다.

어디 ρ hl은 살상 유체의 밀도입니다.

이 경우 펌프 헤드는 우물 개발 중에 계산됩니다.

값 시간 hl은 압력과 비교됩니다. 시간펌프의 여권 물 특성.

펌프 동력은 우물 개발 중에 결정됩니다.

유정 개발 중 잠수정 모터가 소비하는 전력:

32. 펌프 흡입구의 최대 허용 온도에 대해 설치를 확인합니다.

여기서 [T]는 수중 펌프의 입구에서 펌핑된 액체의 최대 허용 온도입니다.

33. 잠수정 장치의 설치 장소에서 케이싱의 내부 표면과 잠수정 모터의 외부 표면에 의해 형성된 환형 섹션에서 냉각수의 최소 허용 속도로 설치가 열 제거에 대해 확인되며, 이에 대해 계산합니다. 펌핑된 액체의 유량:

어디 에프 = 0,785 (디 2 – 디 2) - 환형 단면의 면적;

디- 케이싱 스트링의 내경;

디- PED의 외경.

펌핑된 액체의 유량이 여펌핑 된 액체의 최소 허용 속도보다 큰 것으로 판명되었습니다. 여], 수중 모터의 열 상태는 정상으로 간주됩니다.

선택한 펌핑 장치가 선택한 서스펜션 깊이에서 필요한 양의 킬링 유체를 취할 수 없는 경우, (서스펜션 깊이) Δ만큼 증가합니다. 엘= 10 - 100m, 그 후 5단계부터 계산이 반복됩니다. Δ의 값 엘시간의 가용성과 계산기의 컴퓨터 기술 기능에 따라 다릅니다.

경사도에 따라 펌핑 장치의 서스펜션 깊이를 결정한 후 선택한 깊이에 펌프를 설치할 가능성을 확인하십시오 (관통 10m 당 곡률 증가율 및 우물 축의 최대 편차 각도) 수직). 동시에 선택한 펌핑 장치를이 우물과 우물의 가장 위험한 부분으로 실행할 가능성이 있으며 DR 중 특별한주의와 낮은 하강 속도가 필요한 통과가 확인됩니다.

설치 구성, 펌프, 모터 및 기타 설치 장치의 특성 및 주요 매개변수에 대한 설치 선택에 필요한 데이터는 이 책과 특별 문헌 모두에 나와 있습니다.

수중 모터의 신뢰성을 간접적으로 결정하려면 모터의 과열로 인해 수명이 크게 단축되므로 온도를 추정하는 것이 좋습니다. 제조업체가 권장하는 온도보다 8~10°C 높게 권선 온도를 높이면 일부 절연 유형의 수명이 2배 단축됩니다. 다음 계산 과정을 권장합니다. 130°C에서 엔진의 전력 손실을 계산합니다.

, (5.1)

어디 비 2 , 와 함께 2 및 디 2 - 설계 계수(참조); N n 그리고 η 디.에스 - 각각 전기 모터의 정격 전력 및 효율. 엔진 과열은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

. (5.2)

어디 비 3 그리고 와 함께 3 - 설계 계수.

냉각으로 인해 모터의 손실이 감소하며 이는 계수 K t 에 의해 고려됩니다.

어디 비 5 - 계수(부록 3 참조).

그런 다음 엔진의 에너지 손실(Σ N) 및 온도( 티 dc)는 다음과 같습니다.

(5.6)

대부분의 모터의 고정자 권선 온도는 130°C를 초과해서는 안 됩니다. 선정된 엔진의 출력이 피킹리스트에서 추천하는 엔진과 일치하지 않을 경우, 동일한 사이즈의 다른 규격 사이즈의 엔진이 선택됩니다. 경우에 따라 더 큰 직경의 엔진을 선택할 수 있지만 전체 장치의 가로 치수를 확인하고 웰 케이싱 스트링의 내경과 비교할 필요가 있습니다.

모터를 선택할 때 주변 액체의 온도와 유량을 고려해야 합니다. 모터는 최대 90°C의 온도에서 작동하도록 설계되었습니다. 현재 한 종류의 엔진만 최대 140°C까지 온도 상승을 허용하지만 더 높은 온도로 인해 엔진 수명이 단축됩니다. 이러한 엔진 사용은 특별한 경우에 허용됩니다. 일반적으로 권선의 과열을 줄이기 위해 부하를 줄이는 것이 바람직합니다. 각 모터에는 냉각 조건에 따라 권장되는 고유한 최소 유량이 있습니다. 이 속도를 확인해야 합니다.

c) 불충분한 지질 정보로 인한 장비 선택 오류.

UNP-1 정기 기금 18개 감소

3개 웰에서는 CPS를 사용하여 상수 모드로, 15개 웰에서는 ESP의 크기를 변경하여 PPD-34 웰로 옮겼습니다.

2005년 정기기금 축소 대책

1) 범람 시스템의 형성(20개의 우물을 저수지 압력으로 이전합니다.

2) ESP를 사용한 우물의 작동 모드 최적화(저수율 장치의 하강).

3) 수입 스크류 펌프 도입.

4) 장비선정 오류 방지를 위해 ESP를 TMS와 함께 지속적으로 도입

ESP 공급 비율은 0.1에서 1.7까지 다양합니다(표 5.5.). 장치의 약 75%가 최적 모드에 가깝게 작동합니다(Kfeed = 0.6–1.2).

표 5.5. Khokhryakovskoye 필드에서 ESP 이송 속도 분포

0.1에서 0.4까지 Kfeed로 운영되는 49개의 웰 중 주요 수(25개의 웰)가 주기적으로 운영되고 있다. 154번, 278번, 1030번, 916번, 902번, 3503번 우물의 경우 지하 장비 및 배관을 검사하는 것이 좋습니다.

1.2보다 큰 Kfeed로 작동하는 유정 목록은 표 3.6.7에 나와 있습니다. 이 중 130, 705, 163, 785, 1059번 우물은 더 큰 ESP 크기에 대한 최적화를 위해 최적화되었습니다.

표 5.6. K 공급이 1.2 이상인 우물 목록

음 ... 아니.	펌프 유형	케이파일링	큐 리퀴드	P층, MPa	H 다인, 엠	펌핑 깊이
702	ESP 50–2100	1,7	65	20,5	1683	2300
130	TD-650–2100	1,4	100	17,9	1332	2380
705	ETsN-160– 2100	1,6	123	18,3	2167	2400
707	TD-850–2100	1,5	114	16,5	1124	2260
163	ETsN-160–2150	1,5	82	18,2	1899	2350
185	ESP 25–2100	1,4	29	20,0	1820	2245
818	ESP 80–2100	1,4	87	18,2	2192	2340
166	ESP 50–2100	1,4	42	19,5	1523	2150
834	ESP 30–2100	1,6	23	23,0	1870	2250
785	ESP 125–2100	1,3	11	16,5	2320	2400
389	ESP 50–2100	1,4	42	22,9	1623	2200
1059	ESP 160–2100	1,4	144	16,5	2328	2400
1025	ESP 80–2100	1,4	72	16,1	1762	2080

일반적으로 Khokhryakovskoye 유전의 경우 ESP가 장착된 유정의 가동률은 1년 전과 같이 0.87 이내이다. 주요 신뢰성 지표 - ESP 펀드의 경우 01.01.03에서 01.01.04까지 롤링 연도의 실패 사이의 시간이 303일에서 380일로 변경되었지만 일반적으로 NNP OJSC의 경우 이 지표는 더 낮고 330 이내입니다. -350일. 이 표시기의 성장은 ESP 표준 크기 선택, 작업 작업, 장치 작동 및 작동 중 모니터링에 있어 생산 공장의 작업 수준이 상당히 높음을 나타냅니다.

현장에서는 74개 유정(생산자금의 17%)이 파라핀 매장량 대상이다. "탈랍"일정에 따르면 모든 우물은 일반적으로 한 달에 한 번 뜨거운 기름으로 씻습니다.

2003년 현장에서는 ESP가 장착된 유정 재고에서 208건의 고장이 발생했습니다. 실패율은 0.85단위였다. (현재 기금은 303 우물입니다). 2004년에 더 큰 운영 유정 재고로 현장에서 229개의 고장이 기록되었습니다. 일반적으로 JSC "NNP"K 거부. 이때 ESP는 0.85 단위에 달했습니다.

5.2 ESP 고장 원인 분석

ESP가 장착된 유정의 조기 고장 원인 분석은 다음 그림을 보여줍니다(그림 5.1.4 참조).

실패의 최대 17%는 지하 우물 수리 작업자의 품질이 낮은 작업 때문입니다. 승강작업의 규칙을 위반한 경우 결과적으로 케이블 손상, 품질이 낮은 ESP 설치, 배관 누수, 우물 플러싱 불량으로 이어집니다.

고장의 18%는 작동 조건과 펌프 크기의 불일치뿐만 아니라 약한 유입으로 인해 간헐적으로 작동하는 유정에서 발생합니다.

실패의 13 %는 조사 규칙을 위반했기 때문에 원인이 확인되지 않았습니다.

1. 파손의 10%는 스케일, 모래, 점토 입자 및 녹과 함께 단단한 아스팔트-타르-파라핀 침전물로 인한 것입니다.

2. 수압 파쇄 후 유정 내 프로판트 캐리오버로 인한 고장의 9%, 이는 샤프트 걸림 및 펌프 고장으로 이어집니다.

3. 제어되지 않은 작동으로 인해 고장의 8%가 발생합니다. 이는 탈랍 일정 위반, EHF 제거에 대한 제어 부족 등입니다.

4. 고장의 6%는 모드에 대한 설비의 출력에 대한 제어 부족으로 인해 발생합니다.

5. 5%의 경우 제조상의 결함, 숨겨진 결함, 잠수정의 저품질 장비 및 표면 펌핑 장비로 인한 고장이었습니다.

2004년에는 ESP 작동 지역의 유정 온도를 측정하기 위해 수중 케이블을 포함한 수중 장비 유닛에 온도 표시기를 설치했습니다. 온도 표시기가 있는 5개의 설비는 중요한 가열 영역을 결정하기 위해 기계적 불순물을 제거하면서 시작이 심한 유정으로 내려갔습니다. 설치는 평균 최대 100일 동안 작동했으며 케이블의 건설 길이에서 절연 저항이 0으로 감소하여 실패했습니다. 모든 경우에 케이블에 결함이 발생했을 때 130°C의 온도에서 연장선의 이음부에서 150m 영역에서 심선 절연의 용융이 발견되었습니다.

2004 년에 얻은 결과를 바탕으로 고 체크 펀드의 우물을 수리 할 때 내열 연장 케이블 KRBK의 길이를 120m로 늘리고 세 번째 그룹의 케이블에서 500m의 인서트를 사용했습니다.

ESP가 장착된 유정의 작동을 개선하려면 다음을 권장합니다.

우물은 UPPC 유형의 주파수 변환기(Elekton-05)의 모바일 설치를 사용하여 개발하고 가동해야 합니다. 이 장치는 특정 기술 조건(ESP 하강 깊이, 잠수정 전기 모터의 전력 예비가 있음)에서 부드러운 시동 모드에서 우물 후퇴 시간을 줄이고 저수지의 감소를 증가시킬 수 있습니다. 증가된 토크를 생성하여 ESP 방해를 제거합니다.

설비의 크기와 하강 깊이(드로우다운)를 선택할 때 수압 파쇄를 겪은 우물의 재고에 특별한 주의를 기울여야 합니다. 모래 생산 자금에서 제트 펌프로 수압 파쇄 후 유정 개발, ARH 유형의 내마모성 ESP 장치를 사용해야 하며 최소 2g/l의 액체를 펌핑하도록 설계되었습니다. 또한이 기금은 ECD 고정 기술을 개발하고 지하 장치를 사용하여 기계적 불순물로부터 펌프를 보호해야 합니다(ESP용 필터 및 슬러지 트랩 - CJSC Novomet, Prem).

정기 기금에서는 주로 ESP 20, 25 유형의 고압, 저성능 펌프를 사용하고 ESP 하강 깊이를 늘리고 저속 우물을 CSP 및 제트 펌핑 장치로 옮길 가능성을 평가하십시오.

ESP 분해 사고를 줄이려면 펌프 샤프트 중앙 집중 장치, 충격 흡수 장치, 안전 클러치와 같은 설치 진동을 줄이는 장치를 사용하는 것이 좋습니다(JSC "TTDN", Tyumen).

고장의 상당 부분은 수리 및 정밀 검사 직원의 작업 품질 때문입니다. 자격을 갖춘 팀을 사용하고 비일상적인 작업 중 제어를 구현하면 채굴 기금의 신뢰성이 크게 높아집니다.

펌핑 장비의 하강 깊이에 따라 ESP가 장착 된 생산 우물 스톡의 작동 원리

2004년 펌프 하강 깊이와 Khokhryakovskoye 유전에서의 운영 특성에 따른 ESP가 장착된 유정의 재고 분포는 다음과 같다(표 5.7 참조). 그리고 그림 5.1.5. - 5.1.8.

Khokhryakovskoye 필드의 강하 깊이에 따라 신뢰성과 효율성의 관점에서 ESP가 장착 된 우물 스톡을 분석 한 결과 ESP가 1200 ~ 2400m 깊이로 낮아지는 것으로 나타났습니다 ESP가 장착 된 120 우물.

표 5.7. ESP가 장착된 유정의 주요 기술 성능 지표

ESP 하강 깊이, m	1200-1400	1800-2000	2000-2200	2200-2300	2300-2400	2400이상
우물의 수, 단위	15	55	65	120	40	25
액체 유량, m 3 / 일	190	120	100	95	75	67
워터컷, %	96	86	66	54	47	35
수 연간 잘 작동 시간, 일	342	329	350	346	338	337

가장 높은 유체 유속은 1200-1400m 및 1800-2000m에서 실행되는 ESP 범위의 두 가지 우물 그룹에서 관찰되며 동일한 범위에서 펌핑 장비는 346-350일 동안 더 많은 일 동안 작동합니다.

2000m 이상의 깊이로 ESP를 작동할 때 물 절단 비율이 더 낮습니다.

저것. ESP가 장착 된 우물 운영의 주요 특성의 의존성에 대한 분석 결과에 따르면 2200-2400m까지의 하강 깊이 감소는 ESP 작동의 심각한 악화로 이어지지 않습니다. 그림 5.1.8과 같이. 더 작은 유형에서 더 큰 유형의 단위로의 변화와 낮은 저수지 압력 및 고르지 않은 침수 시스템으로 인해 동적 수준이 낮아집니다.

예금의 에너지 상태

현재 유체 인출 상태에서 저장소 압력 유지 시스템의 개발 지연으로 인해 최근 몇 년 동안 추출 영역의 저장소 압력이 감소했습니다.

2004년 1월 1일 현재, 추출 영역의 압력은 19.5 MPa로 감소했으며(그림 5.8) 초기 및 현재 형성 압력의 차이는 4.2 MPa입니다.

저수조 압력의 감소는 2000-2001년에 수행된 집중 시추의 영향도 받았습니다. 프로젝트에서 제공하지 않는 필드의 동쪽 부분. 결과적으로 동부에서는 강제 철수와 함께 현장의 에너지 상태에 즉시 영향을 미치는 RPM 시스템 형성에 지연이 있습니다.

석유 생산

4.3.1. 유정 운영에 대한 일반 정보,
전기 잠수정 장착
원심 펌프(UESP)

전기 잠수정 원심 펌프의 설치는 로드리스 설치의 등급에 속하며 생산되는 석유의 양 측면에서 러시아의 석유 산업에서 결정적인 역할을 합니다. 그들은 생산 된 제품의 다른 특성으로 다른 깊이의 생산 우물을 작동하도록 설계되었습니다. 무수 저점도 및 중간 점도 오일; 물을 뿌린 기름; 기름, 물, 가스의 혼합물. 당연히 ESP 우물의 작동 효율성은 크게 다를 수 있습니다. 펌핑된 제품의 특성은 플랜트의 출력 매개변수에 영향을 미칩니다.

또한 ESP는 구동 모터를 하단 구멍으로 옮기고 로드 스트링을 제거하여 시스템 효율성을 크게 높일 뿐만 아니라 상당한 범위의 작업 피드(수십에서 수백 m3/일) 및 헤드(수백에서 수천 미터)는 설치 실패 사이에 상대적으로 긴 시간이 걸립니다.

특정 우물에 대한 ESP의 표준 크기 및 구성 선택, 우물의 예상 기술 작동 모드 및 잠수정 장비의 매개 변수 계산은 NPK의 기업 데이터베이스에 통합된 소프트웨어 패키지에 의해 수행됩니다. ALFA, 그리고 OGPD의 수석 기술자(PTO의 책임자)가 선택한 방법론에 따라 주어진 필드(형성)의 조건에 맞게 조정됩니다.

최적의 유정 운영 모드의 계산은 NGDU의 지질 서비스에 의해 수행됩니다. 지질 학자가 설정 한 매개 변수에 따라 기술 서비스는 석유 및 가스 생산 부서의 필드 조건에 맞게 Autotechnologist PC의 ESP 표준 크기와 잠수정 장비 매개 변수를 선택합니다.

예상 동적 수준에서 예상 유량 계산, 정보의 신뢰성 및 NPK Alfa 데이터베이스에 우물 조사 결과 입력의 완전성에 대한 책임은 CDNG의 주요 지질학자에게 있습니다. 펌프 크기의 올바른 선택과 하강 깊이의 결정에 대한 책임은 CDNG의 기술자에게 있습니다.

전기 수중 펌프의 선택을 계산할 때 다음 사항을 고려해야 합니다.

– 실제 생산성 계수의 사용, 유정에서 최적의 유체 추출, 저수지 및 현장 개발 프로젝트의 최대 허용 감소량을 초과하지 않는 조건;

– 예상되는 동적 수준에서 형성 유체 공급을 보장하기 위해 모드로 가져올 때 펌핑되는 킬링 유체의 비중, BPS에 대한 리프트 및 오일 수집 수집기의 완충 압력 및 마찰 손실, 최적 모드 영역에서의 ESP 작동(0.8 ÷ 1.2 큐 놈);

다음을 사용하여 ESP의 성능을 변경할 가능성
주파수 변환기(SUChP)가 있는 제어 스테이션.

생산된 제품의 수분 함량이 90% 이상인 우물의 경우 ESP의 동적 수준에서 침하가 400미터를 넘지 않아야 합니다.

물새 및 가스유 매장지의 각 특정 유정의 임계 유량(드로우다운)은 동일한 지질학적 및 기술적 특성을 가진 유정을 운영한 경험을 바탕으로 석유 및 가스 생산 부서의 개발 부서(CDNG의 지질학자)가 결정합니다. 바닥 구멍 영역.

잠수정 장치의 정지 대신 유정의 곡률이 다음을 초과해서는 안됩니다.

공식에 따른 ESP-5 크기의 경우: = 2아크신 ^P s: ,

여기서 : a - ESP 정지 장소에서 유정의 곡률, 정도 / 10m;

에스- 케이싱 스트링의 내경과 설비의 최대 직경 치수 사이의 간격, m;

엘-보정기 하단에서 펌프 상단까지의 설치 길이, m;

생산 케이싱 직경이 146mm인 UETSN-5의 경우 - 10미터당 6분, 생산 케이싱 직경이 168mm인 경우 - 10미터당 12분;

생산 스트링 직경이 10미터당 146mm -3분이고 생산 스트링 직경이 10미터당 168mm -6분인 UETSN-5A의 경우;

지정된 곡률 강도를 가진 섹션이 없는 경우 지정된 유정에 대해 최소값을 갖는 섹션이 선택되고 석유 및 가스 생산 부서의 수석 엔지니어와 동의합니다.

곡률 강도가 2 0/10 m를 초과하는 영역이 유정에 있는 경우 석유 및 가스 생산 부서의 주간 신청서에는 직경 103 mm의 SEM으로 이 유정에 대한 ESP를 완료해야 할 필요성이 표시되어야 합니다( 최대 45kW의 전력을 포함하는 SEM).

잠수정 설치 작업 영역에서 수직에서 유정의 편차는 60도를 초과해서는 안됩니다.

ESP 작동 영역의 최대 정수압은 20MPa(200kgf/cm2)를 초과해서는 안 됩니다.

튜빙 스트링의 설계는 주어진 하강 깊이 및 유정 설계에서 서스펜션의 강도를 보장해야 합니다.

동적 수준에서 펌프 침수는 펌프 흡입 조건에서 우물 생산(형성 유체)의 자유 가스 함량에 의해 결정됩니다. 최대 25% - 가스 분리기 없음, 25-55% - 가스 분리기 포함, 최대 68% - 가스 분리기-분산기 포함, 최대 75% - 국내 또는 수입 다상 시스템 포함.

펌핑 매체에 대한 기술 요구 사항 - 저장 유체(오일, 관련 물, 광물 불순물 및 석유 가스의 혼합물):

물 - 기름 혼합물의 최대 밀도는 1,400kg / m3입니다.

가스 계수(Gf) - 최대 110m 3 /m 3;

- 관련 수분의 최대 함량 - 99%;

– 생산된 물의 pH 값(pH) – 6.0–8.5;

– 펌핑된 액체의 온도:

– 정상 실행의 경우 – 최대 +90 °С;

– 내열 버전의 경우 – 최대 +140 °С;

– 정상 실행의 경우 – 최대 100 mg/l;

– 내마모성 설계의 경우 – 최대 500 mg/l;

ESP 서스펜션 세트에서는 OJSC "Surgutneftegas"의 표준에 따라 제조되거나 공장 설계의 추가 보조 요소만 사용할 수 있습니다.

잠수정 작동 영역에서 펌핑된 액체의 최대 온도는 OJSC "Surgutneftegas"에서 사용되는 SEM 및 케이블 연장의 여권 데이터를 초과해서는 안 됩니다. +120 ° C 이상의 온도에서 펌프 흡입구의 예상 작동 조건 예상 값으로 TsBPO EPU 장비에 대한 응용 프로그램의 CDNG 기술자는 내열성에 필요한 장비를 나타냅니다.

ESP 선택에 대한 주요 조항은 다음과 같습니다.

1. "바닥 구멍 - 펌프 흡입구"섹션의 혼합물 밀도 :

■ 와 함께

(p b + 피(1 - 나)) (1 - 에프) + pF.

어디에: 피 N– 분리된 오일의 밀도, kg/m 3 , ρ 안에형성 물 밀도, ρ G는 표준 조건에서 기체의 밀도, G현재 체적 가스 함량, 비– 형성 유체 물 절단.

2. 주어진 유정 유속이 제공되는 바닥 구멍 압력:

어디: RPL- 저장소 압력,

큐- 주어진 유속이 좋고,

자극하다– 생산성 요인이 좋습니다.

3. 액체의 주어진 유속에서 동적 레벨의 깊이:

석유 생산 기술 및 기술

4. 펌프 흡입구의 가스 함량이 주어진 영역에 대해 허용 가능한 최대값을 초과하지 않는 펌프 흡입구 압력(예: F = 0.15):

R = R. (I - G).,

어디 에게 -탈기 곡선의 정도.

5. 펌프 서스펜션 깊이:

어디: 비포화 압력에서 오일의 체적 계수, 비– 제품의 체적 워터 컷,

14. "바닥 구멍 - 펌프 흡입구"섹션의 가스 작동 :

인덱스가 있는 값 " 퍼프"는 유정의 단면을 나타내며 "완충" 압력, 가스 함량 등입니다.

16. 필요한 펌프 압력:

어디: 엘다인- 동적 레벨의 위치 깊이;

피 퍼프– 완충 압력;

P Г1- "바닥 구멍 - 펌프 흡입구"섹션의 가스 작동 압력;

P G2- "펌프 주입 - 유정"섹션의 가스 작동 압력.

17. 입구 펌프 유량, 필요한 압력(펌프 헤드) 및 케이싱의 내경을 기반으로 수중 원심 분리기(또는 나사, 다이어프램) 펌프의 크기를 선택하고 작동을 특성화하는 값을 결정합니다. 이 펌프는 최적 모드(유량, 수두, 효율, 전력) 및 공급 모드에서 0(압력, 전력)입니다.

18. 물 특성에 대한 오일-물-가스 혼합물에서 작동할 때 펌프 유량의 변화 계수:

여기서: ν는 혼합물의 유효 점도입니다.

큐영형 에– 수중 펌프의 최적 공급.

24. 점도의 영향으로 인한 펌프 헤드의 변화 계수:

어디 시간-선택한 펌프의 한 단계의 헤드.

와 함께G

Z 번호는 가장 가까운 정수로 반올림되어 선택한 펌프 크기의 표준 단계 수와 비교됩니다. 계산된 단계 수가 선택한 펌프 크기에 대한 기술 문서에 표시된 것보다 많은 경우 단계 수가 더 많은 다음 표준 크기를 선택하고 17번 지점부터 계산을 반복해야 합니다.

계산된 단계 수가 기술 사양에 지정된 것보다 작지만 그 차이가 5% 이하인 경우 선택한 펌프 크기는 추가 계산을 위해 남겨집니다. 표준 단수가 계산된 단수를 10% 초과하면 펌프를 분해하고 추가 단을 제거하는 결정이 필요합니다. 작동 특성의 새로운 값에 대해 항목 18에서 추가 계산이 수행됩니다.

28. 점도, 자유 가스 및 작동 모드의 영향을 고려한 펌프 효율:

V - / Ci. "K w" fCijr,

어디 리 o6- 물 특성에 대한 펌프의 최대 효율.

석유 생산 기술 및 기술

29. 펌프 전력:

여기서: η SED– 잠수정 모터의 효율,

코사인ϕ는 작동 온도에서 엔진 역률입니다.

31. 우리는 우물 개발 중에 무거운 유체 (살상 유체)를 펌핑 할 가능성에 대해 펌프와 잠수정 모터를 확인합니다.

Rgl=Rgl

하나_. 피 + 피 + 피

■- 피버프 지자브^ PL"

어디서 ρ 지엘죽이는 유체의 밀도입니다.

우물 개발 중에 펌프 헤드를 계산합니다.

값 N GL명판 물 특성에 비해. 우물 개발 중에 펌프 전력을 결정합니다.

유정 개발 중 잠수정 모터가 소비하는 전력:

32. 펌프 흡입구의 최대 허용 온도에 대한 설치를 확인합니다.

티> [티]

어디 [ 티]는 수중 펌프의 입구에서 펌핑된 액체의 최대 허용 온도입니다.

^^ 오일, 가스 및 응축수 추출을 위한 석사 핸드북

33. 우리는 잠수정 장치의 설치 장소에서 케이싱의 내부 표면과 잠수정 모터의 외부 표면에 의해 형성된 환형 섹션에서 냉각수의 최소 허용 속도로 열 제거 설치를 확인합니다. 펌핑된 액체의 유량:

어디: F = 0.785 ■ -환형 섹션의 면적; 디- 케이싱 스트링의 내경; cf는 SEM의 외경입니다.

유체 유량이 다음보다 클 경우 [여](어디 [여]-펌핑된 액체의 최소 허용 속도), 수중 모터의 열 조건은 정상으로 간주됩니다.

선택한 펌프 장치가 선택한 서스펜션 깊이에서 필요한 양의 킬링 유체를 흡수할 수 없으면 (서스펜션 깊이) l만큼 증가합니다! = 10 - 100m, 그 후 5단계부터 계산이 반복됩니다. 값 &엘시간의 가용성과 소비자의 컴퓨터 기술 능력에 따라 다릅니다.

경사도에 따라 펌핑 장치의 서스펜션 깊이를 결정한 후 선택한 깊이에 펌프를 설치할 가능성이 확인됩니다 (관통 10m 당 곡률 증가율 및 우물 축의 최대 편차 각도) 수직에서). 동시에 선택한 펌핑 장치를이 우물과 우물의 가장 위험한 부분으로 실행할 가능성이 있으며 DR 중 특별한주의와 낮은 하강 속도가 필요한 통과가 확인됩니다.

다운홀 장치의 하강 깊이를 최종 선택한 후 케이블 유형(펌핑된 액체의 작동 전류 및 온도에 따라)과 변압기 크기(작동 전류 및 전압에 따라)를 선택합니다. 장비 선택이 완료되면 설치에 필요한 전력이 결정됩니다.

NnoTP = N n s n + AN KAB + AN Tp ,

여기서: aWjus= - ~ "" : - 케이블 전력 손실

// SEM 작동 전류, L; 엘-전도성 케이블의 길이, m;

피 티- 작동 온도에서 케이블의 선형 미터당 저항, Ohm/m ■ mm 2 ;

에스- 케이블 코어의 단면적, mm 2;

DL/t = (1 - 티) (L/tp + A AL) - 변압기의 전력 손실,

d]tr -변압기 효율.

좁고 구체적인 의미에서 유정을 위한 ESP의 선택은 최적 또는 최적 성능(배달, 압력 , 전원, MTBF 등). 더 넓은 의미에서 선택은 상호 연결된 시스템 "유정 - 펌핑 장치"의 주요 성능 지표를 결정하고 이러한 지표의 최적 조합을 선택하는 것을 의미합니다. 최적화는 다양한 기준에 따라 수행할 수 있지만 결국 모든 것은 하나의 최종 결과를 목표로 해야 합니다. 즉, 생산 단위 비용을 최소화하는 1톤의 오일입니다. 먼저 필요한 초기 데이터가 설정됩니다. 유입 방정식이 선택됩니다. 우물에서 펌핑되어야하는 기름, 물, 가스 및 그 혼합물의 특성을 결정하십시오. 생산 케이싱 스트링 디자인. 펌프 하강 깊이 L H 는 로드 펌프의 하강 깊이를 결정하는 방법과 유사한 방법으로 입구 p in에서 오일 및 가스 흐름의 가스 함량을 고려하여 발견됩니다. 이를 위해 알려진 유량에 대한 유입 방정식에 의해 결정된 주어진 바닥 구멍 압력에서 시작하여 케이싱 파이프를 따라 흐름 p의 압력 및 흐름 가스 함량 분포에 대한 곡선이 바닥 구멍에서 위쪽으로 단계적으로 작성됩니다. (각각 곡선 / 및 3 그림에서. Ⅷ. 십팔). 유량의 소모성 가스 함량 - 체적 유량의 비율 V가스와 액체 혼합물의 총 유량에 대한 면적의 가스 큐-공식에 의해 결정 β=V/(V+q).곡선을 따라 3 (그림 VIII.18 참조) 펌프 강하의 예비 깊이(펌프 흡입구의 용적 가스 함량의 허용 값에 따라, p BX = 0.05-f-0.25) 및 압력 rv x(곡선을 따라 /). 펌프 입구에서 언급된 유량 가스 함량의 한계는 탄산 액체를 펌핑하는 동안 ESP의 테스트 데이터에 따라 설정됩니다. β in = 0 ÷ 0.05이면 가스가 펌프 작동에 거의 영향을 미치지 않고 β in = 0.25 ÷ 0.3이면 펌프가 정지됩니다. 펌프 흡입구의 압력이 1-1.5 MPa 이상인 것이 실질적으로 편리합니다. 펌프 출구 ryk의 압력, 즉 튜브의 가장 낮은 부분을 결정하기 위해 파이프의 압력 분포도 알려진 유정 압력에서 위에서 아래로 단계적으로 계산됩니다. 루,수집 시스템의 압력과 동일합니다(그림 VIII.18, 곡선 2 참조). 이 경우 부분적인 가스 분리 *는 펌프 흡입구에서 고려되며 환형 공간을 위로 이동하여 펌프를 우회하고 체크 밸브를 통해 흐름 라인으로 배출됩니다.

튜브의 압력 분포를 계산할 때 직경 디차변을 고려하여 설정:

발견된 값에 따라 ㅅ표준 조건에서 주어진 유량 Qzhsu, 물 펌핑 프로세스의 데이터를 기반으로 하는 공장 특성이 가스 특성의 영향을 고려하지 않기 때문에 충분한 정확도로 적절한 펌프 특성을 선택하는 것은 여전히 불가능합니다. 액체 혼합물 및 펌핑 장치의 열역학적 작동 조건. 펌프를 통한 실제 유체 흐름은 설정 값 Qzhsu와 다릅니다. 많은 양의 가스가 펌프에서 펌핑된 액체에 용해될 수 있기 때문입니다. 전기 모터를 세척하는 액체가 가열됩니다. 또한, 그것은 일정량의 자유 가스를 포함하고 이러한 요인들은 펌프를 통과하는 기액 혼합물(GLM)의 부피의 상당한 증가에 기여합니다(표준 조건 Qzhsu에서 주어진 유량과 비교하여) ). 펌프 길이에 따른 GLS의 유속은 배출 압력의 증가와 액체의 자유 기체 양의 감소로 인해 불안정한 것으로 판명되었음을 고려해야 합니다. 차례로, 액체의 특성과 점도는 펌프의 수두 특성에 영향을 미치며 또한 석유 산업에서 적용 영역의 급속한 확장으로 인해 저수지 압력 유지 시스템(최대 3000m 공급) 3 / 최대 2000m의 수두에서 하루), 취수구 및 지하수 우물에서 물을 들어 올리기 위해 하나의 우물 그리드로 여러 층을 별도로 개발합니다.

개발 시스템. 개발의 기본 개념.

유전 개발- 다중 매개변수 프로세스, 이 프로세스의 각 기술 링크는 최적 모드에서 작동해야 하며, 이는 차례로 최적화 기준의 계층을 생성합니다. 이러한 상황에서 현장 개발 과정에서 전략적 성공을 식별하고 주요 기준을 결정하는 것이 필요합니다. 개발 시스템- 개발 대상, 드릴링 및 개발의 순서 및 비율, 저수지에 대한 영향의 유무, 생산 및 주입정의 수, 비율 및 위치, 예비 유정의 수를 결정하는 일련의 상호 관련된 엔지니어링 솔루션 , 개발 프로세스 관리, 하층토 및 환경 보호. 모든 개발 시스템은 2가지 주요 기능에 따라 분류할 수 있습니다.:1).형성에 대한 영향의 유무에 따라. 2) 우물 간격 체계에 따르면. 각 개발 시스템은 다음 매개변수로 특징지을 수 있습니다. 1) 웰 그리드의 밀도 계수 - Sc, Sc = F/n.[ha/KV] ; F는 예금 면적입니다. n – 우물의 수 2) Krylov의 매개변수 Ncr.= Vini. 유정 1개당 회수 가능한 매장량; 3) 개발 시스템 Wint.=n SUPPLY./n PRODUCTION의 강도 매개변수. (1;0.5;0.3); 네). 예비 유정 매개변수 Wres.=n RES./n TOTAL. (0.1-0.3). 개발 시스템 선택.선택은 다음 요인에 따라 다릅니다. 1. 자연 및 기후 조건; 2. 기름 저장고의 크기와 구성 Z. 구조물의 지질학적 특징; 4. 생산 계층의 이질성; 5. 탄화수소의 물리적 상태 6. 작업 대리인의 자원 가용성; 7. 예금의 자연 체제; 8. 기름의 성질.

저수지 자극이 없는 개발 시스템.개발은 다음과 같은 경우에 수행됩니다. 1). 광상의 자연에너지 균형이 자연적으로 보충되고 천연에너지원을 이용하여 효율적으로 개발이 이루어질 때 2). 작업 에이전트가 부족합니다. 지). 임팩트 있는 개발이 효과적이지 않을 때. 공핍 모드(탄성, 용존 가스 모드)에서 형성에 영향을 주지 않고 퇴적물을 개발할 때 생산 우물은 직사각형 또는 정사각형의 균일한 격자 영역에 위치합니다.

좁고 구체적인 의미에서 유정용 펌핑 장치의 선택은 최적의 성능 지표(납품 , 압력, 전력, 고장 사이의 시간 등) . 더 넓은 의미에서 선택은 상호 연결된 시스템 "유정 - 펌핑 장치"의 주요 성능 지표를 결정하고 이러한 지표의 최적 조합을 선택하는 것을 의미합니다. 최적화는 다양한 기준에 따라 수행할 수 있지만 결국 모든 것은 하나의 최종 결과를 목표로 해야 합니다. 즉, 생산 단위 비용을 최소화하는 1톤의 오일입니다.

유정의 원심 펌프 설치 선택은 저수지 및 바닥 구멍 형성 구역의 유체 및 가스 여과 연구에 전념하는 석유 산업에서 반복적으로 테스트 된 작업의 규정 및 결과를 기반으로하는 알고리즘에 따라 수행됩니다. 비 케이싱 파이프를 통한 가스 - 물 - 오일 혼합물의 이동, 가스 함량, 압력, 밀도, 점도 등의 변화 법칙, 원심 잠수정 장치, 주로 다운 홀 원심 펌프의 작동 이론 연구, 실제 형성 유체에.

이 장에서는 유정용 ESP를 선택하기 위한 방법론의 주요 조항에 대해 설명합니다.

우물에 ESP를 선택하는 방법을 만드는 작업은 ESP 장치 자체를 만드는 것과 거의 동시에 시작되었습니다.

유정용 ESP를 선택하는 주요 원칙은 자본 및 운영 비용과 장비 신뢰성을 모두 고려하여 최소 비용으로 정규화된 유정 유속을 보장하는 것입니다.

이 방법론을 만들 때 수년간의 전기 펌프 작동 동안 오일맨이 얻은 경험을 연구하고 가능한 경우 사용했습니다. 다수의 독창적인 연구가 수행되어 결국 "유정 펌프 - 양력-액체" 시스템에 대한 분석적 설명을 제공할 수 있게 되었습니다.

SEM의 계산된 온도에 따라 신뢰성이 고려됩니다. 따라서 펌프를 선택하기 위한 의심할 여지 없이 합리적인 옵션은 가스 함량이 높고 SEM의 비용과 온도가 낮은 펌프입니다.

경우에 따라 비용은 높지만 SEM의 온도가 낮은 옵션을 선호하는 것이 적절할 수 있으며, 이는 결국 설치 신뢰성의 급격한 증가로 인해 비용 절감으로 이어질 수 있습니다.

선택한 크기의 펌프는 물에 잠긴 우물의 개발 조건을 충족해야 합니다. 이 조건은 유정 여기에 필요한 수위의 감소와 유체 회수 중 유정 개발 및 모터 냉각에 필요한 최소로 펌프가 발전할 수 있는 압력에 의해 결정됩니다.

분명히, 유정 개발에 필요한 압력은 특히 무수 탄산유를 펌핑할 때 유정의 정상 상태 작동 압력을 초과할 것입니다. 우물의 정상 상태 작동과 펌프의 최적 모드가 일치하면 최대 효율이 보장됩니다. 펌프. 펌프의 최적 모드와 개발 모드가 일치하면 정상 상태 모드가 최적에서 오른쪽으로 이동하고 효율성이 감소합니다. 펌프.

사용된 펌프 크기의 범위에 대해 최대 수두 대 물 위의 최적 수두 비율은 1.2-1.5 이내입니다.

어디서 - 개발에 필요한 입에서 우물의 수위 감소; - 필터 깊이; - 저장소 압력; - 우물의 개발을 보장하는 저수지에 대한 최소 요구 감소; - 웰 버퍼에 대한 압력; k - 특정 크기에 따른 계수()

물로 우물을 죽이지 않는 컷오프 패커를 사용하면 이 제한을 제거할 수 있습니다.

유체, 우물, 양력, 펌프 및 수집 시스템에 필요한 모든 초기 특성은 표 10.1에 제시되어 있으며 펌프 특성은 표 10.2에 제시되어 있습니다.

1. 저장소 유체의 비중 결정

여기서 분리된 오일의 비중은 t/m3입니다. - 가스의 비중, t/m3; - 저수지 GOR, m3/m3; - 물의 비중, t/m3; - 체적 물 절단; 할아버지.; - 오일 체적 계수

2. 바닥 구멍 압력 결정

어디서 - 저장소 압력, 기압; - 설계 액체 유량, m3/일; - 생산성 계수, m3/일;

3. 엘리베이터에서 가스의 일을 결정하십시오.

여기서 튜빙의 직경은 inch입니다. - 버퍼 압력, atm.

4. 펌프에 의해 발생된 압력 결정

어디서 - 형성 깊이, m; - 버퍼 압력, atm - 튜빙의 가스 작업, m3/m2

5. 압력비 결정

여기서 는 단계 수 Z에서 압력 계수의 변화를 고려한 보정 계수입니다.

- 선택한 펌프의 물에 대한 최적 압력, kg/cm2;
6. 측정 탱크의 조건에서 액상에서 펌프의 상대 유량을 결정합니다.

선택한 펌프의 최적 급수량은 m3/day입니다.

7. 주어진 물 절단 b = 0.8에 대해 단락 6에서 얻은 상대 유량과 단락 6에서 계산된 압력 계수를 사용하여 펌프 입구의 가스 함량을 결정합니다.
* 값은 0.7 ÷ 1.2(최적값에서) 범위의 물 공급에 해당하는 필드 내 공급 계수의 주어진 값에 있어야 합니다.

이 영역에 솔루션이 없으면 범위의 물 공급에 해당하는 점선으로 제한되는 영역의 압력 계수 값을 제공하여 공급 계수 값을 취할 수 있습니다 0.5시간 1.4(최적값에서)

우리는 0.07과 같은 가스 함량 값을 찾습니다.

8. 물 절단에 따른 가스 함량의 변화를 고려한 계수 M을 결정합니다.
9. 식에서 계수 값을 찾습니다.

포화 압력, atm은 어디에 있습니까? - 대기압, 기압;

이 방정식을 풀면 0.441과 같습니다.

10. 펌프 입구의 압력 결정
11. 바닥에 "워터 쿠션"이 없는 상태에 따라 펌프의 서스펜션을 결정합니다.

펌프 입구의 압력은 어디에 있습니까, atm

계산을 바탕으로 Uzen 필드에 최적이기 때문에 UEtsN5-130-600을 선택합니다.

표 10.1 - ESP 선택을 위한 초기 데이터

	측정 및 보고된 데이터	지정	치수	의미
	분리된 오일의 비중
	저장소의 오일 점도
	체적 워터 컷
	고르
	물의 비중
	오일 체적 계수
	포화 압력
	저장소 압력
	저수지 깊이(수직 우물 필터 깊이용)
	생산성 요소
	완충압
	액체 유량 설계
	엘리베이터 직경
	형성 온도
	가스의 비중
ESP 펌프 유형
	물 위에서 최적의 모드로 먹이주기
	물의 최적 모드에서의 압력
	단계 수

표 10.2 - 펌프의 특성

크기	단계 수	최적 모드의 급수	최적 모드에서의 압력







ETSN5-130-1200
2ETsN5-130-1200
ETSN5A-160-1100


ETSN5A-360-600

1ETsN6-100-900rh
ETSN6-100-1500

ETSN6-160-1100
1ETsN6-160-1450

2ETsN6-250-1050rh
ETSN6-250-1400