러시아 연방 교육과학부
Volzhsky 국립 연구 대학 모스크바 전력 공학 연구소
산업화력공학과
산업훈련실습에 대하여
LLC "LUKOIL - Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP에서
VF MPEI (TU) 그룹 TES-09 학생
나우모프 블라디슬라프 세르게예비치
실무 책임자:
기업에서 : Shidlovsky S.N.
연구소 출신: Zakozhurnikova G.P.
볼츠스키, 2012
소개
.안전 규정 2.열 다이어그램
.터빈 PT-135/165-130/15 .터빈 T-100/120-130 .터빈 PT-65/75-130/13 .터빈 T-50-130 .커패시터 .순환수 시스템 .히터 저기압
.히터 고압
.탈기기 .냉각 장치 줄이기 .터빈유 공급 시스템 .화력발전소 난방시설 .공급 펌프 결론 서지 소개:
LLC "LUKOIL - Volgogradenergo" Volzhskaya CHPP는 이 지역에서 가장 강력한 열 발전소입니다. Volzhskaya CHPP-1은 Volzhsky의 에너지 기업입니다. Volzhskaya CHPP-1의 건설은 1959년 5월에 시작되었습니다.<#"justify">보조 장비에는 공급 펌프, HDPE, HDPE, 응축기, 탈기기, 네트워크 히터 또는 보일러가 포함됩니다. 1. 안전수칙
모든 직원에게는 특수 의복, 안전화 및 신발을 제공해야 합니다. 개인적인 수단으로수행되는 작업의 성격에 따라 보호되며 작업 중에 이를 사용해야 합니다. 직원은 모든 단추를 잠그는 작업복을 입고 작업해야 합니다. 메커니즘의 움직이는(회전) 부분에 걸릴 수 있는 옷의 펄럭이는 부분이 없어야 합니다. 작업복 소매를 걷어올리거나 부츠 윗부분을 집어넣는 행위는 금지됩니다. 모든 생산 인력은 긴장 상태에 있는 사람을 작업에서 구출하는 기술에 대한 실질적인 교육을 받아야 합니다. 전류그에게 응급처치를 제공하는 것뿐만 아니라 다른 사고에서 피해자에게 응급처치를 제공하는 방법도 포함됩니다. 각 기업에서는 기업 영역을 통해 작업장까지의 안전한 경로와 화재나 비상 시 대피 계획을 개발하고 모든 직원의 주의를 기울여야 합니다. 그곳에 위치한 장비의 유지 관리와 관련이 없는 사람은 동반자 없이 발전소 영역과 기업의 생산 현장에 머무는 것이 금지됩니다. 모든 통로와 통로, 입구와 출구는 내부와 같습니다. 생산 시설구조물, 인접 지역 외부는 보행자와 차량의 이동을 위해 조명이 켜져 있고 자유롭고 안전해야 합니다. 통로 및 통로를 방해하거나 물품 보관을 위해 사용하는 것은 금지되어 있습니다. 바닥 사이의 천장, 바닥, 수로 및 구덩이는 양호한 상태로 유지관리되어야 합니다. 바닥의 모든 개구부는 울타리로 둘러싸여 있어야 합니다. 우물, 방, 구덩이 해치의 덮개와 가장자리, 수로 덮개는 골함석으로 만들어져야 하며 바닥이나 지면과 같은 높이로 단단히 고정되어야 합니다. 2. 열회로
3. 터빈 PT -135/165-130/15
고정식 증기 가열 터빈 유형 터빈 PT -135/165-130/15(응축 장치 및 조정 가능한 생산 및 공칭 출력 135MW의 2개 가열 증기 추출 장치 포함)은 3000rpm의 회전자 속도를 갖는 터보 발전기의 직접 구동용으로 설계되었습니다. 그리고 생산과 난방에 필요한 증기와 열을 공급합니다. 터빈은 다음과 같은 기본 매개변수로 작동하도록 설계되었습니다. .자동 정지 밸브 전의 생 증기 압력은 130 ata입니다. 2.자동 정지 밸브 전의 신선한 증기 온도 555C; .응축기 입구의 계산된 냉각수 온도는 20C입니다. .냉각수 소비량 - 시간당 12400m3. 공칭 매개변수에서 최대 증기 소비량은 760t/h입니다. 터빈에는 급수 가열을 위한 재생 장치가 장착되어 있으며 응축 장치와 함께 작동해야 합니다. 터빈에는 공칭 압력 15ata의 조정 가능한 생산 증기 추출과 두 개의 조정 가능한 가열 증기 추출(상부 및 하단)이 있으며 터빈 장치의 네트워크 히터의 네트워크 물과 스테이션 열교환기의 추가 물을 가열하기 위한 것입니다. . 터빈 T -100/120-130
3000rpm에서 정격 출력이 100MW인 단일 샤프트 증기 터빈 T 100/120-130. 응축 및 2개의 가열 추출을 통해 증기는 발전기를 직접 구동하도록 설계되었습니다. 교류, 수소 냉각 기능을 갖춘 100MW 출력의 TVF-100-2 유형. 터빈은 스톱 밸브 앞에서 측정된 130atm의 신규 증기 매개변수와 565C의 온도에서 작동하도록 설계되었습니다. 응축기 입구의 냉각수의 공칭 온도는 20C입니다. 터빈에는 보일러의 네트워크 물을 단계적으로 가열하도록 설계된 상부 및 하부의 두 개의 가열 배출구가 있습니다. 터빈은 특정 가열 증기 추출 값에서 최대 120MW의 부하를 받을 수 있습니다. 5. 터빈 PT -65/75-130/13
재가열 없이 생산 및 지역 난방을 위한 제어된 증기 추출 기능을 갖춘 응축 터빈, 2기통, 단일 흐름, 65MW. 터빈은 다음 증기 매개변수로 작동하도록 설계되었습니다. -터빈 앞 압력 130kgf/cm 2,
-터빈 앞의 증기 온도 555 °C, -생산 추출 시 증기압 10-18 kgf/cm 2,
-지역난방 추출시 증기압력 0.6~1.5 kgf/cm 2,
-응축기의 공칭 증기 압력 0.04 kgf/cm 2.
터빈당 최대 증기 흐름은 400t/h이고, 생산을 위한 최대 증기 추출은 250t/h이며, 터빈에서 방출되는 최대 열량은 250t/h입니다. 뜨거운 물- 90Gcal/h. 회생 터빈 설치는 다음으로 구성됩니다. 저압히터 4개, 탈기기 6kgf/cm 23개의 고압 히터가 있습니다. 콘덴서를 취한 후 냉각수의 일부 정수 처리장. 응축 및 2개의 가열 증기 추출 기능을 갖춘 3000rpm에서 정격 출력 50MW의 T-50-130 단일 샤프트 증기 터빈은 50MW의 출력으로 교류 발전기 유형 TVF 60-2를 구동하도록 설계되었습니다. 수소 냉각. 작동되는 터빈은 모니터링 및 제어반에서 제어됩니다. 터빈은 130 ata, 565 C의 신규 증기 매개변수에서 작동하도록 설계되었습니다. 0, 스톱 밸브 앞에서 측정됩니다. 응축기 입구의 냉각수의 공칭 온도는 20C입니다. 0.
터빈에는 보일러의 네트워크 물을 단계적으로 가열하도록 설계된 상부 및 하부의 두 개의 가열 배출구가 있습니다. 급수 가열은 메인 이젝터의 냉장고와 스터핑 박스 히터, 4개의 HDPE 및 3개의 HDPE를 사용하여 씰에서 증기를 흡입하기 위한 이젝터에서 순차적으로 수행됩니다. HDPE No. 1과 No. 2에는 가열 추출에서 나오는 증기가 공급되고, 나머지 5개에는 9, 11, 14, 17, 19 단계 이후에 규제되지 않은 추출에서 나오는 증기가 공급됩니다. . 커패시터
응축 장치의 주요 목적은 터빈 배기 증기를 응축하여 제공하는 것입니다. 최적의 압력공칭 작동 조건에서 터빈 뒤의 증기. 터빈 유닛의 경제적인 운전에 필요한 수준으로 배기 증기 압력을 유지하는 것 외에도 배기 증기 응축수가 유지되고 그 품질이 적절한지 확인합니다. PTE 요구 사항응축기의 포화 온도에 비해 과냉각이 없습니다. St. No. 재표시 전후 유형 응축기 유형 예상 냉각수량, t/h 응축기당 공칭 증기 유량, t/h 50-130 R-44-1154dismantling5Т-50-130 Т-48-115К2-3000 -270001406 т-100-130 례 -97-115, 2-6200-116000270777777130 년 -97-115 관어 2-6200-116000270 8pt-135-130-13 PT-135-115-13K-600012400340 커패시터 65KTSST의 기술 데이터: 열전달 표면, m 3 3000
냉각 파이프 수, 개 5470 내부 및 외경, mm 23/25 콘덴서 파이프 길이, mm 7000 파이프 재질 - 구리-니켈 합금 MNZh5-1 공칭 냉각수 유량, m 3/시간 8000 냉각수 행정 횟수, 개 2 냉각수 흐름 수(개) 2 물을 제외한 콘덴서 중량, t. 60.3 물이 채워진 콘덴서의 무게, t 92.3 수압시험 중 증기 공간이 채워진 응축기의 질량, t 150.3 응축기의 열 계산에 채택된 파이프 청정도 계수는 0.9입니다. 냉각수압, MPa(kgf/cm2) 2) 0,2(2,0)
. 순환수 공급 시스템(1단계)
순환수 공급장치는 터빈 콘덴서, 발전기 가스 냉각기, 터빈 유닛 오일 냉각기 등에 냉각수를 공급하기 위한 것입니다. 순환수 공급에는 다음이 포함됩니다. 순환 펌프 유형 32D-19(2-TG-1, 2-TG-2, 2-TG-5); 분무 냉각탑 1번 및 2번; 파이프라인, 차단 및 제어 밸브. 순환 펌프는 흡입 매니폴드의 순환수를 순환 파이프라인을 통해 터빈 응축기의 냉각 튜브로 공급합니다. 순환수는 터빈 LPC 이후 응축기로 들어가는 배기 증기를 응축합니다. 응축기에서 가열된 물은 배수 순환 매니폴드로 들어가 냉각탑의 노즐로 공급됩니다. 순환 펌프 유형 32D-19의 기술적 특성: 생산성, m3/h 5600 압력, MPa(m. 수주) 0.2(20) 허용 흡입 높이(m. 수주) 7.5 회전 속도, rpm 585 전기 모터 전력, kW 320 펌프 하우징은 수평 커넥터가 있는 주철로 만들어졌습니다. 펌프 샤프트는 강철입니다. 샤프트는 스터핑 박스 씰을 사용하여 하우징에서 나가는 부분을 밀봉합니다. 씰에 압력수를 공급하여 마찰열을 제거합니다. 지지대는 볼 베어링입니다. 냉각탑: 분무 냉각탑의 기술 및 경제적 특성: 관개 지역 - 1280m 2
예상 물 흐름 - 9200m 3/ 시간 기동성 - 0-9200m 온도차 - 8C 0
스프레이 장치 - VNIIG 2050 PC에서 설계한 진화형 노즐입니다. 노즐 앞의 수압 - 4mm.물기둥. 급수 높이 - 8.6m 공기 흡입구 창 높이 - 3.5m 배기 타워 높이 - 49.5m 수영장 직경 - 40m 냉각탑 높이 - 49.5m 수영장 볼륨 - 2135.2m 3
. 터빈 1호기 저압히터
저압 및 고압 히터 시스템은 터빈 추출 증기로 주 응축수와 급수를 가열하여 사이클의 열역학적 효율을 높이도록 설계되었습니다. 저압 히터 시스템에는 다음 장비가 포함됩니다. 3개의 직렬 연결된 저압 표면 히터 유형 PN -200-16-7-1; 두 개의 배수 펌프 PND-2 유형 Ks-50-110-2; 저압 히터 장치 저압 히터는 구조적으로 수직 설계의 원통형 장치로, 상부에 물 분배 챔버가 있고 주 응축수를 통과하는 4개의 통로가 있습니다. HDPE 2,3 및 4 유형 PN-20016-7-1M의 기술적 특성. 가열 표면 - 200m 2
최대 압력파이프 시스템에서 - 1.56(16)MPa(kgf/cm) 2)
하우징 내 최대 압력 - 0.68(0.7) MPa(kgf/cm) 2)
최대 증기 온도 - 240C 0
파이프 시스템의 테스트 유압은 2.1(21.4)MPa(kgf/cm)입니다. 2)
하우징의 테스트 유압 - 0.95 (9.7) MPa (kgf/cm) 2)
공칭 물 소비량 - 350t/h 파이프 시스템의 수압 저항 - 0.68(7) MPa(kgf/cm 2) 10. 고압히터
HPH는 터빈 추출에서 나오는 증기의 냉각 및 응축으로 인한 급수의 재생 가열을 위해 설계되었습니다. 고압 히터 시스템에는 다음 장비가 포함됩니다. 직렬로 연결된 3개의 고압 히터, 유형 PV 375-23-2.5-1, PV 375-23-3.5-1 및 PV 375-23-5.0-1 파이프라인, 차단 및 제어 밸브. 고압 히터는 수직형 용접 장치입니다. 히터의 주요 구성 요소는 본체와 코일 파이프 시스템입니다. 본체는 원통형 쉘에서 용접된 분리 가능한 상부 부품, 스탬프 처리된 바닥 및 플랜지, 하부 비광 부품으로 구성됩니다. 기본 공장 데이터 . 탈기기
탈기기 설치 목적: 응축기, 공급물 및 추가 물에는 발전소의 장비 및 파이프라인을 부식시키는 공격적인 가스가 포함되어 있습니다. 탈기 장치는 증기 발전소 사이클에서 물의 탈기를 수행하도록 설계되었습니다. 또한 터빈 장치의 재생 회로에서 급수를 가열하고 보일러와 탈기기로의 물 흐름 간의 불균형을 보상하기 위해 급수를 일정하게 비축하는 역할을 합니다. 특징 탈기기 공급수 4, 6, 7, 8, 9번 화학적 탈염수 3, 5, 13번 공급수 11, 12, 14, 15번 헤드종류 Chipboard-400 DS-300 Chipboard- 500 헤드 수 121 헤드 용량, t/h 400 300 500 탱크 용량, m 3100100100작동 압력, kgf/cm 261.26 저장탱크의 수온, C 0158104158
탈기탑 DP-400은 수직형, 제트드립형으로, 폐쇄 챔버 765mm 간격의 구멍이 있는 판 5개를 혼합합니다. 물의 탈기는 5개 플레이트의 구멍에서 흐름을 조각화하여 수행됩니다. 가열 증기와 탈기수를 공급하고 증기를 제거하기 위해 피팅이 하우징에 삽입됩니다. 생산성 - 400t/h 사용압력 - 6kgf/cm 2
작동 온도 - 158C 0
허용온도용기 벽 - 164C 0
근무 환경- 물, 증기 시험수압 - 9kgf/cm 2
안전 밸브 작동 중 허용 압력 증가 - 7.25 kgf/cm 2
탈기탑 DP-500은 수직형, 필름형으로 랜덤 패킹되어 있습니다. 물을 필름으로 분리하는 작업은 구멍이 있는 오메가 모양의 노즐을 사용하여 수행됩니다. 증기도 이 노즐을 통과하며 넓은 영역저항력과 물과의 접촉 시간이 충분합니다. 가열 증기와 탈기수를 공급하기 위해 컬럼 본체에 피팅이 삽입됩니다. 명세서 :
생산성 - 500t/h 사용압력 - 7kgf/cm 2
작동 온도 - 164C 0
유압 - 10kgf/cm 2
용기 벽의 허용 온도 - 172C 0
작동 매체 - 증기, 물 노즐층 높이 - 500mm 건조 중량 - 9660kg 배터리 탱크일정한 공급수를 확보하고 특정 시간 동안 보일러에 전력을 공급하도록 설계되었습니다. 안전 밸브압력이 허용치 이상으로 상승하면 열리고, 압력이 공칭치 이상으로 떨어지면 닫히는 차단 장치입니다. 안전 밸브는 펄스 밸브와 함께 설치됩니다. . 냉각 장치 줄이기
환원 냉각 장치는 증기의 압력과 온도를 소비자가 설정한 한계까지 낮추도록 설계되었습니다. 그들은 다음을 위해 봉사합니다: 생산 및 열 공급 터빈 예약; 자체 소비자(탈기기, 이젝터, 보일러 히터, LDPE 등)에 대한 증기 예약 및 공급; 보일러 조명시 증기의 합리적인 사용. 증기 압력은 설비 스로틀 밸브의 개방 값을 변경하여 조절하고, 온도는 증기에 주입되는 냉각수의 양을 변경하여 조절합니다. 번호 설치 유형PerformanceParametersbeforeafterP 1,kgf/cm 2티 1, 와 함께 0아르 자형 2,kgf/cm 2티 2, 와 함께 01RROU 1번 140/14150140530142302RROU 7번 140/14150140530142303ROU 21/14 TG-3(2개)10021395142304ROU 14/2.5(3개)30142302.51955ROU-11,12, 14 250140530142306ROU-1325014053020270 13. 터빈유 냉각 시스템
터빈 오일 시스템은 터빈 및 발전기 베어링 윤활 시스템과 제어 시스템 모두에 오일(Tp-22, Tp-22S)을 공급하도록 설계되었습니다. T-100/120-130 터빈 오일 시스템의 주요 요소는 다음과 같습니다. 26m 용량의 오일 탱크 3이젝터 그룹과 오일 쿨러가 내장되어 있습니다. 메인 오일 펌프 원심형, 터빈 샤프트에 장착; 300m 용량의 오일 펌프 8MS7x7 시동 3/ 시간; 150m 용량의 예비 오일 펌프 5 3/ 시간; 108m 용량의 비상 오일 펌프 4개 3/ 시간; 압력 및 배수 송유관 시스템; 제어 및 측정 장비. 이 시스템은 터빈 샤프트에 설치된 원심형 메인 오일 펌프로 구성되어 있으며, 터빈 작동 중에 14kgf/cm의 압력으로 시스템에 오일을 떨어뜨립니다. 2.
오일 윤활 펌프의 기술적 특성: 표시기 이름 예비 펌프 비상 펌프 펌프 유형 5 Dw 4 Dv 용량, m 3/h150108 압력, mm. 물 품목 2822 회전 속도, rpm 1450 1450 전기 모터 유형 A2-71-4P-62 전기 모터 출력, kW 2214 전압, V 380 220 . 화력발전소 난방시설
터빈 가열 장치는 네트워크 펌프에 의해 네트워크 히터로 공급되는 네트워크 물을 가열하도록 설계되었습니다. 네트워크 물의 가열은 터빈 추출 증기의 열을 사용하여 수행됩니다. T-100/120-130 터빈의 난방 설비는 다음 요소로 구성됩니다. 네트워크 수평 히터(PSG-1) 유형 PSG-2300-2-8-1; 네트워크 수평 히터(PSG-2) 유형 PSG-2300-3-8-2; 3개의 응축수 펌프 유형 KSV-320-160; 부스터 펌프 유형 20NDS; 네트워크 펌프 유형 SE-2500-180 및 SE-1250-140; 네트워크 히터에 증기를 공급하는 파이프라인; 네트워크 수도관, 히터의 가열 증기 응축수 파이프라인, 히터에서 콘덴서까지의 비응축 가스 흡입 파이프라인; 차단 및 제어 밸브, 배수 시스템, 파이프라인 및 장비 비우기; 네트워크 히터용 자동 레벨 제어 시스템; 제어 및 측정 장비, 기술 보호, 인터록, 경보. 매개변수 이름 특성PSG-2300-2-8-1PSG-2300-3-8-2물 공간: 작동 압력, kgf/cm288출구 온도,С0125125물 흐름, m3/h3500-45003500-4500유압 저항(70С0에서), mm.물. 6.86.8 부피, l2200023000 증기 공간: 작동 압력, kgf/cm234.5 증기 온도, С0250300 증기 소비량, t/h185185 응축수 소비량, t/h185185 하우징 부피, l3000031000 응축수 수집기 부피, l43003400 튜브 번들 열 전달 표면, m223002300 번호 스트로크 수44튜브 수49994999튜브 직경, mm24/2224/22튜브 길이, mm62806280 네트워크 펌프 SE-2500-180의 기술적 특성: 매개변수 이름 특성 용량, m3/h2500 압력, m180 허용 가능한 캐비테이션 예비력, m28 입구 작동 압력, kgf/cm210 펌핑 수 온도, C0120 펌프 효율, %84 펌프 출력, kW 1460 씰 및 베어링 냉각을 위한 물 소비량, m3 / h3 전기 모터 유형 2АЗМ- 1600 전기 모터 전력, kW 1600 전압, V 6000 회전 속도, rpm3000 쌀. 난방 시설 다이어그램 . 공급 펌프
Volzhskaya CHPP-1의 열 회로의 일부인 공급 펌프 PE-500-180, PE-580-185-3은 발전소의 보일러 장치에 물을 공급하도록 설계되었습니다. 공급 펌프 PE-500-180, PE-580-185-3은 동일한 유형의 통합 펌프 그룹에 포함됩니다. 설계메인 노드. 공급 펌프 PE-500-180 및 PE-580-185-3 - 원심분리형, 수평형, 이중 케이싱, 10가지 압력 레벨을 갖춘 단면형. 기본 구조적 요소펌프는 하우징, 로터, 링 씰, 베어링, 축방향 힘 완화 시스템, 커플링으로 구성됩니다. 펌프 PE-500-180의 주요 특성: 용량, m3/h500압력, m1975허용 캐비테이션 예비력, m15급수 온도, C0160배출관 압력, kgf/cm2186.7펌프 작동 간격, m3/h130-500회전 속도, rpm2985전력 소비, kW3180펌프 효율, %78.2유동 오일, m3/h2 . 8응축수 소비량, m3/h3응축수 소비량 공정수, m3/h107.5 펌프 PE-580-18의 주요 특성: 용량, m3/h580 압력, m2030 허용 캐비테이션 예비력, m15 급수 온도, C0165 펌프 입구 압력, kgf/cm27 펌프 출구 압력, kgf/cm210 토출관 압력, kgf/cm2230 회전 속도, rpm 2982 소비 전력, kW 3590 펌프 효율 a, %81 고장까지의 작동 시간, h8000 재순환 유량, m3/h130 결론
합격하는 과정에서 산업 관행 Volzhskaya CHPP에서 나는 주요 내용을 알게되었고 추가 장비 CHP. 나는 CHPP-1 터빈의 여권 데이터, 작동 다이어그램 및 기술 특성을 연구했습니다: 터빈 PT-135/165-130/15, 터빈 T-100/120-130, 터빈 PT-65/75-130/13, 터빈 T-50 -130. 나는 또한 여권 데이터와 보조 장비의 기술적 특성에 대해 알게되었습니다: 응축기 65 KTSST-5, 순환수 공급 시스템, 고압 펌프 및 저압 펌프, 냉각탑, 고압 탈기기, 환원 냉각 장치, 터빈 오일 공급 시스템, 공급 펌프. 내 보고서에서 나는 약속에 대해 설명했습니다. 디자인 특징, 화력 발전소 터빈 공장의 주 및 보조 장비의 기술적 특성. 서지:
1.터빈 유형 T-50-130에 대한 설명. 2.터빈형 T-100/120-130에 대한 설명 .터빈 유형 PT-135/165-130/15 설명 .터빈 유형 PT-65/75-130/13에 대한 설명 .탈기기 설계 및 유지 관리 지침 .저압 히터의 설계 및 유지 관리 지침 .고압 히터의 설계 및 유지 관리 지침 .화력 발전소의 석유 공급 시스템 설계 및 유지 관리 지침 .공급 펌프의 설계 및 유지 관리 지침 .커패시터 설계 및 유지 관리 지침 .환원 냉각 장치의 설계 및 유지 관리 지침
40-100MW 용량의 열병합 터빈
130kgf/cm2, 565°С의 초기 증기 매개변수에 대해 40-100MW 용량의 열병합 발전 터빈은 공통 기본 솔루션, 설계 통일성 및 구성 요소와 부품의 광범위한 통합으로 통합된 단일 시리즈로 설계되었습니다.
터빈 T-50-130 3000rpm에서 2개의 가열 증기 추출, 정격 출력 50MW. 그 후, 터빈의 정격 출력은 55MW로 증가하는 동시에 터빈의 효율 보장도 향상되었습니다.
T-50-130 터빈은 두 개의 실린더로 구성되며 단일 흐름 배기 장치를 갖추고 있습니다. 모든 추출, 재생 및 가열은 배기 파이프와 함께 하나의 저압 실린더에 배치됩니다. 고압 실린더에서는 증기가 상부 재생 추출 압력(약 34kgf/cm2)까지, 저압 실린더에서는 하부 가열 추출 압력까지 팽창합니다.
T-50-130 터빈의 경우 등엔트로피 차이가 제한된 2크라운 제어 휠을 사용하고 작은 직경으로 첫 번째 단계 그룹을 수행하는 것이 최적이었습니다. 모든 터빈의 고압 실린더에는 제어 단계와 8단계의 압력 단계가 있습니다.
중압 또는 저압 실린더에 위치한 후속 단계는 증기의 체적 유량이 더 높고 더 큰 직경으로 만들어집니다.
시리즈 터빈의 모든 단계에는 공기역학적으로 개발된 프로파일이 있으며, 고압 엔진의 제어 단계에는 노즐의 방사형 프로파일링과 작업 그리드가 있는 모스크바 에너지 연구소의 블레이드가 채택되었습니다.
CVP 및 CSD의 블레이딩은 방사형 및 축형 덩굴손으로 수행되므로 유동 부분의 간격을 줄일 수 있습니다.
고압 실린더는 중압 실린더에 대해 역류로 만들어져 HPC와 LPC 모두의 흐름 부분에서 상대적으로 작은 축 간극을 유지하면서 하나의 스러스트 베어링과 고정 커플링을 사용할 수 있게 되었습니다(또는 50MW 터빈용 LPC).
하나의 스러스트 베어링을 사용하는 가열 터빈의 구현은 각 개별 로터 내의 터빈에서 달성되는 축력의 주요 부분과 크기가 제한된 나머지 힘을 양방향으로 작동하는 베어링에 전달하는 균형을 유지함으로써 촉진되었습니다. 가열 터빈에서는 응축 터빈과 달리 축력이 증기 유량뿐만 아니라 증기 추출 챔버의 압력에 의해서도 결정됩니다. 외부 공기 온도가 변할 때 두 번의 가열 추출이 있는 터빈에서는 유로를 따라 힘이 크게 변합니다. 증기 소비량은 변하지 않기 때문에 축력의 이러한 변화는 실제로 더미에 의해 보상될 수 없으며 완전히 스러스트 베어링으로 전달됩니다. 교번 터빈 작동 및 분기에 대한 공장 수행 연구
터빈 T -100/120-130
3000rpm에서 정격 출력이 100MW인 단일 샤프트 증기 터빈 T 100/120-130. 응축 및 두 가지 가열 추출을 통해 증기는 100MW 출력 및 수소 냉각 기능을 갖춘 교류 발전기인 TVF-100-2 유형을 직접 구동하도록 설계되었습니다.
터빈은 스톱 밸브 앞에서 측정된 130atm의 신규 증기 매개변수와 565C의 온도에서 작동하도록 설계되었습니다.
응축기 입구의 냉각수의 공칭 온도는 20C입니다.
터빈에는 보일러의 네트워크 물을 단계적으로 가열하도록 설계된 상부 및 하부의 두 개의 가열 배출구가 있습니다.
터빈은 특정 가열 증기 추출 값에서 최대 120MW의 부하를 받을 수 있습니다.
터빈 PT -65/75-130/13
재가열 없이 생산 및 지역 난방을 위한 제어된 증기 추출 기능을 갖춘 응축 터빈, 2기통, 단일 흐름, 65MW.
터빈은 다음 증기 매개변수로 작동하도록 설계되었습니다.
터빈 앞 압력 130kgf/cm 2,
터빈 앞의 증기 온도는 555°C이고,
생산 추출시 증기압은 10-18 kgf/cm 2 이고,
지역난방 추출시 증기압력은 0.6~1.5kgf/cm2이며,
응축기의 공칭 증기 압력은 0.04kgf/cm2입니다.
터빈당 최대 증기 소비량은 400t/h, 생산을 위한 최대 증기 추출은 250t/h, 온수로 방출되는 최대 열량은 90Gcal/h입니다.
재생 터빈 설비는 4개의 저압 히터, 6kgf/cm2 탈기기 및 3개의 고압 히터로 구성됩니다. 응축기 이후의 냉각수의 일부는 수처리장으로 이동됩니다.
터빈 T-50-130
응축 및 2개의 가열 증기 추출 기능을 갖춘 3000rpm에서 정격 출력 50MW의 T-50-130 단일 샤프트 증기 터빈은 50MW의 출력으로 교류 발전기 유형 TVF 60-2를 구동하도록 설계되었습니다. 수소 냉각. 작동되는 터빈은 모니터링 및 제어반에서 제어됩니다.
터빈은 스톱 밸브 앞에서 측정된 130 ata, 565 C 0의 신규 증기 매개변수로 작동하도록 설계되었습니다. 응축기 입구의 냉각수의 공칭 온도는 20C 0입니다.
터빈에는 보일러의 네트워크 물을 단계적으로 가열하도록 설계된 상부 및 하부의 두 개의 가열 배출구가 있습니다. 급수 가열은 메인 이젝터의 냉장고와 스터핑 박스 히터, 4개의 HDPE 및 3개의 HDPE를 사용하여 씰에서 증기를 흡입하기 위한 이젝터에서 순차적으로 수행됩니다. HDPE No. 1과 No. 2에는 가열 추출에서 나오는 증기가 공급되고, 나머지 5개에는 9, 11, 14, 17, 19 단계 이후에 규제되지 않은 추출에서 나오는 증기가 공급됩니다.
커패시터
응축 장치의 주요 목적은 터빈의 배기 증기를 응축하고 공칭 작동 조건에서 터빈 뒤의 최적 증기 압력을 보장하는 것입니다.
터빈 장치의 경제적인 작동에 필요한 수준으로 배기 증기 압력을 유지하는 것 외에도 배기 증기 응축수가 유지되고 그 품질이 PTE 요구 사항을 충족하며 포화 온도와 관련된 과냉각이 없음을 보장합니다. 콘덴서.
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라벨을 다시 지정하기 전과 후에 입력하세요. |
커패시터 유형 |
예상 냉각수량, t/h |
콘덴서당 공칭 증기 소비량, t/h |
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해체 |
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커패시터 65KTSST의 기술 데이터:
열전달 표면, m 3 3000
냉각 파이프 수, 개 5470
내경 및 외경, mm 23/25
콘덴서 파이프 길이, mm 7000
파이프 재질 - 구리-니켈 합금 MNZh5-1
공칭 냉각수 유량, m 3 /h 8000
냉각수 행정 횟수, 개 2
냉각수 흐름 수(개) 2
물을 제외한 콘덴서 중량, t. 60.3
물이 채워진 콘덴서의 무게, t 92.3
수압시험 중 증기 공간이 채워진 응축기의 질량, t 150.3
응축기의 열 계산에 채택된 파이프 청정도 계수는 0.9입니다.
냉각수압 MPa(kgf/cm2) 0.2(2.0)
T-50-130 TMZ
전형적인
에너지 특성
터보 유닛
T-50-130 TMZ
우수성과 정보 서비스 SOYUZTEKHENERGO
모스크바 1979
터보 유닛의 주요 공장 데이터
(TU 24-2-319-71)
* 응축기로 들어가는 증기의 열을 고려합니다.
TMZ 보증 데이터와 일반적인 특성 데이터의 결과 비교
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색인 |
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소비자에게 전달되는 열량 Q t, Gcal/h |
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터빈 작동 모드 |
응축 |
단일 단계 |
2단 |
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TMZ 데이터 |
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신선한 증기 온도 tо, °С |
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발전기 효율 h, % |
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응축기 입구의 냉각수 온도 t in 1, °C |
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냉각수 유량 W, m 3 /h |
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특정 증기 소비량 d, kg/(kW? h) |
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일반적인 데이터 |
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신선증기압 P o, kgf/cm 2 |
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신선한 증기 온도 t o , °C |
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조절된 추출 압력 P, kgf/cm 2 |
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발전기 효율 h, % |
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HPH No. 7 t p.v. 하류의 공급수 온도, °C |
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PSG 히터 입구의 네트워크 물 온도 t 2, °C |
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배기증기압력 P 2, kgf/cm 2 |
t in 1 = 20°C, W = 7000 m 3 / h |
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특정 증기 소비량 d e, kg/(kW? h) |
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보증 조건의 표준 특성 편차에 대한 특정 증기 소비량 수정 |
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배기 증기 압력 Dd e, kg/(kWh)의 편차 |
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급수 온도 편차 Dd e, kg/(kW? h) |
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반환 네트워크 물 Dd e의 온도 편차에 대해, kg/(kW? h) |
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특정 증기 소비량 Dd e, kg/(kW? h)에 대한 총 보정 |
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보증 조건 하의 특정 증기 소비량 dne, kg/(kW? h) |
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보증 광고에서 특정 증기 소비량의 편차, % |
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평균 편차 광고 e, % |
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* 추출 압력 조절기가 꺼져 있습니다. |
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터보 유닛의 주요 열 다이어그램 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 증기 분배 다이어그램 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 응축 모드에서 추출 챔버의 증기 압력 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 가열 모드에서 추출 챔버의 증기 압력 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 가열 모드에서 추출 챔버의 증기 압력 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 고압 히터를 넘어서는 급수의 온도와 엔탈피 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 2단계 및 3단계 가열로 HDPE No. 4를 초과하는 응축수 온도 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 고압 히터 및 디어레이터의 증기 소비량 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 저압히터 4호기의 스팀소비량 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 저압히터 3호기의 스팀소비량 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 HPC의 첫 번째 구획, LPC 샤프트 씰, 엔드 씰로의 증기 공급을 통해 증기가 누출됩니다. |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 씰에서 I, IV 추출, 스틸링 히터 및 쿨러로의 증기 추출 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 2단계 가열을 통한 21단계를 통한 증기 소비 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 단일 단계 가열을 통한 23단계를 통한 증기 소비 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 응축 모드에서 LPG의 증기 소비량 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 닫힌 다이어프램을 통한 LPG의 증기 흐름 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 구획 1 - 21의 내부 용량 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 단일 단계 가열을 갖춘 구획 1 - 23의 내부 전력 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 중간 구획 전원 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 열 소비로 인한 특정 전기 생산 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 터빈과 발전기의 총 손실 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 압력 조절기가 비활성화된 응축 모드에서 신선한 증기 및 열 소비 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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전형적인 에너지 특성. 터보 유닛 수자원망의 단일 단계 난방을 위한 비총열 소비량 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 2단계 가열을 위한 특정 총열 소비량 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 2단계 가열을 위한 특정 총열 소비량 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 3단계 가열을 위한 비열 소비량 및 터보 장치의 전기기계적 효율성 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 온도차 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 PSG 및 PSV에서 네트워크 물의 상대적인 과열 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 상부 가열실의 증기 엔탈피 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 중간 구획 열 손실 사용 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 온수기(PSW)의 열 사용 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 콘덴서 K2-3000-2의 특성 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 단일 단계 가열을 위한 모드 다이어그램 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 단일 단계 가열을 위한 모드 다이어그램 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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주어진 값: Q t = 60 Gcal/h; Nt = 34MW; Rtn=1.0kgf/cm2.
결정: D 약 t/h.
정의. 다이어그램에서 주어진 지점 A(Q t = 60 Gcal/h; N t = 34 MW)를 찾습니다. A지점에서 경사진 직선과 평행한 선으로 이동합니다. 압력 설정(Rtn=1.0kgf/cm2). 결과 지점 B에서 오른쪽 사분면의 주어진 압력(P tn = 1.0 kgf/cm2) 선까지 직선으로 이동합니다. 결과 지점 B에서 흐름 축에 대한 수직선을 낮춥니다. G점은 결정된 신선한 증기 흐름에 해당합니다.
주어진 값: Qt = 75Gcal/h; Rtn = 0.5kgf/cm2.
결정: N t MW; D 약 t/h.
정의. 다이어그램에서 우리는 주어진 점 D(Q t = 75 Gcal/h; P t = 0.5 kgf/cm 2)를 찾습니다. 점 D에서 우리는 직선으로 동력축으로 이동합니다. E점은 결정된 검정력에 해당합니다. 그런 다음 오른쪽 사분면의 P tn = 0.5 kgf/cm 2 선까지 직선으로 이동합니다. 지점 G에서 흐름 축에 대한 수직선을 낮춥니다. 결과 지점 3은 결정된 새로운 증기 흐름에 해당합니다.
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 2단계 가열 모드 다이어그램 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 2단계 가열 모드 다이어그램 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 2단계 가열 모드 다이어그램 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 2단계 가열 모드 다이어그램 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 2단계 가열 모드 다이어그램 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 2단계 가열 모드 다이어그램 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 2단계 가열 모드 다이어그램 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 2단계 가열 모드 다이어그램 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 네트워크 물의 2단계 가열 모드 다이어그램 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 |
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질문자: QT= 81Gcal/h; Nt = 57.2MW; 피티V= 1.4kgf/cm2. 정의하다: D0 t/h 정의.다이어그램에서 우리는 주어진 점 A( 큐 t = 81Gcal/h; Nt = 57.2MW). 경사 직선과 평행한 점 A에서 주어진 압력의 선( 피티V= 1.4kgf/cm2). 얻은 점 B에서 주어진 압력의 선까지 직선으로 이동합니다 ( PT in= 1.4 kgf/cm 2) 왼쪽 사분면. 결과 지점 B에서 흐름 축에 대한 수직선을 낮춥니다. G점은 결정된 신선한 증기 흐름에 해당합니다. |
질문자: QT= 73Gcal/h; PT in= 0.8kgf/cm2. 결정: N t MW; 디 0 t/h 정의.주어진 점 D 찾기 (QT= 73Gcal/h; P T in = 0.8 kgf/cm 2) D점에서 동력축까지 직선으로 이동합니다. E점은 결정된 검정력에 해당합니다. 더 나아가 직선으로 우리는 선으로 이동합니다 P T in = 0.8kgf/cm 2 왼쪽 사분면. 결과 지점 Ж에서 흐름 축에 대한 수직선을 낮춥니다. 결과 지점 3은 결정된 새로운 증기 흐름에 해당합니다. |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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b) 공칭 압력에서 새로운 증기 압력의 편차 V)
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 응축 모드에서 신선한 증기 소비에 대한 수정안 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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a) 공칭 온도와 새로운 증기 온도의 편차 b) 공칭 압력에서 새로운 증기 압력의 편차 V) 공칭 유량에서 급수 유량의 편차
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 응축 모드의 특정 열 소비량에 대한 수정 사항 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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d) 고압 히터의 급수 과열용 e) 공급 펌프의 물 가열을 변경하려면 f) 고압 히터 그룹을 끄려면
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 콘덴서의 배기 증기 압력에 대한 전력 수정 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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터보 장치의 일반적인 에너지 특성 가열 코일 배기 장치 작업 시 전력 조정 |
T-50-130 TMZ 유형 |
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주어진 값: Q t = 81 Gcal/h; Nt = 57.2MW; R TV = 1.4kgf/cm2.
결정: D 약 t/h.
정의. 다이어그램에서 주어진 지점 A(Q t = 81 Gcal/h; N t = 57.2 MW)를 찾습니다. 경사진 직선과 평행한 점 A에서 주어진 압력(P TV = 1.4 kgf/cm 2)의 선으로 이동합니다. 결과 지점 B에서 왼쪽 사분면의 주어진 압력(P TV = 1.4 kgf/cm2) 선까지 직선으로 이동합니다. 결과 지점 B에서 흐름 축에 대한 수직선을 낮춥니다. G점은 결정된 새로운 증기 흐름에 해당합니다.
주어진 값: Q t = 73 Gcal/h; R TV = 0.8kgf/cm2.
결정: N t MW; D 약 t/h.
정의.주어진 점 D(Q t = 73 Gcal/h; P t = 0.8 kgf/cm 2)를 찾습니다. 점 D에서 우리는 직선으로 동력축으로 이동합니다. E점은 결정된 검정력에 해당합니다. 그런 다음 왼쪽 사분면의 P TV = 0.8 kgf/cm 2 선까지 직선으로 이동합니다. 결과 지점 Ж에서 흐름 축에 대한 수직선을 낮춥니다. 결과 지점 3은 결정된 새로운 증기 흐름에 해당합니다.
애플리케이션
1. T-50-130 TMZ 터빈 장치의 일반적인 에너지 특성은 두 터빈의 열 테스트(Leningradskaya CHPP-14의 Yuzhtekhenergo 및 Ust-Kamenogorskaya CHPP의 Sibtekhenergo에서 수행)를 기반으로 작성되었으며 다음을 반영합니다. 공장 설계 열 계획(그래프 T-1)에 따라 작동하고 공칭으로 허용되는 다음 조건에서 대대적인 점검을 거친 터빈 장치의 평균 효율:
터빈 스톱 밸브 앞의 신선한 증기의 압력과 온도는 각각 130kgf/cm2* 및 555°C입니다.
* 텍스트와 그래프에는 절대 압력이 제공됩니다.
최대 허용 신선 증기 소비량은 265 t/h입니다.
전환 가능한 구획과 저압 펌프를 통한 최대 허용 증기 흐름은 각각 165 및 140 t/h입니다. 특정 구획을 통과하는 증기 흐름의 한계 값은 TU 24-2-319-71의 기술 사양에 해당합니다.
배기 증기 압력:
a) 일정한 압력을 갖는 응축 모드의 특성과 네트워크 물의 2단계 및 1단계 가열을 선택하는 작업 특성 - 0.05 kgf/cm 2 ;
b) W = 7000 m 3 / h 및 t in 1 = 20 ° C에서 K-2-3000-2 응축기의 열 특성에 따라 일정한 유량 및 냉각수의 온도에서 응축 방식을 특성화합니다. (그래프 T-31);
c) 일정 T-38에 따라 네트워크 물의 3단계 가열을 통한 증기 추출 작동 모드의 경우
고압 및 저압 재생 시스템이 완전히 활성화됩니다. 선택 III 또는 II의 증기가 6 kgf/cm 2 로 탈기기에 공급됩니다(선택 챔버 III의 증기 압력이 7 kgf/cm 2로 감소할 때 선택 II의 증기가 탈기기에 공급됨).
급수 유량은 신선한 증기 유량과 동일합니다.
급수 온도와 히터 뒤의 주 터빈 응축수의 온도는 그래프 T-6 및 T-7에 표시된 종속성에 해당합니다.
공급 펌프의 공급수 엔탈피 증가는 7kcal/kg입니다.
발전기의 효율성은 Elektrosila 공장의 보증 데이터와 일치합니다.
상부 가열 선택의 압력 제어 범위는 0.6 - 2.5 kgf/cm 2이고 하부 가열 선택의 압력 제어 범위는 0.5 - 2.0 kgf/cm 2입니다.
난방 시설의 네트워크 물 가열은 47 °C입니다.
이러한 에너지 특성의 기초가 되는 테스트 데이터는 "물과 수증기의 열물리적 특성 표"(표준 출판사, 1969)를 사용하여 처리되었습니다.
고압 히터의 가열 증기에서 발생하는 응축수는 HPH 5번으로 캐스케이드 배수되어 탈기기 6kgf/cm2로 공급됩니다. 선택실 III의 증기압력이 9kgf/cm2 이하일 경우 HPH 5호의 가열증기 응축수는 HPH 4로 보내집니다. 또한 선택실 II의 증기압력이 9kgf/cm2 이상일 경우 가열증기 응축수는 HPH 4로 보내집니다. HPH 6호에서 발생한 증기 응축수는 6kgf/cm2의 탈기기로 보내집니다.
저압 히터의 가열 증기 응축수는 HDPE No. 2로 계단식으로 배출되고, 이 곳에서 배수 펌프를 통해 HDPE No. 2 뒤에 있는 주 응축수 라인으로 공급됩니다. HDPE에서 나오는 가열 증기 응축수 1번은 응축기로 배수됩니다.
상부 및 하부 가열 온수기는 각각 터빈 출구 VI 및 VII에 연결됩니다. 상부 가열 온수기에서 나오는 가열 증기의 응축수는 HDPE No. 2 뒤의 주 응축수 라인으로 공급되고, 하부에서 HDPE No. I 뒤의 주 응축수 라인으로 공급됩니다.
2. 터빈 장치에는 터빈과 함께 다음 장비가 포함됩니다.
수소 냉각 기능을 갖춘 Elektrosila 공장의 발전기 유형 TV-60-2;
4개의 저압 히터: HDPE No. 1 및 HDPE No. 2, 유형 PN-100-16-9, HDPE No. 3 및 HDPE No. 4, 유형 PN-130-16-9;
3개의 고압 히터: PVD 5번 유형 PV-350-230-21M, PVD 6번 유형 PV-350-230-36M, PVD 7번 유형 PV-350-230-50M;
표면 양방향 커패시터 K2-3000-2;
2개의 메인 3단 이젝터 EP-3-600-4A와 1개의 시동 이젝터(1개의 메인 이젝터는 지속적으로 작동 중입니다)
네트워크 온수기 2개(상부 및 하부) PSS-1300-3-8-1;
100kW 출력의 전기 모터로 구동되는 응축수 펌프 8KsD-6?3 2개(한 펌프는 지속적으로 작동하고 다른 펌프는 예비 상태)
각각 100kW의 출력을 갖는 전기 모터로 구동되는 네트워크 온수기 8KsD-5?3의 응축수 펌프 3개(펌프 2개는 작동 중이고 하나는 예비 상태임).
3. 압력 조절기가 꺼진 상태에서 응축 작동 모드에서 발전기 단자의 전력에 따른 총 총 열 소비량과 신규 증기 소비량은 다음 방정식으로 분석적으로 표현됩니다.
응축기의 일정한 증기 압력에서 P 2 = 0.05 kgf/cm 2 (그래프 T-22, b)
Qo = 10.3 + 1.985Nt + 0.195(Nt - 45.44) Gcal/h; (1)
D o = 10.8 + 3.368 N t + 0.715 (N t - 45.44) t/h; (2)
냉각수의 일정한 흐름(W = 7000m 3 / h) 및 온도(t in 1 = 20°C)에서(그래프 T-22, a):
Qo = 10.0 + 1.987 N t + 0.376 (N t - 45.3) Gcal/h; (삼)
D o = 8.0 + 3.439 N t + 0.827 (N t - 45.3) t/h. (4)
작동 조건에서 지정된 전력에 대한 열 및 신선 증기 소비는 필요한 수정 사항을 도입한 후 위의 종속성에 따라 결정됩니다(그래프 T-41, T-42, T-43). 이러한 수정 사항은 공칭 조건(특성 조건)과의 작동 조건 편차를 고려합니다.
수정 곡선 시스템은 실제적으로 터빈 장치의 작동 조건과 공칭 작동 조건의 가능한 편차 전체 범위를 포괄합니다. 이를 통해 발전소 조건에서 터빈 장치의 작동을 분석할 수 있습니다.
발전기 단자에서 일정한 전력을 유지하는 조건에 대한 보정이 계산됩니다. 터보 발전기의 공칭 작동 조건에서 두 개 이상의 편차가 있는 경우 수정 사항이 대수적으로 합산됩니다.
4. 지역 난방 추출 모드에서 터빈 장치는 네트워크 물의 1단계, 2단계 및 3단계 가열로 작동할 수 있습니다. 해당 일반 모드 다이어그램은 그래프 T-33(a - d), T-33A, T-34(a - j), T-34A 및 T-37에 표시됩니다.
다이어그램은 구성 조건과 사용 규칙을 나타냅니다.
일반적인 모드 다이어그램을 사용하면 채택된 모드를 직접 결정할 수 있습니다. 초기 조건(N t, Q t, P t) 증기가 터빈으로 흐릅니다.
그래프 T-33(a - d) 및 T-34(a - j)는 규제된 추출의 특정 압력 값에서 의존성 Do = f(N t, Q t)를 표현하는 체제 다이어그램을 보여줍니다.
의존성을 표현하는 네트워크 물의 1단계 및 2단계 가열에 대한 모드 다이어그램 D o = f(N t, Q t, P t)(그래프 T-33A 및 T-34A)는 정확도가 떨어집니다. 특정 가정으로 인해 건설 중에 채택되었습니다. 이러한 모드 다이어그램은 대략적인 계산에 사용하는 것이 좋습니다. 이를 사용할 때 다이어그램은 가능한 모든 모드를 정의하는 경계를 명확하게 나타내지 않는다는 점을 명심해야 합니다(터빈 흐름 경로의 해당 섹션을 통한 최대 증기 유량과 상부 및 하부 추출의 최대 압력에 따라). ).
이상 정확한 정의주어진 열 및 전기 부하와 제어된 추출의 증기 압력에 대한 터빈으로의 증기 흐름 값뿐만 아니라 허용 가능한 작동 모드 영역을 결정하려면 그래프 T-33에 제시된 모드 다이어그램을 사용해야 합니다(a - d) 및 T-34 (a - j) .
해당 작동 모드에 대한 전기 생산을 위한 비열 소비는 그래프 T-23 (a - d) - 네트워크 물의 단일 단계 가열 및 T-24 (a - j) - 2단계 가열의 경우 직접 결정해야 합니다. 네트워크 물.
본 그래프는 터빈 유동 구간과 가열 플랜트의 특성을 이용한 특수한 계산 결과를 바탕으로 구성되었으며, 레짐 다이어그램 구성 시 나타나는 부정확성을 포함하지 않습니다. 모드 다이어그램을 사용하여 발전을 위한 비열 소비량을 계산하면 결과가 덜 정확해집니다.
규제된 추출 압력에서 그래프 T-33 (a - d) 및 T-34 (a - j)에 따라 전기 생산을 위한 비열 소비량과 터빈당 증기 소비량을 결정합니다. 그래프는 다음과 같습니다. 직접적으로 주어지지 않는 경우 보간법을 사용해야 한다.
가열수를 3단계로 가열하는 작동 모드용 특정 소비전기 생산을 위한 열은 다음 관계식에 따라 계산되는 일정 T-25에 따라 결정되어야 합니다.
qt = 860 (1 + ) + kcal/(kWh), (5)
여기서 Q pr - "지침 및 방법론적 지침화력 발전소의 특정 연료 소비 표준화에 관한 것"(BTI ORGRES, 1966).
T-44 그래프는 터빈 장치의 작동 조건이 공칭 조건에서 벗어날 때 발전기 터미널의 전력에 대한 수정 사항을 보여줍니다. 응축기의 배기 증기 압력이 공칭 값에서 벗어나면 진공 보정 그리드(그래프 T-43)를 사용하여 출력 보정이 결정됩니다.
수정 징후는 체제 다이어그램 구성 조건에서 작동 조건으로의 전환에 해당합니다.
터빈 장치의 작동 조건이 공칭 조건과 두 개 이상 차이가 나는 경우 수정 사항이 대수적으로 요약됩니다.
신선한 증기 매개변수 및 회수 수온에 대한 전력 수정은 공장 계산 데이터와 일치합니다.
소비자에게 공급되는 열량을 일정하게 유지하기 위해(Q t = const), 신선한 증기의 매개변수가 변할 때, 증기 흐름의 변화를 고려하여 전력에 대한 추가 보정이 필요합니다. 제어된 추출에서 증기 엔탈피의 변화로 인한 추출. 이 수정안은 다음 종속성에 따라 결정됩니다.
전기 일정에 따라 작업하고 터빈에 일정한 증기 흐름을 공급하는 경우:
D = -0.1 Qt(P o - )kW; (6)
D = +0.1 Q t (t o - ) kW; (7)
열 일정에 따라 작업하는 경우:
D = +0.343 Qt(P o - )kW; (8)
D = -0.357 Qt(t o - )kW; (9)
D = +0.14 Qt(P o - )kg/h; (10)
D = -0.14 Q t (t o - ) kg/h. (열하나)
제어된 가열 추출 챔버의 증기 엔탈피는 그래프 T-28 및 T-29에 따라 결정됩니다.
네트워크 온수기의 온도 압력은 계산된 TMZ 데이터에 따라 결정되며 일정 T-37에 따라 상대 과열에 의해 결정됩니다.
네트워크 온수기의 열 이용률을 결정할 때 가열 증기 응축수의 과냉각은 20°C로 가정됩니다.
내장된 빔(네트워크 물의 3단계 가열용)이 감지하는 열량을 결정할 때 온도 압력은 6°C로 가정됩니다.
규제된 추출로 인한 열 방출로 인해 가열 사이클에서 발생하는 전력은 다음 식으로 결정됩니다.
Ntf = Wtf? Qt MW, (12)
여기서 W tf - 터빈 장치의 해당 작동 모드에서 가열 사이클에 대한 특정 전기 생산량은 일정 T-21에 따라 결정됩니다.
응축 사이클에 의해 발생된 전력은 다음과 같이 결정됩니다.
N kn = N t - N tf MW. (13)
5. 지정된 조건이 공칭 조건에서 벗어날 때 터빈 장치의 다양한 작동 모드에 대한 발전을 위한 비열 소비를 결정하는 방법은 다음 예를 통해 설명됩니다.
예 1. 압력 조절기가 비활성화된 응축 모드.
주어진 값: N t = 40MW, P o = 125 kgf/cm 2 , t o = 550°C, P 2 = 0.06 kgf/cm 2 ; 열 다이어그램 - 계산되었습니다.
주어진 조건(Nt = 40MW)에서 신규 증기 소비량과 총 비열 소비량을 결정하는 것이 필요합니다.
테이블에 1은 계산 순서를 보여준다.
예 2. 네트워크 물의 2단계 및 1단계 가열을 위한 제어된 증기 추출을 사용한 작동 모드.
A. 열 스케줄에 따른 작동 모드
주어진 값: Q t = 60 Gcal/h; R TV = 1.0kgf/cm2; P o = 125kgf/cm 2 ; t o = 545℃; t 2 = 55℃; 네트워크 물 가열 - 2단계; 열 다이어그램 - 계산됨; 다른 조건은 명목상입니다.
주어진 조건(Q t = 60 Gcal/h)에서 발전기 터미널의 전력, 신규 증기 소비량 및 총 비열 소비량을 결정해야 합니다.
테이블에 2는 계산 순서를 보여준다.
네트워크 물의 단일 단계 가열에 대한 작동 모드도 비슷한 방식으로 계산됩니다.
1 번 테이블
|
색인 |
지정 |
치수 |
판정방법 |
받은 가치 |
|
공칭 조건에서 터빈당 신선한 증기 소비량 |
그래프 T-22 또는 방정식 (2) |
|||
|
공칭 조건에서 터빈당 열 소비량 |
그래프 T-22 또는 방정식 (1) |
|||
|
공칭 조건에서의 비열 소비 |
kcal/(kWh) |
T-22 또는 Q o / N t 일정 |
