Rýchlosť šírenia požiaru vo výstavných halách. Hodnoty rýchlosti pre základné horľavé materiály. Schopnosť látok a materiálov vytvárať dym

Výpočty síl a prostriedkov sa vykonávajú v týchto prípadoch:

pri určovaní potrebného počtu síl a prostriedkov na uhasenie požiaru;
počas operačno-taktického štúdia objektu;
pri vypracúvaní plánov na hasenie požiarov;
pri príprave požiarno-taktických cvičení a tried;
pri vykonávaní experimentálnych prác na určenie účinnosti hasiacich látok;
v procese štúdia požiaru posúdiť činnosť RTP a pododdielov.

Výpočet síl a prostriedkov na hasenie požiarov pevných horľavých látok a materiálov vodou (šírenie ohňa)

- charakteristika objektu (geometrické rozmery, charakter požiarneho zaťaženia a jeho umiestnenie na objekte, umiestnenie vodných zdrojov vzhľadom na objekt);
- čas od okamihu vypuknutia požiaru do oznámenia o ňom (závisí od dostupnosti typu zabezpečovacieho zariadenia, oznamovacieho a signalizačného zariadenia v objekte, správnosti konania osôb, ktoré požiar zistili a pod.). .);
- lineárna rýchlosť šírenia požiaru Vl;
- sily a prostriedky stanovené v pláne odchodov a čas ich sústredenia;
- rýchlosť dodávky hasiacej látky jatr.

1) Stanovenie času rozvoja požiaru v rôznych časových bodoch.

Rozlišujú sa tieto fázy vývoja požiaru:

1, 2 etapy voľný rozvoj ohňa a v štádiu 1 ( t do 10 minút) sa lineárna rýchlosť šírenia berie rovná 50 % jej maximálnej hodnoty (tabuľkovej), typickej pre túto kategóriu objektov, a od času viac ako 10 minút sa berie rovná maximálnej hodnote ;
3. fáza je charakterizované začiatkom zavádzania prvých kmeňov na uhasenie požiaru, v dôsledku čoho klesá lineárna rýchlosť šírenia požiaru, teda v časovom intervale od okamihu zavlečenia prvých kmeňov do okamihu obmedzenia. šírenia požiaru (moment lokalizácie), jeho hodnota sa rovná 0,5 V l ... Momentálne sú splnené lokalizačné podmienky V l = 0 .
4. fáza - hasenie požiaru.

t sv = t obn + t správa + t So + t sl + t br (min.), kde

tsv- čas voľného rozvoja požiaru v čase príchodu jednotky;
tobn – čas vzniku požiaru od okamihu jeho vzniku do okamihu jeho zistenia ( 2 minúty.- v prítomnosti APS alebo AUPT, 2-5 minút- v prítomnosti nepretržitej služby, 5 minút.- vo všetkých ostatných prípadoch);
tspráva- čas nahlásenia požiaru hasičskému zboru ( 1 minúta.- ak je telefón v izbe obsluhy, 2 minúty.- ak je telefón v inej miestnosti);
tSo= 1 min.- čas zhromažďovania personálu pri poplachu;
tsl- čas hasičského zboru ( 2 minúty. na 1 km cesty);
tbr- čas bojového nasadenia (3 minúty pri podávaní 1. suda, 5 minút v ostatných prípadoch).

2) Určenie vzdialenosti R prejdené čelom spaľovania, počas t .

pri tsv≤ 10 min:R = 0,5 Vl · tsv(m);

pri tcc> 10 minút:R = 0,5 Vl · 10 + Vl · (tcc – 10)= 5 Vl + Vl· (tcc – 10) (m);

pri tcc < t* ≤ tzámok : R = 5 Vl + Vl· (tcc – 10) + 0,5 Vl· (t* – tcc) (m).

kde t sv - voľný čas na vývoj,
t cc - čas v čase zavedenia prvých kmeňov na hasenie,
t zámok - čas v čase lokalizácie požiaru,
t * - čas medzi momentom lokalizácie požiaru a zavedením prvých kmeňov na uhasenie.

3) Určenie oblasti požiaru.

Oblasť požiaru S p Je projekčná plocha spaľovacej zóny na horizontálnej alebo (menej často) na vertikálnej rovine. Pri horení na niekoľkých poschodiach sa ako požiarna plocha berie celková plocha požiaru na každom poschodí.

Požiarny obvod R p Je obvod požiarnej oblasti.

Požiarna predná F str - Ide o časť obvodu požiaru v smere (smeroch) šírenia horenia.

Na určenie tvaru požiarnej oblasti by ste mali nakresliť schému objektu v mierke a z miesta vzniku požiaru vyčleniť na stupnici hodnotu cesty. R prekonaný ohňom vo všetkých možných smeroch.

V tomto prípade je obvyklé rozlišovať tri možnosti tvaru požiarnej plochy:

kruhový (obr. 2);
roh (obr. 3, 4);
obdĺžnikový (obr. 5).

Pri predpovedaní vývoja požiaru treba mať na pamäti, že tvar požiarnej plochy sa môže meniť. Takže keď čelo plameňa dosiahne obklopujúcu konštrukciu alebo okraj miesta, predpokladá sa, že čelo požiaru sa narovná a zmení sa tvar požiarnej plochy (obr. 6).

a) Plocha požiaru v kruhovej forme rozvoja požiaru.

SNS= k · p · R 2 (m 2),

kde k = 1 - s kruhovou formou rozvoja ohňa (obr. 2),
k = 0,5 - s polkruhovou formou rozvoja ohňa (obr. 4),
k = 0,25 - s hranatou formou rozvoja ohňa (obr. 3).

b) Požiarna plocha s pravouhlým tvarom rozvoja požiaru.

SNS= n B · R (m 2),

kde n- počet smerov rozvoja požiaru,
b- šírka miestnosti.

c) Požiarna oblasť s kombinovanou formou rozvoja požiaru (obrázok 7)

SNS = S 1 + S 2 (m 2)

a) Oblasť hasenia požiaru pozdĺž obvodu s kruhovou formou rozvoja požiaru.

St = kp(R2 - r2) = kpHt (2 R - ht) (m 2),

kde r = R – h T ,
h T - hĺbka hasenia sudov (pre ručné sudy - 5 m, pre monitory požiaru - 10 m).

b) Oblasť hasenia požiaru pozdĺž obvodu s pravouhlým tvarom rozvoja požiaru.

ST= 2 HT· (a + b – 2 HT) (m 2) - po celom obvode ohniska ,

kde a a b - dĺžka a šírka čela požiaru.

ST = n b hT (m 2) - pozdĺž prednej časti šíriaceho sa ohňa ,

kde b a n - respektíve šírka miestnosti a počet smerov podávania kmeňov.

5) Stanovenie potrebnej spotreby vody na hasenie požiaru.

QTtr = SNS · jatr – priS p ≤S t (l / s) aleboQTtr = ST · jatr – priS n>St (l/s)

Intenzita prísunu hasiacich látok ja tr Je množstvo hasiacej látky dodanej za jednotku času na jednotku vypočítaného parametra.

Rozlišujú sa tieto typy intenzity:

Lineárne - keď sa lineárny parameter považuje za vypočítaný: napríklad predná časť alebo obvod. Jednotky merania - l / s ∙ m. Lineárna intenzita sa používa napríklad pri určovaní počtu šácht na chladenie horenia a priľahlých k horiacim nádržiam s ropnými produktmi.

Povrchný - keď sa hasiaca plocha berie ako vypočítaný parameter. Jednotky merania - l / s ∙ m 2. Povrchová intenzita sa v hasičskej praxi využíva najčastejšie, keďže väčšina požiarov sa hasí vodou, ktorá hasí požiare na povrchu horiacich materiálov.

Objemový - keď sa objem kalenia berie ako vypočítaný parameter. Jednotky merania - l / s ∙ m 3. Objemová intenzita sa používa najmä na objemové hasenie požiaru napríklad inertnými plynmi.

Požadovaný ja tr - množstvo hasiva, ktoré sa musí dodať za jednotku času na jednotku vypočítaného parametra hasenia. Požadovaná intenzita sa určuje na základe výpočtov, experimentov, štatistických údajov na základe výsledkov hasenia skutočných požiarov a pod.

Aktuálny I f - množstvo hasiacej látky, ktoré sa skutočne dodá za jednotku času na jednotku vypočítaného parametra hasenia.

6) Stanovenie potrebného počtu kmeňov na hasenie.

a)NTsv = QTtr / qTsv- podľa požadovanej spotreby vody,

b)NTsv= P p / P st- po obvode ohňa,

R p - časť obvodu, na uhasenie ktorého sa zavádzajú kmene

P st =qsv / jatr ∙ hT- časť požiarneho obvodu, ktorý sa hasí jedným sudom. P = 2 · p L (obvod), P = 2 · a + 2 B (obdĺžnik)

v) NTsv = n (m + A) - v skladoch s regálovým skladom (obr. 11) ,

kde n - počet smerov rozvoja požiaru (vstup kmeňov),
m - počet uličiek medzi horiacimi policami,
A - počet prechodov medzi horiacimi a susednými nehoriacimi policami.

7) Stanovenie potrebného počtu oddelení pre zásobu kmeňov na hasenie.

NTzast = NTsv / nst odd ,

kde n st odd - počet kmeňov, ktoré je možné napájať jedným oddelením.

8) Stanovenie potrebnej spotreby vody na ochranu stavieb.

Qstr = Ss · jastr(l / s),

kde S s - chránený priestor (podlahy, obklady, steny, priečky, vybavenie atď.),
ja s tr = (0,3-0,5) ja tr - intenzita dodávky vody na ochranu.

9) Strata vody kruhového vodovodného systému sa vypočíta podľa vzorca:

Q do siete = ((D / 25) V in) 2 [l / s], (40) kde,

D je priemer vodovodnej siete [mm];
25 - prevodné číslo z milimetrov na palce;
V in - rýchlosť pohybu vody vo vodovodnom systéme, ktorá sa rovná:
- pri tlaku vodovodnej siete HB = 1,5 [m / s];
- s tlakom vodovodnej siete H> 30 m wc. –Vin = 2 [m/s].

Výdatnosť vody slepej vodovodnej siete sa vypočíta podľa vzorca:

Qt sieť = 0,5 Q do siete, [l/s].

10) Stanovenie potrebného počtu sudov na ochranu stavieb.

Nssv = Qstr / qssv ,

Počet sudov sa tiež často z taktických dôvodov určuje bez analytického výpočtu na základe umiestnenia sudov a počtu chránených objektov, napríklad pre každú farmu jeden monitor požiaru v každej susednej miestnosti pozdĺž RS-50. sud.

11) Stanovenie potrebného počtu oddelení pre zásobu sudov na ochranu konštrukcií.

Nszast = Nssv / nst odd

12) Stanovenie potrebného počtu oddelení na vykonávanie iných prác (evakuácia osôb, materiálne hodnoty, otváranie a rozoberanie konštrukcií).

Nlzast = Nl / nl dep , Nmtszast = Nmts / nmc dep , Nslnkozast = Sslnko / Sslnko

13) Stanovenie celkového požadovaného počtu pobočiek.

NCelkomzast = NTsv + Nssv + Nlzast + Nmtszast + Nslnkozast

Na základe získaného výsledku RTP usudzuje, že sily a prostriedky vynaložené na hasenie požiaru sú dostatočné. Ak sily a prostriedky nestačia, tak RTP v čase príchodu poslednej jednotky urobí nový výpočet podľa najbližšieho zvýšeného čísla (ranku) požiaru.

14) Porovnanie skutočnej spotreby vody Q f na hasenie, ochranu a odvodnenie siete Q vody zásobovanie požiarnou vodou

Qf = NTsv· qTsv+ Nssv· qssv ≤ Qvody

15) Určenie počtu AC inštalovaných na vodných zdrojoch na zásobovanie odhadovaného prietoku vody.

Pri vodných zdrojoch nie je inštalovaná všetka technika, ktorá prichádza k požiaru, ale také množstvo, ktoré by zabezpečilo zásobu predpokladaného prietoku, t.j.

N AC = Q tr / 0,8 Q n ,

kde Q n - prietok čerpadla, l / s

Tento optimálny prietok sa kontroluje podľa prijatých schém bojového nasadenia, pričom sa berie do úvahy dĺžka hadicových vedení a odhadovaný počet sudov. V každom z týchto prípadov, ak to podmienky dovoľujú (najmä čerpací a hadicový systém), bojové osádky prichádzajúcich jednotiek by mali byť použité na obsluhu z vozidiel už nainštalovaných pri vodných zdrojoch.

Tým sa zabezpečí nielen využitie techniky v plnej kapacite, ale aj urýchlenie zavedenia síl a prostriedkov na uhasenie požiaru.

V závislosti od situácie na požiari je potrebná spotreba hasiacej látky stanovená pre celú plochu požiaru alebo pre oblasť hasenia požiaru. Na základe získaného výsledku môže RTP usúdiť, že sily a prostriedky vynaložené na hasenie požiaru sú dostatočné.

Výpočet síl a prostriedkov na hasenie požiarov vzduchovo-mechanickou penou v priestore

(nešíriace sa požiare alebo k nim podmienečne vedú)

Počiatočné údaje na výpočet síl a prostriedkov:

požiarny priestor;
rýchlosť dodávania roztoku penotvorného činidla;
intenzita prívodu vody na chladenie;
odhadovaný čas hasenia.

V prípade požiarov v tankovniach sa ako vypočítaný parameter berie plocha zrkadla kvapaliny v nádrži alebo najväčšia možná plocha rozliatia horľavej kvapaliny pri požiaroch na lietadlách.

V prvej fáze nepriateľstva sa horiace a susedné nádrže ochladzujú.

1) Požadovaný počet sudov na chladenie horiaceho tanku.

N hr sv = Q hr tr / q sv = n ∙ π ∙ D hory ∙ ja hr tr / q sv , ale nie menej ako 3 x kmeň,

jahrtr= 0,8 l/s ∙ m - požadovaná intenzita chladenia spaľovacej nádrže,

jahrtr= 1,2 l/s ∙ m je požadovaná intenzita na chladenie horiacej nádrže v prípade požiaru,

Chladenie nádrže W rezať ≥ 5000 m3 a je vhodnejšie vykonávať požiarne monitory.

2) Potrebný počet sudov na chladenie susednej nehoriacej nádrže.

N ss sv = Q ss tr / q sv = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ ja ss tr / q sv , ale nie menej ako 2 x kmeň,

jasstr = 0,3 l/s ∙ m - požadovaná intenzita na chladenie susednej nehoriacej nádrže,

n- počet horiacich alebo priľahlých nádrží, resp.

Dhory, DSOS- priemer spaľovacej alebo susednej nádrže (m),

qsv- produktivita jedna (l / s),

Qhrtr, Qsstr- požadovaný prietok vody na chladenie (l / s).

3) Požadovaný počet GPS N gps na uhasenie horiacej nádrže.

N gps = S NS ∙ ja p-op tr / q p-op gps (PCS.),

SNS- požiarna plocha (m 2),

jap-optr- požadovaná rýchlosť dodávky roztoku penotvorného činidla na hasenie (l / s ∙ m 2). o t vp ≤ 28 o C ja p-op tr = 0,08 l / s ∙ m 2, at t vp > 28 o C ja p-op tr = 0,05 l / s ∙ m2 (pozri prílohu č. 9)

qp-opgps – Produktivita HPS pre roztok penotvorného činidla (l/s).

4) Potrebné množstvo penotvorného činidla W na na uhasenie nádrže.

W na = N gps ∙ q na gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ K z (l),

τ R= 15 minút – odhadovaný čas hasenia, keď sa EMP podáva zhora,

τ R= 10 minút – odhadovaný čas hasenia, keď je VMP dodávaný pod vrstvu paliva,

K s= 3 - bezpečnostný faktor (pre tri penové útoky),

qnagps- produktivita HPS z hľadiska penotvorného činidla (l/s).

5) Potrebné množstvo vody W v T na uhasenie nádrže.

W v T = N gps ∙ q v gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ K z (l),

qvgps- produktivita GPS pre vodu (l/s).

6) Potrebné množstvo vody W v s pre chladiace nádrže.

W v s = N s sv ∙ q sv ∙ τ R ∙ 3600 (l),

Nssv- celkový počet šácht pre chladiace nádrže,

qsv- produktivita jednej požiarnej trysky (l / s),

τ R= 6 hodín - odhadovaný čas chladenia pozemných nádrží z mobilného hasiaceho zariadenia (SNiP 2.11.03-93),

τ R= 3 hodiny - odhadovaný čas chladenia podzemných nádrží z mobilného hasiaceho zariadenia (SNiP 2.11.03-93).

7) Celkové potrebné množstvo vody na chladenie a hasenie nádrží.

WvCelkom = WvT + Wvs(l)

8) Odhadovaný čas výskytu možného úniku T ropných produktov z horiacej nádrže.

T = ( H – h ) / ( W + u + V ) h), kde

H - počiatočná výška vrstvy horľavej kvapaliny v nádrži, m;

h - výška spodnej (spodnej) vodnej vrstvy, m;

W - lineárna rýchlosť ohrevu horľavej kvapaliny, m / h (tabuľková hodnota);

u - lineárna rýchlosť horenia horľavej kvapaliny, m / h (tabuľková hodnota);

V - lineárna rýchlosť znižovania hladiny v dôsledku čerpania, m / h (ak sa čerpanie nevykonáva, potom V = 0 ).

Hasenie požiarov v miestnostiach vzduchovo-mechanickou penou podľa objemu

V prípade požiarov v priestoroch sa niekedy uchyľujú k haseniu požiaru objemovým spôsobom, t.j. vyplňte celý objem stredne expanznou vzducho-mechanickou penou (lodné podpalubné priestory, káblové tunely, pivnice a pod.).

Pri zásobovaní VMP musia byť v objeme miestnosti aspoň dva otvory. Cez jeden otvor sa privádza EMP a cez druhý sa vytláča dym a pretlak vzduchu, čo prispieva k lepšiemu napredovaniu EMP v miestnosti.

1) Stanovenie požadovaného množstva FGP na objemové ochladzovanie.

N gps = W pom K r / q gps ∙ t n , kde

W pom - objem miestnosti (m 3);

Kp = 3 - koeficient zohľadňujúci zničenie a stratu peny;

q gps - spotreba peny z FPS (m 3 / min.);

t n = 10 min - štandardný čas hasenia požiaru.

2) Stanovenie potrebného množstva penidla W na na objemové hasenie.

Wna = Ngps ∙ qnagps ∙ 60 ∙ τ R∙ K z(l),

Kapacita hadice

Príloha č.1

Priepustnosť jednej pogumovanej manžety dĺžky 20 metrov v závislosti od priemeru

Kapacita, l / s	Priemer rukávov, mm
	51	66	77	89	110	150
	10,2	17,1	23,3	40,0	–	–

Aplikácia № 2

Hodnoty odolnosti jednej tlakovej hadice dĺžky 20 m

Typ rukávu	Priemer rukávov, mm
Typ rukávu	51	66	77	89	110	150
Pogumované	0,15	0,035	0,015	0,004	0,002	0,00046
Nepogumované	0,3	0,077	0,03	–	–	–

Aplikácia № 3

Objem jedného rukáva, dĺžka 20 m

Príloha č.4

Geometrické charakteristiky hlavných typov oceľové vertikálne nádrže (RVS).

P / p č.	Typ nádrže	Výška nádrže, m	Priemer nádrže, m	Plocha zrkadla paliva, m 2	Obvod nádrže, m
1	RVS-1000	9	12	120	39
2	RVS-2000	12	15	181	48
3	RVS-3000	12	19	283	60
4	RVS-5000	12	23	408	72
5	RVS-5000	15	21	344	65
6	RVS-10000	12	34	918	107
7	RVS-10000	18	29	637	89
8	RVS-15000	12	40	1250	126
9	RVS-15000	18	34	918	107
10	RVS-20000	12	46	1632	143
11	RVS-20000	18	40	1250	125
12	RVS-30000	18	46	1632	143
13	RVS - 50 000	18	61	2892	190
14	RVS-100 000	18	85,3	5715	268
15	RVS-120000	18	92,3	6691	290

Príloha č.5

Lineárne rýchlosti šírenia horenia pri požiaroch predmetov.

Názov objektu	Lineárna rýchlosť šírenia horenia, m/min
Administratívne budovy	1,0…1,5
Knižnice, archívy, depozitáre kníh	0,5…1,0
Obytné domy	0,5…0,8
Chodby a galérie	4,0…5,0
Káblové konštrukcie (horiace káble)	0,8…1,1
Múzeá a výstavy	1,0…1,5
Typografia	0,5…0,8
Divadlá a paláce kultúry (pódia)	1,0…3,0
Horľavé nátery pre veľké dielne	1,7…3,2
Horľavé strešné a podkrovné konštrukcie	1,5…2,0
Chladničky	0,5…0,7
Drevospracujúce podniky:
Píly (budovy I, II, III CO)	1,0…3,0
To isté, budovy IV a V stupňa požiarnej odolnosti	2,0…5,0
Sušičky	2,0…2,5
Nákupné obchody	1,0…1,5
Výroba preglejky	0,8…1,5
Priestory iných dielní	0,8…1,0
Lesy (rýchlosť vetra 7 ... 10 m / s, vlhkosť 40%)
Borovica	až 1.4
Elník	až 4.2
Školy, nemocnice:
Budovy I. a II. stupňa požiarnej odolnosti	0,6…1,0
Budovy III a IV stupňa požiarnej odolnosti	2,0…3,0
Prepravné predmety:
Garáže, vozovne električiek a trolejbusov	0,5…1,0
Hangárové opravovne	1,0…1,5
Sklady:
Textilné výrobky	0,3…0,4
Rolkový papier	0,2…0,3
Gumové výrobky v budovách	0,4…1,0
To isté v hromadách na otvorenom priestranstve	1,0…1,2
Guma	0,6…1,0
Inventár	0,5…1,2
Guľaté drevo v stohoch	0,4…1,0
Rezivo (dosky) v stohoch s vlhkosťou 16 ... 18 %	2,3
Rašelina v stohoch	0,8…1,0
Ľanové vlákno	3,0…5,6
Vidiecke sídla:
Obytné územie s hustou zástavbou objektov V. stupňa požiarnej odolnosti, suché počasie	2,0…2,5
Slamené strechy budov	2,0…4,0
Podstielka v budovách pre hospodárske zvieratá	1,5…4,0

Príloha č.6

Intenzita dodávky vody pri hasení požiarov, l / (m 2 .s)

1. Budovy a stavby
Administratívne budovy:
I-III stupeň požiarnej odolnosti	0.06
IV stupeň požiarnej odolnosti	0.10
V stupeň požiarnej odolnosti	0.15
pivnice	0.10
podkrovia	0.10
nemocnice	0.10

2. Obytné budovy a hospodárske budovy:
I-III stupeň požiarnej odolnosti	0.06
IV stupeň požiarnej odolnosti	0.10
V stupeň požiarnej odolnosti	0.15
pivnice	0.15
podkrovia	0.15

3. Budovy pre zvieratá:
I-III stupeň požiarnej odolnosti	0.15
IV stupeň požiarnej odolnosti	0.15
V stupeň požiarnej odolnosti	0.20

4. Kultúrne a zábavné inštitúcie (divadlá, kiná, kluby, kultúrne paláce):
scéna	0.20
auditórium	0.15
technické miestnosti	0.15
Mlyny a výťahy	0.14
Hangáre, garáže, dielne	0.20
rušňové, vagónové, električkové a trolejbusové depá	0.20

5. Priemyselné budovy, areály a dielne:
I-II stupeň požiarnej odolnosti	0.15
III-IV stupeň požiarnej odolnosti	0.20
V stupeň požiarnej odolnosti	0.25
lakovne	0.20
pivnice	0.30
podkrovia	0.15

6. Horľavé krytiny veľkých plôch
pri hasení zospodu vo vnútri budovy	0.15
pri hasení zvonku zo strany náteru	0.08
pri hasení vonku v prípade rozvinutého požiaru	0.15
Budovy vo výstavbe	0.10
Obchodné podniky a sklady	0.20
Chladničky	0.10

7. Elektrárne a rozvodne:
káblové tunely a polposchodia	0.20
strojovne a kotolne	0.20
palivové galérie	0.10
transformátory, reaktory, olejové spínače *	0.10

8. Pevné materiály
Voľný papier	0.30
Drevo:
rovnováha pri vlhkosti,%:
40-50	0.20
menej ako 40	0.50
rezivo v stohoch v rámci jednej skupiny pri vlhkosti,%:
8-14	0.45
20-30	0.30
nad 30	0.20
guľatiny v stohoch v rámci jednej skupiny	0.35
drevná štiepka v hromadách s vlhkosťou 30-50%	0.10
Guma, guma a gumené výrobky	0.30
Plasty:
termoplasty	0.14
termosety	0.10
polymérne materiály	0.20
textolit, karbolit, plastový odpad, triacetátový film	0.30
Bavlna a ostatné vláknité materiály:
otvorené sklady	0.20
uzavreté sklady	0.30
Celuloid a výrobky z neho	0.40
Pesticídy a hnojivá	0.20

* Prívod vodnej hmly.

Taktické a technické ukazovatele zariadení na zásobovanie penou

Dávkovač peny	Hlava pri prístroji, m	Koncentrácia roztoku, %	Spotreba, l/s			Pomer peny	Výroba peny, m3 / min (l / s)	Rozsah kŕmenia penou, m
Dávkovač peny	Hlava pri prístroji, m	Koncentrácia roztoku, %	voda	ON	softvér riešenia	Pomer peny	Výroba peny, m3 / min (l / s)	Rozsah kŕmenia penou, m
PLSK-20 P	40-60	6	18,8	1,2	20	10	12	50
PLSK-20 S	40-60	6	21,62	1,38	23	10	14	50
PLSK-60 S	40-60	6	47,0	3,0	50	10	30	50
SVP	40-60	6	5,64	0,36	6	8	3	28
SVP (E) -2	40-60	6	3,76	0,24	4	8	2	15
SVP (E) -4	40-60	6	7,52	0,48	8	8	4	18
SVP-8 (E)	40-60	6	15,04	0,96	16	8	8	20
GPS-200	40-60	6	1,88	0,12	2	80-100	12 (200)	6-8
GPS-600	40-60	6	5,64	0,36	6	80-100	36 (600)	10
GPS-2000	40-60	6	18,8	1,2	20	80-100	120 (2000)	12

Lineárna rýchlosť vyhorenia a ohrevu uhľovodíkových tekutín

Názov horľavej kvapaliny	Lineárna rýchlosť vyhorenia, m / h	Lineárna rýchlosť ohrevu paliva, m / h
Benzín	Do 0,30	Až 0,10
Petrolej	Až 0,25	Až 0,10
Plynový kondenzát	Do 0,30	Do 0,30
Motorová nafta z plynového kondenzátu	Až 0,25	Až 0,15
Zmes olejového a plynového kondenzátu	Až 0,20	Až 0,40
Dieselové palivo	Až 0,20	Až 0,08
Olej	Až 0,15	Až 0,40
Palivový olej	Až 0,10	Do 0,30

Poznámka: so zvýšením rýchlosti vetra na 8-10 m / s sa rýchlosť vyhorenia horľavej kvapaliny zvyšuje o 30-50%. Surová ropa a vykurovací olej s obsahom emulznej vody môžu horieť rýchlejšie, ako je uvedené v tabuľke.

Zmeny a doplnky k Smerniciam na hasenie ropy a ropných produktov v nádržiach a nádržiach

(informačný list GUGPS z 19.05.00 č. 20 / 2.3 / 1863)

Tabuľka 2.1. Štandardné dávky stredne expanznej peny na hasenie požiarov ropy a ropných produktov v nádržiach

Poznámka: Pre ropu s nečistotami plynového kondenzátu, ako aj pre ropné produkty získané z plynového kondenzátu je potrebné určiť normatívnu intenzitu podľa súčasných metód.

Tabuľka 2.2.Štandardná dávka nízkoexpanznej peny na hasenie oleja a ropných produktov v nádržiach *

P / p č.	Druh ropného produktu	Štandardný prietok roztoku penotvorného činidla, l m 2 s'
		Fluórované penotvorné činidlá, ktoré netvoria film		Fluorosyntetické "filmotvorné" nadúvadlá		Fluoroproteínové "filmotvorné" nadúvadlá
		na povrch	vo vrstve	na povrch	vo vrstve	na povrch	vo vrstve
1	Ropa a ropné produkty s teplotou 28 °C a nižšou	0,08	–	0,07	0,10	0,07	0,10
2	Ropa a ropné produkty s teplotou vyššou ako 28 ° С	0,06	–	0,05	0,08	0,05	0,08
3	Stabilný plynový kondenzát	0,12	–	0,10	0,14	0,10	0,14

Hlavné ukazovatele charakterizujúce taktické schopnosti hasičských zborov

Vedúci hasenia požiaru musí poznať nielen schopnosti jednotiek, ale musí byť schopný určiť hlavné taktické ukazovatele:

možný priestor na hasenie vzduchovo-mechanickou penou;
možné množstvo hasenia strednou expanznou penou, berúc do úvahy zásoby penového koncentrátu dostupného v aute;
maximálna vzdialenosť pre dodávku hasiacich látok.

Výpočty sú uvedené podľa Príručky vedúceho hasičského zariadenia (RTP). Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987

Určenie taktických možností jednotky bez inštalácie hasičského auta na vodný zdroj

1) Definícia vzorec pre prevádzkovú dobu sudov s vodou z cisterny:

totrok= (V c -N p V p) /N st · Q st · 60(min.),

N p =k· L/ 20 = 1,2L / 20 (PCS.),

kde: totrok- doba prevádzky sudov, min.;
V c- objem vody v nádrži, l;
N p- počet objímok v hlavnej a pracovnej línii, ks;
V p- objem vody v jednom rukáve, l (pozri prílohu);
N st- počet vodných šácht, ks;
Q st- spotreba vody z šácht, l/s (pozri prílohu);
k- koeficient zohľadňujúci nerovnosti terénu ( k= 1,2 – štandardná hodnota),
L- vzdialenosť od miesta požiaru k hasičskému autu (m).

Dodatočne by sme vás chceli upozorniť na skutočnosť, že v príručke RTP Taktické spôsobilosti hasičských jednotiek. Terebnev V.V., 2004 v časti 17.1 má presne rovnaký vzorec, ale s koeficientom 0,9: Twork = (0,9 Vts - Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)

2) Definícia vzorec pre možné hasenie oblasti vodou STz cisterny:

ST= (V c -N p V p) / J trtvyrovnanie60(m 2),

kde: J tr- požadovaná intenzita dodávky vody na hasenie, l/s · m 2 (pozri prílohu);
tvyrovnanie= 10 minút - odhadovaný čas hasenia.

3) Definícia vzorec pre prevádzkový čas penových zariadení z cisterny:

totrok= (V p-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 (min.),

kde: V riešenie- objem vodného roztoku penotvorného činidla získaného z tankovacích nádrží hasičského motora, l;
N gps- počet GPS (SVP), ks;
Q gps- spotreba roztoku penidla z FPS (SVP), l/s (pozri prílohu).

Na určenie objemu vodného roztoku penotvorného činidla potrebujete vedieť, koľko vody a penidla sa spotrebuje.

К В = 100 – С / С = 100–6 / 6 = 94/6 = 15,7- množstvo vody (l) na 1 liter penidla na prípravu 6 % roztoku (na získanie 100 litrov 6 % roztoku je potrebných 6 litrov penidla a 94 litrov vody).

Potom skutočné množstvo vody na 1 liter penidla je:

Kf = Vc / V by ,

kde V c- objem vody v nádrži hasičského auta, l;
V až- objem napeňovača v nádrži, l.

ak K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - voda sa úplne spotrebuje a zostane časť penidla.

ak K f> K in, potom V p-pa = V by K in + V by(l) - penidlo sa úplne spotrebuje, ale časť vody zostane.

4) Určenie možných receptúra pre oblasť hasenia horľavých a horľavých kvapalín vzduchová mechanická pena:

St = (V p-ra -N p V p) / J trtvyrovnanie60(m 2),

kde: S t- hasiaca plocha, m 2;
J tr- požadované množstvo dodávky roztoku PO na hasenie, l / s · m 2;

o t vp ≤ 28 o C – J tr = 0,08 l / s ∙ m 2, at t vp > 28 o C – J tr = 0,05 l / s ∙ m2.

tvyrovnanie= 10 minút - odhadovaný čas hasenia.

5) Definícia vzorec pre objem vzduchovo-mechanickej peny prijaté od AC:

V p = V p-ra K(l),

kde: V p- objem peny, l;
TO- množstvo peny;

6) Určenie možného hasiaci objem vzducho-mechanického pena:

Vt = Vp/Ks(l, m 3),

kde: V t- objem hasenia požiaru;
K s = 2,5–3,5 - bezpečnostný faktor peny, ktorý zohľadňuje zničenie HFMP v dôsledku vystavenia vysokým teplotám a iným faktorom.

Príklady riešenia problémov

Príklad č.1. Určte prevádzkovú dobu dvoch sudov B s priemerom trysky 13 mm pri tlaku 40 metrov, ak je pred rozvetvením položená jedna hadica d 77 mm a pracovné vedenie pozostáva z dvoch hadíc d 51 mm z AC-40. (131) 137A.

Riešenie:

t= (V c -N р V р) /N st · Q st · 60 = 2400 - (1 · 90 + 4 · 40) / 2 · 3,5 · 60 = 4,8 min.

Príklad č.2. Určte prevádzkový čas GPS-600, ak je tlak na GPS-600 60 m a pracovné vedenie pozostáva z dvoch hadíc s priemerom 77 mm z AC-40 (130) 63B.

Riešenie:

Kf = Vc/Von = 2350/170 = 13,8.

Kf = 13,8< К в = 15,7 pre 6% roztok

Vp-ra = Vc / Kin + Vc = 2350 / 15,7 + 2350» 2500 l.

t= (V p-ra -N p V p) /N gps · Q gps · 60 = (2500 - 2 · 90) / 1 · 6 · 60 = 6,4 min.

Príklad č.3. Určite možnú oblasť hasenia pre benzín VMP strednej expanzie z AC-4-40 (Ural-23202).

Riešenie:

1) Určte objem vodného roztoku penotvorného činidla:

Kf = Vc / V x = 4000/200 = 20.

Kf = 20 > Kin = 15,7 pre 6% roztok,

V p-ra = V by Kin + V by = 200 15,7 + 200 = 3140 + 200 = 3340 l.

2) Určite možnú oblasť hasenia:

St = V p-pa / J trtvyrovnanie60 = 3340 / 0,08 10 60 = 69,6 m2.

Príklad č.4. Určte možné množstvo hasenia (lokalizácie) stredne expanznou penou (K = 100) z AC-40 (130) 63b (pozri príklad č. 2).

Riešenie:

VNS = VRiešenieK = 2500 100 = 250000 l = 250 m 3.

Potom množstvo hasenia (lokalizácia):

VT = VNS/ Ks = 250/3 = 83 m3.

Stanovenie taktických možností jednotky s osadením hasičského auta pri vodnom zdroji

Ryža. 1. Schéma prívodu vody do čerpania

*Vzdialenosť medzi rukávmi (kusy)*	*Vzdialenosť v metroch*
*1) Určenie maximálnej vzdialenosti od miesta požiaru k hlavnej hasičskej striekačke* N *Cieľ* ( L *Cieľ* ).

N mm ( L mm *), pracujúci pri čerpaní (dĺžka čerpacieho stupňa).*

N sv

*4) Stanovenie celkového počtu hasičských vozidiel na čerpanie* N *auth*

*5) Určenie skutočnej vzdialenosti od miesta požiaru k hlavnému hasičskému autu* N f *Cieľ* ( L f *Cieľ* ).

H n = 90 ÷ 100 m - tlak na AC čerpadlo,
H raz = 10 m - straty tlaku v rozvetvených a pracovných hadicových vedeniach,
H sv = 35 ÷ 40 m - hlava pred hlavňou,
H v ≥ 10 m - tlak na vstupe do čerpadla nasledujúceho čerpacieho stupňa,
Z m - najvyššie stúpanie (+) alebo klesanie (-) terénu (m),
Z sv - najvyššia výška zdvihu (+) alebo spúšťania (-) hriadeľov (m),
S - odolnosť jednej požiarnej hadice,
Q - celková spotreba vody v jednom z dvoch najviac zaťažovaných hlavných hadíc (l/s),
L - vzdialenosť od zdroja vody k miestu požiaru (m),
N ruky - vzdialenosť od zdroja vody k miestu požiaru v rukávoch (ks).

Príklad: Na uhasenie požiaru je potrebné dodať tri kmene B s priemerom trysky 13 mm, maximálna výška zdvihu kmeňov je 10 m Najbližším zdrojom vody je rybník nachádzajúci sa vo vzdialenosti 1,5 km od požiariska. , stúpanie terénu je rovnomerné a je 12 m. Určte počet autocisterien AC− 40 (130) na čerpanie vody na hasenie požiaru.

Riešenie:

1) Akceptujeme spôsob čerpania z čerpadla na čerpadlo pozdĺž jednej hlavnej línie.

2) Určte maximálnu vzdialenosť od miesta požiaru k hlavnému hasičskému autu v rukávoch.

N GOL = / SQ 2 = / 0,015 10,5 2 = 21,1 = 21.

3) Určite maximálnu vzdialenosť medzi hasičskými autami, pracujúcimi pri čerpaní, v rukávoch.

NMP = / SQ2 = / 0,015 10,5 2 = 41,1 = 41.

4) Určte vzdialenosť od zdroja vody k miestu požiaru s prihliadnutím na terén.

N P = 1,2 l / 20 = 1,2 1500/20 = 90 rukávov.

5) Určite počet stupňov čerpania

N STUP = (NR - N GOL) / N MR = (90 - 21) / 41 = 2 kroky

6) Určte počet hasičských áut na čerpanie.

N AC = N STUP + 1 = 2 + 1 = 3 cisterny

7) Určte skutočnú vzdialenosť od hlavného hasičského vozidla s prihliadnutím na jeho inštaláciu bližšie k miestu požiaru.

N GOL f = N P - N STUP · N MR = 90 - 2 · 41 = 8 rukávov.

V dôsledku toho môže byť vedúce vozidlo priblížené k miestu požiaru.

Metodika výpočtu potrebného počtu hasičských vozidiel na dodávku vody na miesto hasenia požiaru

Ak je budova horľavá a zdroje vody sú vo veľmi veľkej vzdialenosti, potom bude čas strávený kladením hadíc príliš dlhý a požiar bude prchavý. V tomto prípade je lepšie dodávať vodu cisternami s paralelným čerpacím usporiadaním. V každom konkrétnom prípade je potrebné riešiť taktický problém s prihliadnutím na možný rozsah a trvanie požiaru, vzdialenosť k vodným zdrojom, rýchlosť koncentrácie hasičských áut, hadicových áut a ďalšie vlastnosti posádky.

Vzorec spotreby AC vody

(min.) - čas spotreby AC vody v mieste hasenia požiaru;

L je vzdialenosť od miesta požiaru k zdroju vody (km);
1 - minimálny počet AC v rezerve (možno zvýšiť);
V pohyb - priemerná rýchlosť striedavého pohybu (km / h);
W cis - objem vody v AC (l);
Q p - priemerná dodávka vody čerpadlom plniacim AC alebo prietok vody z požiarneho hydrantu inštalovaného na požiarnom hydrante (l / s);
N pr - počet zariadení na prívod vody do miesta hasenia požiaru (ks);
Q pr je celková spotreba vody z vodovodných zariadení z AC (l / s).

Ryža. 2. Schéma zásobovania vodou prostredníctvom dodávky hasičskými autami.

Prívod vody musí byť neprerušovaný. Malo by sa pamätať na to, že pri vodných zdrojoch je potrebné (bezpodmienečne) vytvoriť čerpacie miesto pre tankery s vodou.

Príklad. Určte počet cisterien AC-40 (130) 63b na zásobovanie vodou z jazierka vzdialeného 2 km od požiariska, ak je na hasenie potrebné dodať tri B sudy s priemerom trysky 13 mm. Tankovanie tankerov vykonáva AC-40 (130) 63b, priemerná rýchlosť tankerov je 30 km/h.

Riešenie:

1) Určte čas, kedy sa AC dostane na miesto požiaru alebo späť.

t SL = L 60 / V MOTOR = 2 60/30 = 4 min.

2) Určite čas na doplnenie paliva do tankerov.

tREC = Vc/QN6o = 2350/4060 = 1 min.

3) Určte čas spotreby vody na mieste požiaru.

t FLOW = V C / N ST Q ST 60 = 2350/3 3,5 60 = 4 min.

4) Určte počet cisternových vozidiel na zásobovanie požiariska vodou.

N AC = [(2t SL + t ZAP) / t FLOW] + 1 = [(2 · 4 + 1) / 4] + 1 = 4 cisterny.

Metodika výpočtu dodávky vody na miesto hasenia požiaru pomocou hydroelevátorových systémov

V prítomnosti bažinatých alebo husto zarastených brehov, ako aj v značnej vzdialenosti od vodnej hladiny (viac ako 6,5-7 metrov), presahujúcich hĺbku nasávania požiarneho čerpadla (vysoký strmý breh, studne atď.), je nutné použiť hydraulický výťah na odber vody G-600 a jeho modifikácie.

1) Určite potrebné množstvo vody V SIST potrebné na spustenie hydraulického výťahového systému:

VSIST = NR VR K ,

NR= 1,2 (L + ZF) / 20 ,

kde NR- počet hadíc v systéme hydroelevátora (ks);
VR- objem jedného rukáva dlhého 20 m (l);
K Je koeficient závislý od počtu hydraulických výťahov v systéme poháňanom jedným hasičským autom ( K = 2- 1 G-600, K =1,5 - 2 G-600);
L- vzdialenosť od AC k vodnému zdroju (m);
ZF- skutočná výška stúpania vody (m).

Po určení požadovaného množstva vody na spustenie systému hydrovýťahu sa výsledok porovná so zásobou vody v požiarnej cisterne a určí sa možnosť uvedenia tohto systému do prevádzky.

2) Určte možnosť spoločnej prevádzky AC čerpadla s hydroelevátorovým systémom.

A =QSIST/ QH ,

QSIST= NG (Q 1 + Q 2 ) ,

kde A- faktor využitia čerpadla;
QSIST- spotreba vody systémom hydroelevátora (l / s);
QH- prívod čerpadla požiarneho motora (l / s);
NG- počet hydraulických výťahov v systéme (ks);
Q 1 = 9,1 l / s - prietok pracovnej vody jedného hydraulického výťahu;
Q 2 = 10 l / s - dodávka jedného hydraulického výťahu.

o A< 1 systém bude fungovať, ak I = 0,65-0,7 bude najstabilnejší spoj a čerpadlo.

Treba mať na pamäti, že pri odbere vody z veľkých hĺbok (18-20 m) je potrebné na čerpadle vytvoriť dopravnú výšku 100 m. Za týchto podmienok sa prevádzkový prietok vody v systémoch zvýši a prietok čerpadla sa zníži a vytlačený prietok prekročí prietok čerpadla. Za týchto podmienok systém nebude fungovať.

3) Určte podmienenú výšku stúpania vody Z USL pre prípad, keď dĺžka hadicových vedení ø77 mm presahuje 30 m:

ZUSL= ZF+ NR· hR(m),

kde NR- počet rukávov (ks);

hR- dodatočné straty hlavy v jednom rukáve na úseku trate nad 30 m:

hR= 7 m pri Q= 10,5 l / s, hR= 4 m pri Q= 7 l/s, hR= 2 m pri Q= 3,5 l / s.

ZF – skutočná výška od hladiny vody po os čerpadla alebo hrdla nádrže (m).

4) Určite tlak na AC čerpadle:

Pri odbere vody jedným hydraulickým výťahom G-600 a zabezpečení prevádzky určitého počtu vodných šácht je tlak na čerpadlo (ak dĺžka pogumovaných hadíc s priemerom 77 mm k hydraulickému výťahu nepresahuje 30 m). ) sa určuje podľa tab. 1.

Po určení podmienenej výšky vzostupu vody nájdeme tlak na čerpadle rovnakým spôsobom tab. 1 .

5) Určite hraničnú vzdialenosť L NS na dodávku hasiacich prostriedkov:

LNS= (HH- (HR± ZM± ZST) / SQ 2 ) · dvadsať(m),

kde HH− tlak na čerpadle hasičského motora, m;
HR− hlava na vetve (pričom sa rovná: HST+ 10), m;
ZM − prevýšenie (+) alebo klesanie (-) terénu, m;
ZST- výška stúpania (+) alebo klesania (-) hriadeľov, m;
S- odpor jedného rukáva hlavného vlasca
Q- celkový prietok zo šácht pripojených k jednému z dvoch najviac zaťažovaných hlavných potrubí, l/s.

Stôl 1.

Stanovenie tlaku na čerpadle pri odbere vody hydraulickým výťahom G-600 a prevádzka šácht podľa príslušných schém zásobovania vodou na hasenie požiaru.

95 70 50 18 105 80 58 20 – 90 66 22 – 102 75 24 – – 85 26 – – 97

6) Určite celkový počet rukávov vo vybranej schéme:

N P = N P. SIST + N MRL,

kde NR. SIST- počet hadíc hydroelevátorového systému, ks;
NIRL- počet hadíc hlavného hadicového vedenia, ks.

Príklady riešenia problémov pomocou hydroelevátorových systémov

Príklad. Na uhasenie požiaru je potrebné dodať dva kmene do prvého a druhého poschodia obytnej budovy. Vzdialenosť od miesta požiaru k cisterne AC-40 (130) 63b inštalovanej na vodnom zdroji je 240 m, prevýšenie terénu je 10 m, napája sa na kmene na uhasenie požiaru.

Riešenie:

Ryža. 3 Schéma nasávania vody pomocou hydraulického výťahu G-600

2) Určte počet objímok položených na hydraulický výťah G-600 s prihliadnutím na nerovnosti terénu.

NP = 1,2 (L + Z F) / 20 = 1,2 (50 + 10) / 20 = 3,6 = 4

Akceptujeme štyri objímky od AC po G-600 a štyri objímky od G-600 po AC.

3) Určite množstvo vody potrebné na spustenie systému hydrovýťahu.

V SYSTÉM = N P V P K = 8 90 2 = 1440 l< V Ц = 2350 л

Preto je dostatok vody na spustenie systému hydroelevátora.

4) Určite možnosť spoločnej prevádzky hydraulického výťahového systému a cisternového čerpadla.

I = Q SIST / Q H = N G (Q 1 + Q 2) / Q H = 1 (9,1 + 10) / 40 = 0,47< 1

Prevádzka hydraulického výťahového systému a cisternového čerpadla bude stabilná.

5) Určte požadovaný tlak na čerpadle na odber vody zo zásobníka pomocou hydraulického elevátora G-600.

Pretože dĺžka rukávov na G-600 presahuje 30 m, najprv určíme podmienenú výšku stúpania vody: Z

MINISTERSTVO RUSKEJ FEDERÁCIE

O OBČIANSKEJ OBRANE, NÚDZOVÝCH SITUÁCIÁCH A OPATROVANÍ PRI KATASTROFÁCH

Federálna štátna rozpočtová inštitúcia Všeruský rád "Čestný odznak" Výskumný ústav požiarnej ochrany EMERCOM Ruska

(FGBU VNIIPO EMERCOM Ruska)

SCHVÁLENÉ

šéf

FGBU VNIIPO EMERCOM Ruska

PhD v inžinierskych vedách

IN AND. Klimkin

Metodológia

Skúšky na určenie lineárnej rýchlosti šírenia plameňa

Pevné látky a materiály

Profesor N.V. Smirnov

Moskva 2013

Táto metodika je určená na použitie odborníkmi SEU FPS IPL EMERCOM Ruska, dozornými orgánmi EMERCOM Ruska, skúšobnými laboratóriami, výskumnými organizáciami, podnikmi - výrobcami látok a materiálov, ako aj organizáciami pracujúcimi v oblasti zabezpečenia požiaru. bezpečnosť zariadení.

Techniku vyvinul FGBU VNIIPO EMERCOM z Ruska (zástupca vedúceho Výskumného centra požiarnej prevencie a požiarnej núdzovej prevencie, doktor technických vied, profesor N.V. Smirnov; vedúci výskumník, doktor technických vied, profesor N.I. Konstantinova; vedúci sektora , kandidát technických vied OI Molchadskiy; vedúci sektora AAMerkulov).

Metodika uvádza základné ustanovenia pre stanovenie lineárnej rýchlosti šírenia plameňa po povrchu pevných látok a materiálov, ako aj popis inštalácie, princíp činnosti a ďalšie potrebné informácie.

V tejto technike sa používa zariadenie, ktorého konštrukčný základ zodpovedá GOST 12.1.044-89 (odsek 4.19) "Metóda experimentálneho stanovenia indexu šírenia plameňa".

L. - 12, pribl. - 3

VNIIPO - 2013

Rozsah 4 Normatívne odkazy 4 Termíny a definície 4 Skúšobné zariadenie 4 Skúšobné vzorky 5 Kalibrácia inštalácie 6 Skúšanie 6 Vyhodnotenie výsledkov skúšok 7 Príprava protokolu o skúške 7 Bezpečnostné požiadavky 7 Príloha A (Povinné) Celkový pohľad na inštaláciu 9

Príloha B (Povinné) Vzájomné usporiadanie radiačného panelu

A držiak so vzorkou10

Zoznam osôb vykonávajúcich prácu 12 Rozsah

Táto metodika stanovuje požiadavky na metódu stanovenia lineárnej rýchlosti šírenia plameňa (LSP) po povrchu horizontálne umiestnených vzoriek pevných látok a materiálov.

Táto metodika platí pre horľavé tuhé látky a materiály vrátane. konštrukcie, ako aj nátery farieb a lakov.

Metóda sa nevzťahuje na látky v plynnej a kvapalnej forme, ako aj na sypké materiály a prach.

Výsledky skúšok sú použiteľné len na hodnotenie vlastností materiálov v kontrolovaných laboratórnych podmienkach a nie vždy odzrkadľujú správanie materiálov v skutočných podmienkach požiaru.

Táto metodika používa normatívne odkazy na nasledujúce normy:

GOST 12.1.005-88 Systém noriem bezpečnosti práce. Všeobecné hygienické a hygienické požiadavky na vzduch v pracovnom priestore.

GOST 12.1.019-79 (2001) Systém noriem bezpečnosti práce.

Elektrická bezpečnosť. Všeobecné požiadavky a nomenklatúra typov ochrany.

GOST 12.1.044-89 Nebezpečenstvo požiaru a výbuchu látok a materiálov.

Nomenklatúra ukazovateľov a metódy ich určovania.

GOST 12766.1-90 Drôt z presných zliatin s vysokým elektrickým odporom.

GOST 18124-95 Azbestocementové ploché dosky. Technické podmienky.

GOST 20448-90 (v znení zmien 1, 2) Skvapalnené uhľovodíkové palivové plyny pre domácu spotrebu. Technické podmienky.

Pojmy a definície

V tejto metodológii sa používajú nasledujúce pojmy s príslušnými definíciami:

Lineárna rýchlosť šírenia plameňa: Vzdialenosť, ktorú prejde čelo plameňa za jednotku času. Ide o fyzikálnu veličinu charakterizovanú translačným lineárnym pohybom čela plameňa v danom smere za jednotku času.

Čelo plameňa: Oblasť šírenia otvoreného plameňa, v ktorej dochádza k horeniu.

Testovacie vybavenie

Zariadenie na určenie lineárnej rýchlosti šírenia plameňa (obrázok A.1) obsahuje tieto prvky: vertikálnu podperu na podpere, elektrický vyžarovací panel, držiak vzorky, odsávací kryt, plynový horák a termoelektrický konvertor.

Elektrický sálavý panel pozostáva z keramickej platne, v drážkach ktorej je rovnomerne upevnené výhrevné teleso (špirála) z drôtu X20N80-N (GOST 12766.1). Parametre špirály (priemer, stúpanie vinutia, elektrický odpor) musia byť také, aby celkový príkon nepresiahol 8 kW. Keramická doska je umiestnená v tepelne izolovanom obale, upevnená na zvislom stojane a

Pripojené k elektrickej sieti pomocou napájacieho zdroja. Pre zvýšenie výkonu infračerveného žiarenia a zníženie účinku prúdov vzduchu je pred keramickú platňu inštalovaná žiaruvzdorná oceľová sieťka. Radiačný panel je inštalovaný pod uhlom 600 k povrchu horizontálne umiestnenej vzorky.

Držiak vzoriek pozostáva zo stojana a rámu. Rám je pripevnený k podpere horizontálne tak, že spodný okraj panelu elektrického žiarenia je umiestnený od hornej roviny rámu so vzorkou vo vzdialenosti 30 mm vertikálne a 60 mm horizontálne (obrázok B.1).

Na bočnom povrchu rámu sú začiarknuté značky každých (30 ± 1) mm.

Na zachytávanie a odstraňovanie splodín horenia slúži digestor s rozmermi (360 × 360 × 700) mm, inštalovaný nad držiakom vzorky.

4.5. Plynový horák je žiaruvzdorná oceľová rúrka s priemerom 3,5 mm s utesneným koncom a piatimi otvormi vzdialenými od seba 20 mm. Horák v pracovnej polohe je inštalovaný pred sálavým panelom rovnobežne s povrchom vzorky pozdĺž dĺžky stredu nulovej časti. Vzdialenosť od horáka k povrchu skúšobnej vzorky je (8 ± 1) mm a osi piatich otvorov sú orientované pod uhlom 450 k povrchu vzorky. Na stabilizáciu zapaľovacieho plameňa je horák uložený v jednovrstvovom kryte z kovovej siete. Plynový horák je prepojený ohybnou hadicou cez regulačný ventil prietoku plynu s fľašou s propán-butánovou frakciou. Tlak plynu musí byť v rozsahu (10 ÷ 50) kPa. V polohe "ovládanie" je horák vybratý z okraja rámu.

Zdroj pozostáva z regulátora napätia s maximálnym zaťažovacím prúdom minimálne 20 A a nastaviteľným výstupným napätím od 0 do 240 V.

Zariadenie na meranie času (stopky) s rozsahom merania (0-60) min a chybou najviac 1 s.

Termoanemometer - určený na meranie rýchlosti prúdu vzduchu s rozsahom merania (0,2-5,0) m/s a presnosťou ± 0,1 m/s.

Na meranie teploty (referenčný indikátor) pri skúšaní materiálov termoelektrický konvertor typu TXA s priemerom termoelektródy maximálne 0,5 mm, izolovaný prechod, s rozsahom merania (0-500) oC, maximálne 2. používa sa trieda presnosti. Termoelektrický prevodník musí mať ochranný kryt vyrobený z nehrdzavejúcej ocele s priemerom (1,6 ± 0,1) mm a musí byť upevnený tak, aby izolovaný spoj bol v strede časti zúženej časti odsávacieho krytu.

Zariadenie na zaznamenávanie teploty s rozsahom merania (0-500) оС, nie viac ako 0,5 triedy presnosti.

Na meranie lineárnych rozmerov použite kovové pravítko alebo zvinovací meter s rozsahom merania (0-1000) mm a c.d. 1 mm.

Na meranie atmosférického tlaku sa používa barometer s rozsahom merania (600-800) mm Hg. a c.d. 1 mm Hg

Na meranie vlhkosti vzduchu sa používa vlhkomer s rozsahom merania (20-93)%, (15-40) oC a c.d. 0,2.

Vzorky na testovanie

5.1. Na testovanie jedného typu materiálu sa vyrobí päť vzoriek s dĺžkou (320 ± 2) mm, šírkou (140 ± 2) mm, skutočnou hrúbkou, ale nie väčšou ako 20 mm. Ak je hrúbka materiálu väčšia ako 20 mm, je potrebné časť odrezať

Materiál z lícovej strany tak, aby hrúbka bola 20 mm. Pri výrobe vzoriek by sa exponovaný povrch nemal spracovávať.

Pre anizotropné materiály sa vyrábajú dve sady vzoriek (napríklad útek a osnova). Pri klasifikácii materiálu sa predpokladá najhorší výsledok testu.

Pre lamináty s rôznymi povrchovými vrstvami sa vyrábajú dve sady vzoriek na vystavenie oboch povrchov. Pri klasifikácii materiálu sa predpokladá najhorší výsledok testu.

Strešné tmely, tmely a nátery sa testujú na rovnakom podklade ako v skutočnom prevedení. V tomto prípade by mali byť nátery farieb a lakov aplikované najmenej v štyroch vrstvách so spotrebou každej vrstvy v súlade s technickou dokumentáciou k materiálu.

Materiály s hrúbkou menšou ako 10 mm sa testujú v kombinácii s nehorľavým podkladom. Spôsob upevnenia by mal zabezpečiť tesný kontakt medzi povrchmi materiálu a základňou.

Ako nehorľavý základ by sa mali používať azbestocementové dosky s rozmermi (320 × 140) mm, s hrúbkou 10 alebo 12 mm, vyrobené v súlade s GOST 18124.

Vzorky sa kondicionujú v laboratórnych podmienkach najmenej 48 hodín.

Kalibrácia inštalácie

Jednotka musí byť kalibrovaná v miestnosti pri teplote (23 ± 5) C a relatívnej vlhkosti (50 ± 20) %.

Zmerajte rýchlosť vzduchu v strede časti zúženej časti vrchlíka. Mal by byť v rozsahu (0,25 ÷ 0,35) m / s.

Nastavte prietok plynu cez zapaľovací plynový horák tak, aby výška plameňa bola (11 ± 2) mm. Potom sa zapaľovací horák vypne a prepne sa do polohy „riadenie“.

Zapnite elektrický vyžarovací panel a nainštalujte držiak vzorky s azbestocementovou kalibračnou doskou, v ktorej sú otvory so snímačmi tepelného toku v troch kontrolných bodoch. Stredy otvorov (kontrolné body) sú umiestnené pozdĺž stredovej pozdĺžnej osi od okraja rámu držiaka vzorky vo vzdialenosti 15, 150 a 280 mm.

Zahrejte vyžarovací panel, poskytujúc hustotu tepelného toku v stacionárnom režime pre prvý kontrolný bod (13,5 ± 1,5) kWm2, pre druhý a tretí bod (9 ± 1) kWm2 a (4,6 ± 1) ) kWm2. Hustota tepelného toku je riadená snímačom typu Gordon s chybou nie väčšou ako

Radiačný panel vstúpil do stacionárneho režimu, ak hodnoty snímačov tepelného toku dosiahnu hodnoty špecifikovaných rozsahov a zostanú nezmenené počas 15 minút.

Testovanie

Testy by sa mali vykonávať v miestnosti pri teplote (23 ± 5) C a relatívnej vlhkosti (50 ± 20) %.

Nastavte prietok vzduchu v digestore podľa 6.2.

Zahrejte sálavý panel a skontrolujte tepelný tok v troch testovacích bodoch podľa 6.5.

Skúšobnú vzorku upevnite do držiaka, označte prednú plochu značkami s krokom (30 ± 1) mm, zapáľte zapaľovací horák, presuňte ho do pracovnej polohy a nastavte prietok plynu v súlade s 6.3.

Držiak so skúšobnou vzorkou umiestnite do inštalácie (podľa obrázku B.1) a zapnite stopky v momente kontaktu plameňa zapaľovacieho horáka s povrchom vzorky. Čas vznietenia vzorky je okamih, keď čelo plameňa prejde nulovým úsekom.

Test trvá, kým sa čelo plameňa neprestane šíriť po povrchu vzorky.

Počas testu zaznamenajte:

čas vznietenia vzorky, s;

Čas i prechodu čela plameňa každého i-tého úseku povrchu vzorky (i = 1,2, ... 9), s;

Celkový čas , kým čelo plameňa prejde všetkými úsekmi, s;

Vzdialenosť L, cez ktorú sa šíri čelo plameňa, mm;

Maximálna teplota Tmax spalín, C;

Čas na dosiahnutie maximálnej teploty spalín, sek.

Vyhodnotenie výsledkov testov

Pre každú vzorku vypočítajte lineárnu rýchlosť šírenia plameňa po povrchu (V, m / s) podľa vzorca

V = L /  × 10-3

Aritmetický priemer lineárnej rýchlosti šírenia plameňa po povrchu piatich testovaných vzoriek sa berie ako lineárna rýchlosť šírenia plameňa po povrchu testovaného materiálu.

8.2. Opakovateľnosť a reprodukovateľnosť metódy na úrovni spoľahlivosti 95 % by nemala presiahnuť 25 %.

Registrácia protokolu o skúške

Správa o skúške (dodatok B) poskytuje tieto informácie:

názov testovacieho laboratória;

Meno a adresa objednávateľa, výrobcu (dodávateľa) materiálu;

Vnútorné podmienky (teplota, OS; relatívna vlhkosť, %, atmosférický tlak, mm Hg);

Popis materiálu alebo výrobku, technická dokumentácia, obchodná značka;

Zloženie, hrúbka, hustota, hmotnosť a spôsob výroby vzoriek;

Pre viacvrstvové materiály - hrúbka a vlastnosti materiálu každej vrstvy;

Parametre zaznamenané počas testovania;

aritmetický priemer lineárnej rýchlosti šírenia plameňa;

Ďalšie pozorovania (správanie materiálu počas testovania);

Účinkujúci.

Bezpečnostné požiadavky

Miestnosť, v ktorej sa testy vykonávajú, musí byť vybavená prívodným a výfukovým vetraním.

Spĺňať požiadavky na elektrickú bezpečnosť v súlade s GOST 12.1.019 a sanitárne a hygienické požiadavky v súlade s GOST 12.1.005. Osoby prijímané podľa ustanoveného postupu skúšania musia byť oboznámené s technickým popisom a návodom na obsluhu skúšobného a meracieho zariadenia.

Dodatok A (povinný)

Celkový pohľad na inštaláciu

1 - vertikálny stojan na podpere; 2 - elektrický radiačný panel; 3 - držiak vzorky; 4 - odsávací kryt; 5 - plynový horák;

6 - termoelektrický menič.

Obrázok A.1 - Celkový pohľad na inštaláciu

Dodatok B (povinný)

Vzájomné usporiadanie radiačného panelu a držiaka so vzorkou

1 - elektrický radiačný panel; 2 - držiak so vzorkou; 3 - vzorka.

Obrázok B.1 - Vzájomné usporiadanie radiačného panelu a držiaka so vzorkou

Formulár skúšobného protokolu

Názov organizácie vykonávajúcej skúšky PROTOKOL č.

Stanovenie lineárnej rýchlosti šírenia plameňa po povrchu

Od „“ Mr.

Zákazník (výrobca):

Názov materiálu (značka, GOST, TU atď.):

Vlastnosti materiálu (hustota, hrúbka, zloženie, počet vrstiev, farba):

Vnútorné podmienky (teplota, OS; relatívna vlhkosť, %; atmosférický tlak, mm Hg):

Názov testovacej metódy:

Skúšobné a meracie zariadenie (sériové číslo, značka, kalibračný certifikát, merací rozsah, doba platnosti):

Experimentálne údaje:

č Čas, s. Maksim. teplota spalín Čas prechodu čela plameňa cez povrchové plochy č. 19 Indexy šírenia plameňa

Zapaľovanie Úspechy Tmax1 2 3 4 5 6 7 8 9 Dĺžka L, mm Lineárna rýchlosť V, m / s1 2 3 4 5 Poznámka: Záver: Vykonávatelia:

Zoznam vykonávateľov práce:

Vedúci výskumník, doktor technických vied, Prof. N.I. Konstantinova Vedúca odboru, Ph.D. O. I. Molchadskiy Vedúci sektora A.A. Merkulov

Pri štúdiu požiarov sa vo všetkých prípadoch zisťuje lineárna rýchlosť čela plameňa, pretože sa používa na získanie údajov o priemernej rýchlosti šírenia horenia na typických objektoch. Šírenie horenia z pôvodného miesta vzniku v rôznych smeroch môže prebiehať rôznou rýchlosťou. Maximálna rýchlosť šírenia spaľovania sa zvyčajne pozoruje: keď sa čelo plameňa pohybuje smerom k otvorom, cez ktoré sa uskutočňuje výmena plynov; požiarnym zaťažením, ktoré má vysoký koeficient spaľovacej plochy; v smere vetra. Preto sa rýchlosť šírenia horenia v študovanom časovom intervale považuje za rýchlosť šírenia v smere, v ktorom je maximálna. Vďaka znalosti vzdialenosti od miesta spaľovania k hranici čela požiaru v každom okamihu je možné určiť rýchlosť jeho pohybu. Vzhľadom na to, že rýchlosť šírenia horenia závisí od mnohých faktorov, určenie jeho hodnoty sa vykonáva za nasledujúcich podmienok (obmedzení):

1) oheň zo zdroja vznietenia sa šíri všetkými smermi rovnakou rýchlosťou. Preto má oheň spočiatku kruhový tvar a jeho plochu možno určiť podľa vzorca

S p= P L 2; (2)

kde k- koeficient zohľadňujúci hodnotu uhla, v smere ktorého sa plameň šíri; k= 1, ak = 360º (dodatok 2.1.); k= 0,5, ak α = 180º (dodatok 2.3.); k= 0,25, ak α = 90º (dodatok 2.4.); L je dráha, ktorú plameň prejde za čas τ.

2) keď plameň dosiahne hranice horľavého nákladu alebo obvodových stien budovy (miestnosti), čelo spaľovania sa narovná a plameň sa šíri pozdĺž hranice horľavého nákladu alebo stien budovy (miestnosti);

3) lineárna rýchlosť šírenia plameňa cez tuhé horľavé materiály sa mení s rozvojom požiaru:

v prvých 10 minútach voľného rozvoja ohňa V beriem polovicu,

po 10 minútach - štandardné hodnoty,

od začiatku vplyvu hasiacich látok na zónu horenia po lokalizáciu požiaru, použitý pri výpočte sa zníži na polovicu.

4) pri spaľovaní uvoľnených vláknitých materiálov, prachu a kvapalín sa zisťuje lineárna rýchlosť šírenia horenia v intervaloch od okamihu začiatku horenia po vnesenie hasiacich prostriedkov na hasenie.

Menej často sa určuje rýchlosť šírenia horenia počas lokalizácie požiaru. Táto rýchlosť závisí od situácie pri požiari, intenzity dodávky hasiacich látok (OTV) atď.

Lineárna rýchlosť šírenia horenia, ako pri voľnom rozvoji požiaru, tak aj pri jeho lokalizácii, sa určí z pomeru

kde Δ L Je dráha, ktorú plameň prejde za čas Δτ, m.

Priemerné hodnoty V l v prípade požiarov na rôznych objektoch sú uvedené v prílohe. 1.

Pri zisťovaní rýchlosti šírenia horenia pri lokalizácii požiaru sa meria vzdialenosť prejdená čelom horenia za čas od priloženia prvého suda (po dráhach šírenia horenia) po lokalizáciu požiaru, t.j. keď sa zväčšenie plochy požiaru stane nulou. Ak nie je možné stanoviť lineárne rozmery podľa diagramov a popisov, potom môže byť lineárna rýchlosť šírenia spaľovania určená vzorcami kruhovej oblasti požiaru a pre pravouhlý vývoj požiaru - rýchlosťou rastu. oblasti požiaru, berúc do úvahy, že potom sa plocha požiaru zväčšuje podľa lineárneho vzťahu a S n = n. a. L (n- počet smerov rozvoja požiaru, a- šírka oblasti požiaru v miestnosti.

Na základe získaných údajov o hodnotách lineárnej rýchlosti šírenia horenia V l(Tabuľka 2.) sa vykreslí graf V l = f(τ) a vyvodzujú sa závery o charaktere vývoja požiaru a vplyve hasiaceho faktora naň, (obr. 3.).

Ryža. 3. Zmena lineárnej rýchlosti šírenia horenia v čase

Z grafu (obr. 3.) je vidieť, že na začiatku rozvoja požiaru bola lineárna rýchlosť šírenia horenia nepatrná a požiar sa dal uhasiť silami dobrovoľných hasičských zborov. Po 10 minútach. po vypuknutí požiaru sa intenzita šírenia horenia prudko zvýšila a o 15 h 25 min. lineárna rýchlosť šírenia horenia dosiahla svoju maximálnu hodnotu. Po zavedení kmeňov na hasenie sa rozvoj požiaru spomalil a v čase lokalizácie sa rýchlosť šírenia čela plameňa stala nulovou. V dôsledku toho boli splnené nevyhnutné a dostatočné podmienky na zastavenie šírenia požiaru:

I f ≥ I norma

V l, V s p = 0, sily a prostriedky stačia.

pre základné horľavé materiály

stôl 1

Lineárna rýchlosť šírenia plameňa po povrchu materiálov

Materiál	Lineárna rýchlosť šírenia plameňa po povrchu X10 2 m s -1

1. Odpad z textilnej výroby v uvoľnenom stave

3. Voľná bavlna
4. Voľný ľan
5. Bavlna + nylon (3:1)
6. Drevo v stohoch pri vlhkosti, %:





7. Závesné nadýchané látky
8. Textil v uzavretom sklade s nosnosťou 100 od m -2
9. Papier v kotúčoch v uzavretom sklade s nosnosťou 140 m 2
10. Syntetická guma v uzavretom sklade s nosnosťou nad 230 m 2
11. Drevené obklady veľkorozmerných dielní, drevené steny zakončené drevovláknitými doskami
12. Konštrukcie obopínajúce pec s izoláciou z polyuretánovej peny
13. Výrobky zo slamy a tŕstia
14. Tkaniny (plátno, bicykel, kaliko):
horizontálne
vertikálne
v smere kolmom na povrch tkanív, so vzdialenosťou medzi nimi 0,2 m
15. Listová polyuretánová pena
16. Gumové výrobky v stohoch
17. Syntetický náter "Scorton" pri T = 180 ° C
18. Rašelinové taniere v stohoch
19. Kábel ААШв1х120; APVGEZx35 + 1x25; AVVGZx35 + 1x25:
v horizontálnych tuneloch zhora nadol so vzdialenosťou medzi policami 0,2 m
horizontálne
vo vertikálnych tuneloch v horizontálnom smere so vzdialenosťou medzi radmi 0,2-0,4

tabuľka 2

Priemerná rýchlosť horenia a nižšie spalné teplo látok a materiálov

Látky a materiály	Rýchlosť chudnutia x10 3, kg m -2 s -1	Výhrevnosť, kJ kg -1



Dietylalkohol

Dieselové palivo



Etanol
Turbínový olej (TP-22)
Izopropylalkohol
izopentán

Kovový sodík
Drevo (tyče) 13,7 %
Drevo (nábytok v obytných a kancelárskych budovách 8-10%)
Voľný papier
Papier (knihy, časopisy)
Knihy na drevených poličkách
Filmový triacetát
Karbolitové produkty
CKC guma
Prírodná guma
Organické sklo
Polystyrén

Textolit
Polyuretánová pena
Staplové vlákno
Polyetylén
Polypropylén
Bavlna v balíkoch 190 kgx m -3
Voľná bavlna
Voľný ľan
Bavlna + nylon (3:1)

Tabuľka 3

Schopnosť látok a materiálov vytvárať dym

Látka alebo materiál	Schopnosť vytvárať dym, Dm, Np. m 2.kg -1
Látka alebo materiál

Butylalkohol
Benzín A-76
Etylacetát
cyklohexán

Dieselové palivo
Drevo
Drevené vlákno (breza, borovica)
Drevotrieska GOST 10632-77

Preglejka GOST 3916-65


Drevovláknitá doska (drevovláknitá doska)
PVC linoleum TU 21-29-76-79
Sklolaminát TU 6-11-10-62-81
Polyetylén GOST 16337-70
Tabak "Yubileiny" 1. stupeň, dlh 13 %
Polyfoam PVC-9 STU 14-07-41-64
Polyfoam PS-1-200
Guma TU 38-5-12-06-68
Vysokotlakový polyetylén HDPE
PVC fólia triedy PDO-15
Značka filmu PDSO-12
Turbínový olej
Voľný ľan
Viskózová tkanina
Dekoratívny atlas

Polovlnená nábytková látka
Stanové plátno

Tabuľka 4

Merný výkon (spotreba) plynov pri spaľovaní látok a materiálov

Látka alebo materiál	Špecifický výkon (spotreba) plynov, L i, kg. kg -1
Látka alebo materiál


Bavlna + nylon (3:1)
Turbínový olej TP-22
AVVG káble
kábel APVG
Drevo

Drevo, ohňovzdorné s SDF-552