강철 기둥 계산. 중앙 장력 및 중앙 압축 요소 로드의 최대 유연성 확인

4.1. 중앙으로 늘어난 요소의 계산은 공식에 따라 이루어져야 합니다.

어디 N– 설계 종방향 힘;

아르 자형 p – 섬유를 따라 목재의 인장 강도를 설계합니다.

에프 nt – 요소의 순 단면적.

결정할 때 에프최대 200mm 길이의 섹션에 위치한 약화는 하나의 섹션에 결합되어야 합니다.

4.2. 일정한 고체 단면의 중앙 압축 요소 계산은 다음 공식에 따라 이루어져야 합니다.

a) 힘을 위해

b) 안정성을 위해

어디 아르 자형 c – 섬유를 따라 압축되는 목재의 계산된 저항;

j - 4.3항에 따라 결정된 좌굴 계수;

에프 nt – 요소의 순 단면적;

에프 ras - 요소의 계산된 단면적은 다음과 같습니다.

약화되거나 약화되지 않은 경우 위험한 구간, 가장자리까지 확장되지 않음 (그림 1, ㅏ), 약화 영역이 25%를 초과하지 않는 경우 이자형 br, 이자형계산 = 에프 br어디 에프 br – 총 단면적; 가장자리까지 확장되지 않는 약화의 경우, 약화 영역이 25%를 초과하는 경우 에프 br, 에프라스 = 4/3 에프 nt; 가장자리까지 대칭적인 약화가 확장됨(그림 1, 비), 에프인종 = 에프 NT.

4.3. 좌굴 계수 j는 공식 (7)과 (8)을 사용하여 결정되어야 합니다.

요소 유연성 l £ 70

; (7)

요소 유연성 l > 70

여기서 계수 a는 목재의 경우 0.8이고 합판의 경우 a = 1입니다.

목재의 경우 계수 A = 3000, 합판의 경우 A = 2500입니다.

4.4. 솔리드 단면 요소의 유연성은 공식에 의해 결정됩니다

어디 엘 o – 요소의 설계 길이;

아르 자형- 요소 단면의 관성 반경 최대 크기축을 기준으로 총합 엑스그리고 유.

4.5. 계산된 요소 길이 엘 o 자유 길이를 곱하여 결정해야 합니다. 엘계수 m 0으로

엘오 = 엘 m 0 (10)

단락에 따르면. 4.21과 6.25.

4.6. 전체 단면에 의해 지지되는 유연한 조인트의 복합 요소는 공식 (5)와 (6)에 따라 강도와 안정성을 계산해야 합니다. 에프 NT와 에프종족은 모든 지점의 총 면적으로 결정됩니다. 구성 요소 l의 유연성은 다음 공식에 따른 화합물의 적합성을 고려하여 결정되어야 합니다.

, (11)

여기서 l y는 축에 대한 전체 요소의 유연성입니다. 유(그림 2), 요소의 추정 길이로부터 계산 엘 o 규정 준수를 고려하지 않고;

l 1 – 분기의 예상 길이로부터 계산된 I-I 축에 대한 개별 분기의 유연성(그림 2 참조) 엘 1 ; ~에 엘 1 7개 미만 두께( 시간 1) 분기가 허용됩니다. l 1 = 0;

m у – 공식에 의해 결정되는 유연성 감소 계수

, (12)

어디 비그리고 시간– 요소 단면의 너비와 높이, cm:

N w – 요소의 상호 변위가 합산되는 이음새 수에 의해 결정되는 요소의 예상 이음새 수(그림 2에서, ㅏ– 그림에서 솔기 4개. 2, 비– 솔기 5개);

엘 o – 디자인 요소 길이, m;

N c – 1m 요소당 하나의 솔기에서 예상되는 버팀대 절단 수(절단 횟수가 다른 여러 솔기의 경우 모든 솔기의 평균 절단 수를 취해야 함)

케이 c는 표의 공식을 사용하여 결정해야 하는 화합물의 순응도 계수입니다. 12.

표 12

메모. 못과 다웰의 직경 디, 요소 두께 ㅏ, 너비 비플레이트 다웰의 pl 및 두께 d는 cm 단위로 가져와야합니다.

결정할 때 케이못의 직경은 연결되는 요소 두께의 0.1배를 넘지 않아야 합니다. 손톱 끝이 눌린 부분의 크기가 4개 미만인 경우 디, 인접한 솔기의 절단 부분은 계산에서 고려되지 않습니다. 의미 케이강철 원통형 다웰의 연결은 두께에 따라 결정되어야 합니다. ㅏ연결되는 요소가 더 얇아집니다.

결정할 때 케이오크 직경 원통형 다웰연결되는 요소 중 더 얇은 두께는 0.25 이하이어야 합니다.

솔기의 타이는 요소의 길이를 따라 균일한 간격으로 배치되어야 합니다. 힌지로 지지되는 직선 요소에서는 길이의 중간 부분에 연결 수의 절반을 설치하여 공식 (12)를 사용하여 계산에 값을 도입하는 것이 허용됩니다. N c, 요소 길이의 바깥쪽 1/4에 채택됩니다.

유연성 구성 요소공식 (11)에 의해 계산된 는 공식에 의해 결정된 개별 분기의 유연성 l보다 크지 않아야 합니다.

, (13)

어디서? 나는 내가 br - 축에 평행한 자체 축을 기준으로 개별 가지 단면의 총 관성 모멘트의 합 유(그림 2 참조);

에프 br – 요소의 총 단면적;

엘 o – 요소의 설계 길이.

모든 가지 섹션의 무게 중심을 통과하는 축에 대한 복합 요소의 유연성(축 엑스그림에서 2) 솔리드 요소에 대해 결정해야 합니다. 즉, 분기가 균등하게 하중을 받는 경우 연결의 적합성을 고려하지 않고 결정해야 합니다. 불균등하게 부하된 분기의 경우 4.7항을 따라야 합니다.

복합 요소의 분기가 서로 다른 단면을 갖는 경우 공식 (11)에서 분기의 계산된 유연성 l 1 은 다음과 같아야 합니다.

, (14)

정의 엘도 1은 도 1에 도시되어 있다. 2.

4.7. 일부 가지가 끝에서 지지되지 않는 유연한 조인트의 복합 요소는 다음 식에 따라 공식 (5), (6)에 따라 강도와 안정성을 계산할 수 있습니다. 다음 조건:

a) 요소의 단면적 에프 NT와 에프종족은 지지되는 가지의 단면에 따라 결정되어야 합니다.

b) 축에 대한 요소의 유연성 유(그림 2 참조)은 식 (11)에 의해 결정됩니다. 이 경우 관성 모멘트는 모든 분기와 지원되는 영역만 고려하여 고려됩니다.

c) 축을 기준으로 유연성을 결정할 때 엑스(그림 2 참조) 관성 모멘트는 다음 공식에 의해 결정되어야 합니다.

나 = 나 o + 0.5 나하지만, (15)

어디 나약 그리고 나그러나 는 지지된 가지와 지지되지 않은 가지의 단면의 관성 모멘트입니다.

4.8. 가변 높이 섹션의 중앙 압축 요소의 안정성 계산은 공식에 따라 수행되어야 합니다.

, (16)

어디 에프 max – 최대 치수의 총 단면적;

케이그리고 N– 표에서 결정된 단면 높이의 가변성을 고려한 계수. 1 조정 4(상수 단면 요소의 경우) 케이그리고 N = 1);

j는 최대 치수를 갖는 단면에 해당하는 유연성을 위해 4.3항에 따라 결정된 세로 굽힘 계수입니다.

구부릴 수 있는 요소

4.9. 수직 응력 하에서의 강도에 대해 평면 형태의 변형으로 인한 안정성 손실로부터 보호되는 굽힘 요소의 계산(문단 4.14 및 4.15 참조)은 다음 공식에 따라 수행되어야 합니다.

어디 중– 설계 굽힘 모멘트;

아르 자형- 설계 굽힘 저항;

여 ras - 요소 단면의 계산된 저항 모멘트입니다. 솔리드 요소의 경우 여인종 = 여 nt; 유연한 연결에서 복합 요소를 굽히는 경우 계산된 저항 모멘트는 순 저항 모멘트와 동일하게 취해야 합니다. 여 nt에 계수를 곱한 것 케이승 ; 가치 케이동일한 레이어로 구성된 요소에 대한 w는 표에 나와 있습니다. 13. 결정할 때 여최대 200mm 길이의 요소 섹션에 위치한 약화 섹션은 하나의 섹션으로 결합됩니다.

표 13

계수 지정	레이어 수	스팬 동안 굽힘 구성요소를 계산하기 위한 계수 값, m
환자	요소에				9 이상
		0,7	0,85	0,9	0,9
케이승		0,6	0,8	0,85	0,9
		0,4	0,7	0,8	0,85
		0,45	0,65	0,75	0,8
케이그리고		0,25	0,5	0,6	0,7
		0,07	0,2	0,3	0,4

메모. 범위와 레이어 수의 중간 값의 경우 계수는 보간에 의해 결정됩니다.

4.10. 전단 강도에 대한 굽힘 요소의 계산은 다음 공식에 따라 수행되어야 합니다.

어디 큐– 설계 횡력;

에스 br – 중립 축을 기준으로 요소 단면의 전단 부분의 총 정적 모멘트;

나 br - 중립 축에 대한 요소 단면의 총 관성 모멘트.

비 ras - 요소의 설계 단면 폭;

아르 자형 sk – 굽힘 중 전단에 대한 계산된 저항.

4.11. 링크 컷 수 N s는 횡력의 명확한 다이어그램이 있는 섹션에서 복합 요소의 각 이음새에 균등하게 간격을 두고 다음 조건을 충족해야 합니다.

, (19)

어디 티– 연결부의 설계 지지력 이 솔기;

중ㅏ, 중 B – 고려 중인 단면의 초기 A 및 최종 B 단면의 굽힘 모멘트.

메모. 이음새에 하중 지지력이 다르지만 작업 성격이 동일한 경우(예: 다웰 및 못), 내하중 능력요약되어야합니다.

4.12. 경사 굽힘 중 강도에 대한 고체 단면 요소의 계산은 다음 공식에 따라 수행되어야 합니다.

, (20)

어디 중 x와 중 y – 단면의 주축에 대한 설계 굽힘 모멘트의 구성 요소 엑스그리고 유;

여 x와 여 y - 단면의 주축에 대한 순 단면의 저항 모멘트 엑스그리고 유.

4.13. 접착식 모멘트 굽힘 곡선 요소 중곡률을 감소시키는 는 다음 공식을 사용하여 반경 방향 인장 응력을 확인해야 합니다.

, (21)

여기서 s 0 은 신장된 영역의 가장 바깥쪽 섬유의 수직 응력입니다.

에스 나– 방사형 인장 응력이 결정되는 단면의 중간 섬유의 수직 응력

안녕– 가장 바깥쪽 섬유와 고려되는 섬유 사이의 거리

나는– 가장 바깥쪽 섬유와 고려된 섬유 사이에 위치한 정상 인장 응력 다이어그램 부분의 무게 중심을 통과하는 선의 곡률 반경

아르 자형 90페이지 – 표의 7항에 따라 섬유 전체에 걸쳐 계산된 목재의 인장 강도. 삼.

4.14. 직사각형의 일정한 단면을 갖는 구부릴 수 있는 요소의 편평한 형태 변형의 안정성 계산은 다음 공식에 따라 이루어져야 합니다.

어디 중– 고려 중인 영역의 최대 굽힘 모멘트 엘아르 자형;

여 br – 고려 중인 영역의 최대 총 저항 모멘트 엘피.

굽힘 평면으로부터의 변위에 대해 힌지로 고정되고 지지 부분의 세로 축 주위의 회전에 대해 고정된 직사각형 일정 단면의 굽힐 수 있는 요소에 대한 계수 jM은 다음 공식에 의해 결정되어야 합니다.

, (23)

어디 엘 p는 요소의 지지 부분 사이의 거리이고, 굽힘 평면으로부터의 변위로부터 중간 지점에 요소의 압축된 가장자리를 고정할 때 이 지점 사이의 거리입니다.

비- 단면 폭;

시간 – 최대 높이사이트의 단면 엘피;

케이 f - 해당 영역의 굽힘 모멘트 다이어그램의 모양에 따른 계수 엘 p, 표에 따라 결정됩니다. 2 형용사. 4 현재 표준.

길이에 따라 높이가 선형으로 변하고 단면 폭이 일정한 굽힘 요소를 계산할 때 순간부터 늘어나는 평면을 따라 고정되지 않습니다. 중가장자리 또는 중 < 4 коэффициент j중공식(23)에 따라 추가 계수를 곱해야 합니다. 케이그리고 중. 가치 케이그리고 중표에 나와 있습니다. 2 형용사. 4. 언제 중³ 4 케이그리고 중 = 1.

단면의 요소 신장 가장자리의 중간 지점에서 굽힘면에서 보강되는 경우 엘 p 계수 j 중공식 (23)에 의해 결정되며 계수를 곱해야합니다 케이피 중 :

, (24)

여기서 a p는 라디안 단위의 중심각이며 면적을 정의합니다. 엘원형 요소의 p(직선 요소의 경우 a p = 0);

중– 해당 영역에서 늘어난 가장자리의 강화된(동일한 피치로) 지점 수 엘피(에 중³ 4 값은 1과 동일해야 합니다).

4.15. 일정한 I-빔 또는 상자 모양 단면의 굽힘 요소의 편평한 형태 변형의 안정성을 확인하는 것은 다음과 같은 경우에 수행되어야 합니다.

엘 p³ 7 비, (25)

어디 비– 압축된 단면 코드의 너비.

계산은 공식에 따라 이루어져야합니다

여기서 j는 4.3절에 따라 결정된 요소의 압축된 현의 굽힘 평면으로부터 세로 굽힘 계수입니다.

아르 자형с – 설계 압축 저항;

여 br – 단면의 총 저항 모멘트; 합판 벽의 경우 - 요소의 굽힘 평면에서 저항 모멘트가 감소합니다.

처음에는 가장 내구성이 뛰어난 재료인 금속이 울타리, 게이트, 격자 등 보호 목적으로 사용되었습니다. 그런 다음 그들은 주철 기둥과 아치를 사용하기 시작했습니다. 고도성장 산업 생산품넓은 경간을 가진 구조물의 건설을 요구했고, 이로 인해 롤링된 빔과 트러스의 출현이 촉진되었습니다. 결국 금속 시체~가 되었다 핵심 요소벽이 기능에서 자유로워짐에 따라 건축 형태가 발전하게 되었습니다. 내하중 구조.

중앙에서 인장되고 중앙에서 압축되는 강철 요소. 힘에 의한 중앙 장력 또는 압축을 받는 요소의 강도 계산 N,공식에 따라 수행되어야합니다

는 항복점에서 인장, 압축, 굽힘에 대한 강철의 계산된 저항이고, 는 순 단면적, 즉 면적에서 단면 약화 – SNIP N-23-81* “강구조물” 표에 따라 채택된 작동 조건 계수.

예제 3.1.직경이 디= = 10cm(그림 3.7) I빔 벽 두께 – 초 – 5.2mm, 총 단면적 – cm2.

약화된 I-빔의 세로축을 따라 가해질 수 있는 허용 하중을 결정하는 것이 필요합니다. 강철의 설계 저항은 kg/cm2로 간주됩니다.

해결책

순 단면적을 계산합니다.

총 단면적은 어디에 있습니까? 약화를 고려하지 않은 총 단면적은 GOST 8239-89 "열간 압연 강철 I-빔"에 따라 결정됩니다.

허용 하중을 결정합니다.

중앙 장력 강철 막대의 절대 연신율 결정

단면적과 수직력이 단계적으로 변화하는 막대의 경우 총 연신율은 각 섹션의 연신율을 대수적으로 합산하여 계산됩니다.

어디 피 -플롯 수; 나– 사이트 번호 (나 = 1, 2,..., 피).

단면이 일정한 막대의 자체 무게로 인한 신장은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

여기서 γ - 비중막대 재료.

안정성 계산

힘에 의한 중앙 압축을 받는 견고한 벽 요소의 안정성 계산 N, 공식에 따라 수행되어야합니다

여기서 A는 총 단면적입니다. ψ - 유연성에 따라 취해지는 좌굴 계수

쌀. 3.7.

SNIP N-23-81 * "강철 구조물"의 표에 따른 강철의 설계 저항; μ – 길이 감소 계수; – 최소한의 회전 반경교차 구역; 압축 또는 인장 요소의 유연성 λ는 SNIP "철강 구조물"에 지정된 값을 초과해서는 안됩니다.

단단히 연결되거나 개스킷을 통해 연결된 각도, 채널(그림 3.8) 등의 복합 요소 계산은 용접 스트립 사이 또는 외부 중심 사이의 영역에서 가장 큰 클리어런스 거리가 있는 경우 견고한 벽으로 수행되어야 합니다. 볼트는 압축된 요소와 늘어난 요소에 대해 초과하지 않습니다.

쌀. 3.8.

구부릴 수 있는 강철 요소

주요 평면 중 하나에서 구부러진 빔 계산은 공식에 따라 수행됩니다.

어디 중 -최대 굽힘 모멘트; - 네트 단면의 저항 모멘트.

굽힘 요소 중간의 접선 응력 τ 값은 다음 조건을 만족해야 합니다.

어디 질문 -단면의 전단력; – 주축을 기준으로 단면 절반의 정적 모멘트 지;– 축방향 관성 모멘트; 티- 벽 두께; – 강철의 설계 전단 강도; – 강철에 대한 국가 표준 및 기술 사양에 따라 허용되는 강철의 항복 강도; - SNIP 11-23-81* "강구조물"에 따라 채택된 재료의 신뢰도 계수.

예제 3.2.균일하게 분포된 하중을 받는 단일 스팬 철골보의 단면을 선택해야 합니다. 큐= 16 kN/m, 캔 길이 엘= 4m, MPa. 빔의 단면은 높이 비율이 직사각형입니다. 시간너비에 비 3과 같은 빔 ( 남편/남 = 3).

목재 구조 요소 계산첫 번째 그룹의 한계 상태에 따라

중앙에서 늘어나거나 중앙에서 압축되는 요소

6.1 중앙으로 늘어난 요소의 계산은 공식에 따라 이루어져야 합니다.

계산된 종방향 힘은 어디에 있습니까?

결을 따라 계산된 목재의 인장 강도.

단방향 베니어로 만든 목재도 마찬가지입니다(5.7).

요소의 순 단면적입니다.

최대 200mm 길이의 섹션에 있는 약점을 확인할 때는 하나의 섹션으로 결합해야 합니다.

6.2 일정한 고체 단면의 중앙 압축 요소 계산은 다음 공식에 따라 이루어져야 합니다.

a) 힘을 위해

b) 안정성을 위해

섬유를 따라 압축되는 목재의 계산된 저항은 어디에 있습니까?

단방향 베니어로 만든 목재도 마찬가지입니다.

6.3에 따라 결정된 좌굴계수;

요소의 순 단면적;

요소의 계산된 단면적은 다음과 같습니다.

가장자리까지 확장되지 않는 위험한 부분에서 약화 또는 약화가 없는 경우(그림 1, ㅏ), 약화 면적이 25%를 초과하지 않는 경우, 총 단면적은 어디입니까? 가장자리까지 확장되지 않는 약화의 경우, 약화 영역이 25%를 초과하는 경우; 가장자리까지 대칭적인 약화가 확장됩니다(그림 1, 비),.

ㅏ- 가장자리까지 확장되지 않음 비- 가장자리를 향함

그림 1- 압축된 요소의 풀림

6.3 좌굴 계수는 다음 공식을 사용하여 결정해야 합니다.

요소 유연성 70

여기서 계수는 목재의 경우 0.8이고 합판의 경우 1.0입니다.

목재의 경우 계수 3000, 합판 및 단방향 베니어 목재의 경우 2500입니다.

6.4 솔리드 단면 요소의 유연성은 공식에 의해 결정됩니다

요소의 예상 길이는 어디에 있습니까?

축을 기준으로 최대 총 치수를 갖는 요소 단면의 관성 반경입니다.

6.5 요소의 유효 길이는 요소의 자유 길이에 계수를 곱하여 결정해야 합니다.

6.21에 따르면.

6.6 전체 단면에 의해 지지되는 컴플라이언트 조인트의 복합 요소는 공식 (8)과 (9)에 따라 강도와 안정성을 계산해야 하며 모든 가지의 총 면적으로 정의되어야 합니다. 구성 요소의 유연성은 다음 공식에 따른 화합물의 적합성을 고려하여 결정되어야 합니다.

규정 준수를 고려하지 않고 요소의 예상 길이로부터 계산된 축에 대한 전체 요소의 유연성(그림 2)은 어디에 있습니까?

* - 가지의 예상 길이로부터 계산된 I-I 축에 대한 개별 가지의 유연성(그림 2 참조) 0*에서 최소 7개의 두께() 가지를 가져옵니다.

유연성 감소 계수는 공식에 의해 결정됩니다.

* 공식과 설명은 원본과 동일합니다. - 데이터베이스 제조업체의 메모.

여기서 및 는 요소 단면의 너비와 높이, cm입니다.

요소의 상호 변위가 합산되는 이음새 수에 의해 결정되는 요소의 이음새 추정 수입니다(그림 2에서, ㅏ- 그림 2의 솔기 4개, 비- 솔기 5개);

디자인 요소 길이, m;

1m 요소당 하나의 솔기에서 예상되는 버팀대 절단 수(절단 횟수가 다른 여러 솔기의 경우 모든 솔기의 평균 절단 수를 취해야 함)

표 15의 공식을 사용하여 결정해야 하는 화합물의 준수 계수.

ㅏ- 개스킷 포함, 비- 개스킷 없음

그림 2- 구성품

표 15


연결 유형	계수
연결 유형	중앙 압축	굽힘을 이용한 압축
1 못, 나사
2 강철 원통형 다웰
a) 연결할 요소의 직경과 두께
b) 연결되는 요소의 두께 직경
3 보강재 A240-A500의 접착 막대
4 오크 원통형 다웰
5 오크 라멜라 다웰

참고 - 못, 나사, 다웰 및 접착 막대의 직경, 요소의 두께, 플레이트 다웰의 너비 및 두께는 cm 단위로 가져와야 합니다.

못의 직경을 결정할 때 연결되는 요소 두께의 0.1 이하를 취해야합니다. 손톱의 꼬인 끝 부분의 크기가 더 작은 경우 인접한 솔기 부분의 절단 부분은 계산에서 고려되지 않습니다. 강철 원통형 다웰의 연결 값은 연결되는 요소 중 더 얇은 요소의 두께에 따라 결정되어야 합니다.

참나무 원통형 다웰의 직경을 결정할 때 연결되는 요소 중 더 얇은 두께의 0.25를 넘지 않아야 합니다.

솔기의 타이는 요소의 길이를 따라 균일한 간격으로 배치되어야 합니다. 힌지로 지지되는 직선 요소에서는 길이의 중간 4분의 1에 연결 수의 절반을 설치할 수 있으며 요소 길이의 외부 4분의 1에 허용되는 값을 공식 (12)를 사용하여 계산에 도입합니다.

공식 (11)에 의해 계산된 복합 요소의 유연성은 다음 공식에 의해 결정된 개별 분기의 유연성보다 크지 않아야 합니다.

축에 평행한 자체 축을 기준으로 개별 분기 단면의 총 관성 모멘트의 합은 어디에 있습니까(그림 2 참조).

요소의 총 단면적;

요소의 예상 길이입니다.

모든 가지 섹션의 무게 중심을 통과하는 축(그림 2의 축)에 대한 복합 요소의 유연성은 솔리드 요소에 대해 결정되어야 합니다. 분기가 균등하게 로드되면 연결 준수를 고려하지 않습니다. 불균일하게 하중이 가해진 가지의 경우, 6.7을 따라야 합니다.

복합 요소의 분기가 서로 다른 단면을 갖는 경우 공식(11)에서 분기의 계산된 유연성은 다음과 같아야 합니다.

정의는 그림 2에 나와 있습니다.

6.7 일부 가지가 끝에서 지지되지 않는 유연한 조인트의 복합 요소는 다음 조건에 따라 공식 (5), (6)에 따라 강도와 안정성을 계산할 수 있습니다.

a) 요소의 단면적은 지지되는 가지의 단면에 따라 결정되어야 합니다.

b) 축에 대한 요소의 유연성(그림 2 참조)은 식(11)에 의해 결정됩니다. 이 경우 관성 모멘트는 모든 분기와 지원되는 영역만 고려하여 고려됩니다.

c) 축에 대한 유연성을 결정할 때(그림 2 참조) 관성 모멘트는 다음 공식에 의해 결정되어야 합니다.

여기서 와 는 각각 지지된 가지와 지지되지 않은 가지의 단면 관성 모멘트입니다.

6.8 가변 높이 섹션의 중앙 압축 요소의 안정성 계산은 공식에 따라 수행되어야 합니다.

최대 치수의 총 단면적은 어디에 있습니까?

부록 E의 표 E.1에 따라 결정된 단면 높이의 가변성을 고려한 계수(상수 단면 요소의 경우1)

최대 치수를 갖는 단면에 해당하는 유연성에 대해 6.3에 따라 결정된 좌굴 계수.

ㅏ- 총 단면적;

억- 볼트의 순 단면적;

기원 후- 버팀대의 단면적;

아프- 선반(벨트)의 단면적;

앤- 순 단면적;

아- 벽의 단면적;

으악- 필렛 용접 금속의 단면적;

A wz- 금속 융합 경계의 단면적;

이자형- 탄성 계수;

에프- 힘;

G- 전단 계수;

JB-분기 섹션의 관성 모멘트;

J엠; Jd- 트러스의 현과 버팀대 부분의 관성 모멘트;

J 초- 리브, 판자 단면의 관성 모멘트;

J sl- 세로 리브 단면의 관성 모멘트;

J t- 빔, 레일의 비틀림 관성 모멘트

Jx; Jy- 축에 대한 총 단면의 관성 모멘트 더블 엑스그리고 y-y;

Jxn; 진- 동일한 네트 섹션;

중- 모멘트, 굽힘 모멘트;

Mx; 나의- 각각 축에 대한 모멘트 더블 엑스그리고 y-y;

N- 종방향 힘;

나드- 추가적인 노력;

Nbm- 기둥 가지의 순간부터 종 방향 힘;

큐- 전단력, 전단력;

Qfic- 조건부 전단력 연결 요소;

Q 초- 동일한 평면에 위치한 판자 시스템에 가해지는 조건부 횡력

Rba- 기초 볼트의 계산된 인장 강도;

Rbh- 고강도 볼트의 계산된 인장 강도;

Rbp- 볼트 연결부의 파손에 대한 계산된 저항;

Rbs- 볼트의 설계 전단 저항;

Rbt- 볼트의 인장 강도를 설계합니다.

R번- 임시 저항과 동일하게 간주되는 볼트의 표준 강철 저항 σ in볼트에 대한 국가 표준 및 기술 사양에 따라;

R bv- U-볼트의 인장강도 설계

RCD- 롤러의 직경 압축에 대한 설계 저항(이동성이 제한된 구조에서 자유 접촉)

Rdh- 고강도 와이어의 계산된 인장 강도;

RLP- 단단히 접촉된 원통형 힌지(트러니언)의 국부적 파쇄에 대한 계산된 저항;

Rp- 끝 표면 분쇄에 대한 강철의 설계 저항(맞춤이 있는 경우)

RS- 강철의 설계 전단 저항;

R 번째- 압연 제품 두께 방향으로 강철의 인장 강도를 계산합니다.

루- 임시 저항을 기반으로 인장, 압축, 굽힘에 대한 강철의 설계 저항;

달리다- 강철의 임시 인장 강도는 최소값과 동일합니다. σ in철강에 대한 국가 표준 및 기술 사양에 따라;

RWF- 용접 금속을 따라 계산된 필렛 용접의 전단 저항(조건부)

우- 임시 저항을 기반으로 압축, 인장, 굽힘에 대한 맞대기 용접 조인트의 계산된 저항;

R 운- 임시 저항에 대한 용접 금속의 표준 저항;

Rws- 맞대기 용접 조인트의 계산된 전단 저항;

루이- 항복 강도에서 압축, 인장 및 굽힘에 대한 맞대기 용접 조인트의 계산된 저항;

Rwz- 융합 경계의 금속을 따라 전단(조건부)에 대한 필렛 용접의 계산된 저항;

라이- 항복점에서의 인장, 압축, 굽힘에 대한 강철의 설계 저항;

린-강철의 항복 강도는 강철에 대한 국가 표준 및 기술 사양에 따라 항복 강도 σ t의 값과 동일합니다.

에스- 중립축에 대한 전체 단면의 전단 부분의 정적 모멘트;

폭x; W y- 축에 대한 총 단면의 저항 모멘트 더블 엑스그리고 y-y;

폭xn; 윈- 각각 축에 대한 순 단면의 저항 모멘트 더블 엑스그리고 y-y;

비- 너비;

b ef- 디자인 폭;

친구- 선반 너비(벨트)

ㄴㅇ- 리브 돌출 부분의 너비, 돌출부;

씨; cx; c y- 축에 대한 굽힘 중 소성 변형의 발생을 각각 고려한 강도 계산용 계수 x-x, y-y;

이자형- 힘의 편심;

시간- 키;

ㅎ ef- 벽의 설계 높이;

h w- 벽 높이;

나- 단면의 회전 반경;

나는 ~ 안에있다- 단면의 최소 회전 반경;

나는 x; 나는 y- 축에 대한 단면의 관성 반경 더블 엑스그리고 y-y;

케이프- 필렛 용접 다리;

엘- 길이, 범위;

난 c- 랙, 컬럼, 스페이서의 길이;

엘 디- 버팀대 길이;

왼쪽- 추정, 공칭 길이;

난- 트러스 또는 기둥 현 패널의 길이;

나 초- 바의 길이;

난 승- 용접 길이;

lx; 난- 각각 축에 수직인 평면에서 요소의 계산된 길이 더블 엑스그리고 y-y;

중-상대 이심률( 중 = 에아 / 화장실);

나 ef- 상대적 이심률 감소( 나 ef = 밀리미터);

아르 자형- 반경;

티- 두께;

t f- 선반(벨트)의 두께;

t 승- 벽 두께;

βf그리고 βz- 용접 금속과 융합 경계의 금속에 대해 각각 필렛 용접을 계산하기 위한 계수

γb- 연결 작동 조건 계수;

γc- 근무 조건 계수;

γn- 의도된 목적에 대한 신뢰도 계수;

γm- 재료의 신뢰성 계수;

γ 너- 일시적 저항을 기반으로 한 계산의 신뢰도 계수;

η - 단면 모양의 영향 계수;

λ - 유연성( λ = 왼쪽 / 나);

조건부플렉스();

λ 에프- 관통부 로드의 유연성 감소;

관통 단면 막대의 조건부 감소된 유연성( );

벽의 조건부 유연성( );

벽의 가장 큰 조건부 유연성;

λ 엑스; λ 와이- 각각 축에 수직인 평면에서 요소의 계산된 유연성 x-x 및 y-y;

V- 강철의 횡변형 계수(푸아송);

σloc- 국지적 전압;

σx; σy - 정상적인 스트레스, 각각 축에 평행 더블 엑스그리고 y-y;

τxy- 전단응력;

φ (엑스, 와이) - 좌굴 계수;

∅b- 빔의 굴곡-비틀림 좌굴에 대한 설계 저항 감소 계수;

Φe- 편심 압축 중 설계 저항 감소 계수.

1. 일반 조항. 2 2. 구조 및 연결용 재료. 3 3. 재료 및 연결부의 설계 특성. 4 4*. 작동 조건과 구조물의 목적을 고려합니다. 6 5. 요소 계산 강철 구조물축 방향 힘과 굽힘에 대해. 7 중앙 장력 및 중앙 압축 요소.. 7 굽힘 요소.. 11 굽힘으로 인해 축 방향 힘을 받는 요소.. 15 지지 부품. 19 6. 강철 구조 요소의 설계 길이 및 최대 유연성. 19 요소의 예상 길이 플랫 트러스그리고 연결. 19 공간 격자 구조 요소의 길이를 설계합니다. 21 구조 요소의 설계 길이. 23 기둥(랙)의 길이를 설계합니다. 23 압축 요소의 유연성을 제한합니다. 25 인장 요소의 최고의 유연성. 25 7. 굽힘 및 압축 요소의 벽과 허리 시트의 안정성을 확인합니다. 26 빔 벽. 26 중앙 편심 압축 및 압축 굽힘 요소의 벽. 32 중앙, 편심 압축, 압축 굽힘 및 구부릴 수 있는 요소로 구성된 벨트 시트(선반). 34 8. 시트 구조 계산. 35 강도 계산. 35 안정성 계산. 37 금속막 구조 계산을 위한 기본 요구 사항. 39 9. 내구성을 위한 강철 구조 요소의 계산. 39 10. 취성 파괴를 고려한 철골 구조 요소의 강도 계산. 40 11. 철 구조물의 연결 계산. 40 용접 조인트. 40개의 볼트 연결. 42 고강도 볼트를 사용한 연결. 43 끝부분이 가공된 연결부. 44 합성보의 현 연결. 44 12. 일반적인 요구 사항강철 구조물의 설계에 관한 것입니다. 45 기본 조항. 45 용접 조인트. 46 볼트 연결 및 고강도 볼트를 사용한 연결. 46 13. 추가 설계 요구사항 산업용 건물그리고 구조. 48 구조의 상대적 처짐 및 편차. 48 사이의 거리 확장 조인트. 48 트러스 및 구조용 슬래브. 48개의 열.. 49개의 연결. 49 빔. 49 크레인 빔. 50개의 시트 구조. 51 장착 패스너. 52 14. 주거용 디자인에 대한 추가 요구 사항 공공 건물그리고 구조. 52 프레임 건물. 52 매달린 덮개. 52 15*. 추가 지원 설계 요구 사항 항공 노선동력 전달, 개방형 구조 유통 장치그리고 운송의 연락망. 53 16. 최대 높이 500m의 통신 안테나 구조물(AC) 구조 설계에 대한 추가 요구사항 55 17. 추가 설계 요구사항 수력 구조물강 58 18. 유연한 벽을 갖춘 보 설계에 대한 추가 요구 사항. 59 19. 천공된 벽이 있는 빔 설계에 대한 추가 요구 사항. 60 20*. 재건축 중 건물 및 구조물의 구조 설계에 대한 추가 요구 사항. 61 부록 1. 철구조물용 재료 및 설계저항. 64 부록 2. 철 구조물 연결 재료 및 설계 저항. 68 부록 3. 재료의 물리적 특성. 71 부록 4*. 하나의 플랜지에 볼트로 고정된 신장된 단일 각도에 대한 작동 조건 계수. 72 부록 5. 소성 변형의 진행을 고려한 철골 구조 요소의 강도를 계산하기 위한 계수. 72 부록 6. 중심, 편심 압축 및 압축 굽힘 요소의 안정성을 계산하기 위한 계수. 73 부록 7*. 승산 ∅b안정성을 위한 빔 계산용. 82 부록 8. 내구성 요소 계산 및 취성 파괴 고려 표. 85 부록 8, 가. 금속 특성 결정. 88 부록 9*. 기초적인 문자 명칭수량 89

서부 시베리아 야금 공장은 TU 14-11-302-94 "형상 압연 제품 C345"에 따라 플랜지 두께가 최대 10mm인 성형 압연 제품(동일 플랜지 각도, 채널, I빔) 생산을 마스터했습니다. 니오븀으로 개질된 탄소강으로", JSC Ural Institute of Metals" 공장에서 개발하고 이름을 딴 TsNIISK에서 동의했습니다. 쿠체렌코.

Glavtekhnormirovanie는 TU 14-11-302-94에 따라 S345 강철 카테고리 1 및 3으로 만들어진 성형 압연강이 SNiP II-23-81 "강철 구조물"(표 50)에 따라 동일한 구조에 사용될 수 있다고 보고합니다. GOST 27772-88에 따라 압연강 C345 카테고리 1 및 3이 제공됩니다.

Glavtekhnormirovaniya V.V. 티슈첸코

소개

야금 산업은 금속 구조물 건축용 압연 제품과 경제적인 합금강 C315 생산을 마스터했습니다. 일반적으로 경화는 저탄소 연강을 티타늄, 니오븀, 바나듐 또는 질화물과 같은 원소와 미세 합금화하여 달성됩니다. 합금화는 제어된 압연 또는 열처리와 결합될 수 있습니다.

새로운 강철 C315의 시트 및 성형 프로파일 생산량을 통해 GOST 27772-88에 따른 저합금강 표준에 가까운 강도 특성과 내한성을 갖춘 압연 제품의 건설 요구 사항을 완전히 충족시킬 수 있습니다.

1. 규범적인 문서고용을 위해

현재 압연강 C315에 대한 일련의 기술 사양이 개발되었습니다.

TU 14-102-132-92 "압연형 강철 C315". 원본 보유자이자 압연 제품 제조업체는 Nizhne-Tagil Metallurgical Plant, 구색 - GOST 8240에 따른 채널, 동일 플랜지 코너 프로파일, 동일 플랜지 코너 프로파일, 일반 I-빔 및 평행 플랜지 모서리입니다.

TU 14-1-5140-92 “철골 구조물 건축용 압연 제품. 일반적인 기술 조건". 원래 홀더는 TsNIICHM이고, 압연 제품은 Nizhne-Tagil Metallurgical Plant에서 제조되었으며, 제품군은 GOST 26020, TU 14-2-427-80에 따른 I-빔입니다.

TU 14-104-133-92 "철골 구조물 건축용 고강도 압연 제품." 원본의 보유자이자 압연 금속 제조업체는 Orsko-Khalilovsky Metallurgical Plant, 구색 - 두께 6 ~ 50mm의 시트입니다.

TU 14-1-5143-92 "강도와 내한성이 향상된 시트 및 압연 제품." 원래 홀더는 TsNIICHM이고 압연 제품은 Novo-Lipetsk Iron and Steel Works에서 제조되었으며 제품 범위는 GOST 19903에 따라 최대 14mm 두께의 압연 시트입니다.

TU 14-105-554-92 "강도와 내한성이 향상된 압연 시트." 원본의 소유자이자 압연 금속 제조업체는 Cherepovets Metallurgical Plant이며, 구색은 GOST 19903에 따라 최대 12mm 두께의 판금입니다.

2. 일반 조항

2.1. 기후 지역에서 사용되는 SNiP II-23-8I에 따른 구조물 그룹의 경우 GOST 27772-88에 따라 저탄소강 S255, S285로 만든 압연 제품 대신 강철 S315로 만든 압연 제품을 사용하는 것이 좋습니다. 설계 온도 영하 40°C의 건설은 허용되지 않습니다. 이 경우에는 C315 압연강판의 강도를 증가시켜 사용할 필요가 있다.

3. 구조물용 재료

3.1. 압연강재 C315는 충격 굽힘 시험 요구사항에 따라 4가지 범주로 공급됩니다(GOST 27772-88에 따라 범주는 압연강재 C345와 동일한 것으로 가정됩니다).

3.2. 압연강 C315는 표의 데이터에 따라 구조에 사용될 수 있습니다. 1.

1 번 테이블

* 두께가 10mm 이하인 압연 제품의 경우.

4. 압연제품 및 접합부의 설계특성

4.1. 압연강 C315의 표준 저항과 계산 저항은 표에 따라 결정됩니다. 2.

표 2

압연 두께, mm	압연제품의 표준저항, MPa(kgf/mm2)	압연제품의 설계저항, MPa (kgf/mm 2)
	모양의	시트, 광대역 범용	모양의
린	달리다	린	달리다	라이	루	라이	루
2-10	315 (32)	440 (45)	315 (32)	440 (45)	305 (3100)	430 (4400)	305 (3100)	430 (4400)
10-20	295 (30)	420 (43)	295 (30)	420 (43)	290 (2950)	410 (4200)	290 (2950)	410 (4200)
20-40	275 (28)	410 (42)	275 (28)	410 (42)	270 (2750)	400 (4100)	270 (2750)	400 (4100)
40-60	255 (26)	400 (41)	-	-	250 (2550)	390 (4000)	-	-

4.2. 압연강판 C315의 용접 이음부 저항 계산 다양한 방식연결 및 응력 연결은 SNiP II-23-81*(3.4절, 표 3)에 따라 결정되어야 합니다.

4.3. 볼트로 연결된 요소의 계산된 베어링 저항은 SNiP II-23-81*(3.5항, 표 5*)에 따라 결정되어야 합니다.

5. 연결 계산

5.1. 압연강 S315의 용접 및 볼트 조인트 계산은 SNiP II-23-81의 요구 사항에 따라 수행됩니다.

6. 구조물의 제조

6.1. 생산 중 건물 구조강철 C315로 제작된 경우 GOST 27772-88에 따라 강철 C255 및 C285와 동일한 기술을 사용해야 합니다.

6.2. 압연강 S315 용접용 재료는 계산된 저항을 고려하여 GOST 27772-88에 따라 압연강 S255, S285 및 S345에 대한 SNiP II-23-81*(표 55*)의 요구 사항에 따라 취해야 합니다. 다양한 두께의 압연강 S315.

TU 14-104-133-92에 따라 강도가 향상된 압연판 제작에 사용

러시아 건설부는 부처와 부서에 파견되었습니다. 러시아 연방, 러시아 연방 내 공화국의 국가 건설 기관, 설계 및 연구 기관에 다음 내용을 포함하여 1992년 11월 11일자 서신 번호 13-227로 발송됩니다.

Orsko-Khalilovsky 야금 공장은 공장에서 개발한 기술 사양 TU 14-104-133-92 "강철 구조물 건축용 고강도 압연 제품"에 따라 6-50mm 두께의 판 생산을 마스터했습니다. ITMT TsNIIchermet 및 TsNIISK im. 쿠체렌코.

티타늄이나 바나듐(또는 둘 다)을 저탄소 연강과 미세 합금화한 공장입니다. 가능한 응용열처리 및 제어된 압연 조건을 통해 새로운 고효율 유형의 압연 금속이 S315 및 S345E 강에서 얻어졌으며 그 특성은 GOST 27772-88에 따라 저합금강으로 만든 압연 제품의 특성보다 열등하지 않습니다. 미세 합금화 방법, 열처리 유형 및 압연 모드는 제조업체에서 선택합니다. 압연 제품은 GOST 27772-88 및 SNiP II-23-81*뿐만 아니라 독일 표준 DIN 17100(예리한 노치가 있는 샘플)에 채택된 충격 굽힘 테스트 요구 사항에 따라 네 가지 범주로 제공됩니다. 충격굽힘시험의 종류와 종류는 압연금속의 순서로 소비자가 표시합니다.

러시아 건설부는 SNiP II-23-81*에 따라 설계된 구조에서 GOST 27772-88에 따른 압연강 S345와 함께 또는 대신에 TU 14-104-133-92에 따른 압연강 S345E를 사용할 수 있다고 보고합니다. 요소 섹션과 연결을 다시 계산하지 않는 "철골 구조". TU 14-104-133-92에 따른 압연강 C315의 적용 범위, 표준 및 설계 저항뿐만 아니라 용접에 사용되는 재료, 용접 조인트의 설계 저항 및 볼트로 연결된 요소의 파쇄도 다음과 같이 취해야 합니다. TsNIISK im의 권장 사항에 따라. 아래에 게시된 Kucherenko.

Nizhny Tagil Iron and Steel Works는 GOST 8240에 따른 채널, GOST 8509 및 GOST 8510에 따른 각도, GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2에 따른 I-빔 등 성형 압연 제품 생산을 마스터했습니다. 427-80, TsNIIchermet im 공장에서 개발한 기술 사양 TU 14-1 -5140-82 "강철 구조물 건축용 고강도 성형 압연 제품"에 따른 GOST 26020에 따른 넓은 플랜지 I-빔. Bardin과 TsNIISK im. 쿠체렌코.

합리적인 선택으로 인한 식물 화학적 구성 요소저탄소강, 미세 합금화 및 압연 공정 중 결정립 미세화를 통해 질화물 및 탄질화물로 포화시키는 강 C315, C345 및 C375에서 고효율 유형의 압연 제품을 얻었습니다. 그 특성은 다음과 같습니다. GOST 27772에 따른 저합금강 압연 제품.

압연 제품은 GOST 27772-88 및 SNiP II-23-81*뿐만 아니라 독일 표준 DIN 17100(예리한 노치가 있는 샘플)에 채택된 충격 굽힘 테스트 요구 사항에 따라 네 가지 범주로 제공됩니다. 충격굽힘시험의 종류와 종류는 압연금속의 순서로 소비자가 표시합니다.

러시아의 Gosstroy는 TU 14-1-5140-92에 따른 압연강 C345 및 C375를 SNiP II-에 따라 설계된 구조에서 GOST 27772-88에 따라 압연강 C345 및 C375와 함께 또는 대신 사용할 수 있다고 보고합니다. 23-81* "철골 구조물", 요소 단면과 연결부를 다시 계산하지 않음. TU 14-1-3140-92에 따른 압연강 C315의 적용 범위, 표준 및 설계 저항과 용접에 사용되는 재료, 용접 조인트의 설계 저항, 볼트로 연결된 요소의 분쇄는 다음에 따라 취해야 합니다. TsNIISK im의 "권장 사항"에 대한 내용입니다. Kucherenko는 1993년 "Bulletin of Construction Technology" 1호 저널에 게재되었습니다.

V.A. 알렉세예프

스페인의 Poddubny V.P.

일반 조항

1.1. 다양한 목적의 건축물 및 구조물의 철골구조물을 설계할 때에는 이러한 기준을 반드시 준수해야 합니다.

이 표준은 교량, 운송 터널 및 제방 아래 파이프의 강철 구조물 설계에는 적용되지 않습니다.

다음 지역에 위치한 철 구조물을 설계할 때 특별한 조건운영(예: 용광로의 구조, 주 및 공정 파이프라인, 특수 목적 탱크, 지진, 강렬한 온도 영향 또는 공격적인 환경에 노출된 건물의 구조, 해양 수력 구조물의 구조), 독특한 건물 및 구조물의 구조, 게다가 특수 유형구조(예: 프리스트레스, 공간, 매달기)를 관찰해야 합니다. 추가 요구 사항, 관련 기관에서 제공하는 이러한 구조의 운영 기능을 반영합니다. 규제 문서, 소련 국가 건설위원회의 승인 또는 동의.

1.2. 강철 구조물을 설계할 때 건물 구조물을 부식으로부터 보호하기 위한 SNiP 표준을 준수해야 합니다. 화재 안전 표준건물과 구조물의 설계. 구조물을 부식으로부터 보호하고 구조물의 내화성을 높이기 위해 압연 제품 및 파이프 벽의 두께를 늘리는 것은 허용되지 않습니다.

모든 구조물은 관찰, 청소, 페인팅을 위해 접근 가능해야 하며 습기를 유지하거나 환기를 방해해서는 안 됩니다. 닫힌 프로필은 봉인되어야 합니다.

1.3*. 출산 구조를 설계할 때 다음을 수행해야 합니다.

구조 및 요소 단면의 최적의 기술 및 경제 계획을 선택합니다.

경제적인 압연 프로파일과 효율적인 강철을 사용합니다.

일반적으로 건물 및 구조물에 적용되는 통일된 표준 또는 표준 디자인;

진보적인 구조(표준 요소로 만든 공간 시스템, 하중 지지 및 둘러싸는 기능을 결합한 구조, 사전 응력을 받는 케이블 고정, 얇은 시트 및 결합된 디자인다른 강철에서);

구조물의 제조 및 설치의 제조 가능성을 제공합니다.

제조, 운송 및 설치 시 최소한의 노동 강도를 보장하는 설계를 사용합니다.

원칙적으로 구조물의 인라인 생산 및 컨베이어 또는 대형 블록 설치를 제공합니다.

진보적인 유형의 공장 연결(자동 및 반자동 용접, 플랜지 연결, 밀링된 끝, 고강도 연결을 포함한 볼트 연결 등) 사용을 제공합니다.

원칙적으로 다음을 제공하십시오. 설치 연결고강도 볼트를 포함한 볼트; 용접 설치 연결은 적절한 근거가 있는 경우 허용됩니다.

해당 유형의 구조에 대한 국가 표준 요구 사항을 준수합니다.

1.4. 건물과 구조물을 설계할 때 다음 사항을 고려해야 합니다. 디자인 다이어그램, 건물과 구조물 전체의 강도, 안정성 및 공간적 불변성을 보장합니다. 개별 요소운송, 설치 및 작동 중에.

1.5*. 강철 및 연결 재료, 강철 S345T 및 S375T 사용에 대한 제한 사항, 공급되는 강철에 대한 추가 요구 사항 주 표준및 CMEA 표준 또는 기술 사양, 철 구조물의 작업 도면(KM) 및 상세 도면(KMD)과 자재 주문 문서에 표시되어야 합니다.

구조물과 구성 요소의 특성에 따라 강철 주문 시 GOST 27772-88에 따라 연속성 등급을 표시해야 합니다.

1.6*. 강철 구조물과 그 계산은 GOST 27751-88 "건축 구조물 및 기초의 신뢰성"의 요구 사항을 충족해야 합니다. 계산을 위한 기본 조항" 및 ST SEV 3972-83 "건물 구조 및 기초의 신뢰성. 강철 구조물. 계산을 위한 기본 조항."

1.7. 설계 방식과 기본 계산 가정은 철 구조물의 실제 작동 조건을 반영해야 합니다.

철골 구조물은 일반적으로 통일된 공간 시스템으로 설계되어야 합니다.

통일된 공간 시스템을 별도의 공간으로 분할하는 경우 평면 디자인요소들 간의 상호 작용 및 베이스와의 상호 작용을 고려해야 합니다.

철 구조물 계산 방법뿐만 아니라 설계 방식의 선택도 고려해야 합니다. 효과적인 사용컴퓨터.

1.8. 강철 구조물의 계산은 원칙적으로 강철의 비탄성 변형을 고려하여 수행되어야 합니다.

강재의 비탄성 변형을 고려한 계산 방법이 개발되지 않은 정정부정 구조물의 경우, 강재의 탄성 변형을 가정하여 설계력(굽힘 및 비틀림 모멘트, 종방향 및 횡방향 힘)을 결정해야 합니다. 변형되지 않은 계획.

적절한 타당성 조사를 통해 하중을 받는 구조적 움직임의 영향을 고려하는 변형된 방식을 사용하여 계산을 수행할 수 있습니다.

1.9. 강철 구조물의 요소는 압연 제품 및 파이프의 범위를 고려하여 이러한 표준의 요구 사항을 충족하는 최소 단면적을 가져야 합니다. 계산에 의해 설정된 복합 구간에서 저전압은 5%를 초과해서는 안 됩니다.

열은 수직 요소위의 구조물에서 기초로 하중을 전달하는 건물의 하중 지지 구조.

계산할 때 강철 기둥 SP 16.13330 "철골 구조물"의 지침을 따라야 합니다.

철골기둥, I빔, 파이프의 경우, 정사각형 프로필, 채널, 각도, 시트의 복합 섹션입니다.

중앙 압축 기둥의 경우 파이프 또는 정사각형 프로파일을 사용하는 것이 가장 좋습니다. 금속 무게 측면에서 경제적이며 아름다운 미적 외관을 가지고 있지만 내부 공동을 칠할 수 없으므로 이 프로파일을 밀봉해야 합니다.

기둥에 넓은 플랜지 I-빔이 널리 사용됩니다. 기둥이 한 평면에 끼어 있을 때 이 유형프로필이 최적입니다.

기초에 기둥을 고정하는 방법은 매우 중요합니다. 기둥은 한 면에서는 고정되고 다른 면에서는 힌지로 고정되거나 두 면에서 고정되는 힌지 고정 방식을 가질 수 있습니다. 고정 방법의 선택은 건물의 구조에 따라 달라지며 계산에서 더 중요합니다. 기둥의 설계 길이는 고정 방법에 따라 다릅니다.

도리를 고정하는 방법도 고려해야 하는데, 벽 패널, 기둥의 보 또는 트러스에서 하중이 기둥 측면에서 전달되는 경우 편심률을 고려해야 합니다.

기둥이 기초에 고정되고 보가 기둥에 견고하게 부착된 경우 계산된 길이는 0.5l이지만 계산에서는 일반적으로 0.7l로 간주됩니다. 빔은 하중의 영향으로 구부러지며 완전히 끼이지 않습니다.

실제로는 기둥을 별도로 고려하지 않고, 건물의 프레임이나 3차원 모델을 프로그램에서 모델링하여 로드하고, 어셈블리 내의 기둥을 계산하여 선택하게 됩니다. 필수 프로필, 그러나 볼트 구멍에 의해 단면이 약해지는 것을 프로그램에서 고려하기 어려울 수 있으므로 단면을 수동으로 확인해야 할 수도 있습니다.

기둥을 계산하려면 주요 단면에서 발생하는 최대 압축/인장 응력과 모멘트를 알아야 하며, 이를 위해 응력 다이어그램을 구성합니다. 이번 검토에서는 도표를 작성하지 않고 기둥의 강도 계산만 고려할 것입니다.

다음 매개변수를 사용하여 열을 계산합니다.

1. 중심 인장/압축 강도

2. 중앙 압축 시 안정성(2개 평면)

3. 공동작용으로 인한 강도 종방향 힘그리고 굽히는 순간

4. 로드의 최대 유연성 확인(2면에서)

1. 중심 인장/압축 강도

SP 16.13330 조항 7.1.1에 따라 표준 저항을 갖는 강철 요소의 강도 계산 아르 자형 yn ≤ 440 N/mm2, 중앙 인장 또는 힘에 의한 압축 N은 공식에 따라 충족되어야 합니다.

ㅏ n은 프로파일의 순 단면적입니다. 즉 구멍에 의한 약화를 고려하여;

아르 자형 y는 압연강의 설계 저항입니다(강 등급에 따라, 표 B.5 SP 16.13330 참조).

γ c는 작동 조건 계수입니다(표 1 SP 16.13330 참조).

이 공식을 이용하여 프로파일의 최소 필요 단면적을 계산하고 프로파일을 설정할 수 있습니다. 앞으로 검증 계산에서 열 섹션의 선택은 섹션 선택 방법을 통해서만 수행될 수 있으므로 여기에서는 섹션이 있을 수 없는 작은 시작점을 설정할 수 있습니다.

2. 중앙 압축 시 안정성

안정성 계산은 공식을 사용하여 SP 16.13330 조항 7.1.3에 따라 수행됩니다.

ㅏ- 프로파일의 총 단면적, 즉 구멍에 의한 약화를 고려하지 않은 것

아르 자형

φ - 중앙 압축 하의 안정성 계수.

보시다시피 이 공식은 이전 공식과 매우 유사하지만 여기에 계수가 나타납니다. φ , 이를 계산하려면 먼저 막대의 조건부 유연성을 계산해야 합니다. λ (위의 줄로 표시됨)

어디 아르 자형 y - 강철의 계산된 저항;

이자형- 탄성 계수;

λ - 막대의 유연성은 다음 공식으로 계산됩니다.

어디 엘 ef는 막대의 설계 길이입니다.

나- 단면의 회전 반경.

예상 길이 엘 SP 16.13330 절 10.3.1에 따라 일정한 단면의 기둥(랙) 또는 계단형 기둥의 개별 단면의 ef는 공식에 의해 결정되어야 합니다.

어디 엘- 열 길이

μ - 유효 길이의 계수.

유효 길이 계수 μ 단면이 일정한 기둥(랙)은 끝 부분을 고정하는 조건과 하중 유형에 따라 결정되어야 합니다. 끝 부분을 고정하는 경우와 하중 유형에 따라 값 μ 다음 표에 나와 있습니다.

단면의 관성 반경은 프로파일에 해당하는 GOST에서 찾을 수 있습니다. 프로파일은 미리 지정되어야 하며 계산은 섹션 열거로 축소됩니다.

왜냐하면 대부분의 프로파일에 대한 2개 평면의 회전 반경은 다음과 같습니다. 다른 의미 2개 평면에서(파이프와 사각형 프로파일만 동일한 값을 가짐) 고정이 다를 수 있으며 결과적으로 설계 길이도 다를 수 있으므로 2개 평면에 대해 안정성 계산을 수행해야 합니다.

이제 조건부 유연성을 계산하기 위한 모든 데이터가 확보되었습니다.

궁극적인 유연성이 0.4보다 크거나 같으면 안정성 계수는 φ 다음 공식으로 계산됩니다.

계수 값 δ 다음 공식을 사용하여 계산해야 합니다.

승산 α 그리고 β 표 참조

계수 값 φ 이 공식을 사용하여 계산된 는 (7.6/ λ 2) 조건부 유연성 값이 3.8 이상인 경우 섹션 유형 a, b 및 c에 대해 각각 4.4 및 5.8.

값으로 λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

계수 값 φ 부록 D SP 16.13330에 나와 있습니다.

이제 모든 초기 데이터가 알려졌으므로 처음에 제시된 공식을 사용하여 계산을 수행합니다.

위에서 언급했듯이 2개 평면에 대해 2번의 계산이 필요합니다. 계산이 조건을 충족하지 않으면 단면의 회전 반경 값이 더 큰 새 프로파일을 선택합니다. 예를 들어 힌지형 씰을 단단한 씰로 변경하거나 기둥을 타이로 스팬에 고정하는 등 설계 방식을 변경할 수도 있으며 로드의 설계 길이를 줄일 수 있습니다.

판자나 격자가 있는 개방형 U자형 섹션의 단단한 벽으로 압축 요소를 강화하는 것이 좋습니다. 스트립이 없는 경우 SP 16.13330의 7.1.5항에 따라 굴곡-비틀림 좌굴의 경우 안정성을 검사해야 합니다.

3. 종방향 힘과 굽힘 모멘트의 복합 작용에 따른 강도

일반적으로 기둥에는 축방향 압축 하중뿐만 아니라 바람에 의한 굽힘 모멘트도 하중을 받습니다. 기둥 중앙이 아닌 측면에서 수직하중이 작용하는 경우에도 모멘트가 발생합니다. 이 경우 공식을 사용하여 9.1.1 SP 16.13330 조항에 따라 검증 계산을 수행해야 합니다.

어디 N- 종방향 압축력;

ㅏ n은 순 단면적(구멍에 의한 약화 고려)입니다.

아르 자형 y - 설계 강철 저항;

γ c는 작동 조건 계수(표 1 SP 16.13330 참조)입니다.

n, CX그리고 CY— 표 E.1 SP 16.13330에 따라 허용되는 계수