열 계산(고등학교의 예 사용) 마을의 Koskovo 학교를 위한 열 공급 시스템 프로젝트. Koskovo Kichmengsko-Gorodetsky 지구 건물에 대한 일반 정보

보일러실의 예를 사용하여 연간 열 및 연료 필요량 계산 고등학교 800명의 학생, 중앙 연방 지구.

1992년 11월 27일자 러시아 경제부 서신 No. BE-261 / 25-510의 부록 1번

기업(협회) 및 연료 소비 시설의 연료 유형을 설정하기 위해 신청서와 함께 제출해야 하는 데이터 목록입니다.

1.일반적인 질문

질문	답변
사역(부서)	미주리
기업 및 해당 위치(공화국, 지역, 소재지)	중앙 연방 지구
대상까지의 거리: 가) 기차역 B) 가스 파이프라인(이름) B) 석유제품 기지 D) 전력, 부하 및 소유권을 나타내는 가장 가까운 열 공급원(CHP 보일러실)	나) 0.850km
해당 범주를 나타내는 연료 및 에너지 자원(운영, 재건축, 건설 중, 예상)을 사용할 기업의 준비 상태	현재의
서류, 승인서(날짜, 번호, 기관명) A) 천연 가스, 석탄 및 기타 유형의 연료 사용 B) 개인 건설 또는 기존 보일러실 확장(CHP) 기업은 어떤 문서를 기반으로 설계, 구축, 확장 또는 재구성됩니까?	MO 작업
현재 사용되는 연료의 유형 및 수량(여기서는 수천 개) 및 소비량이 설정된 문서(날짜, 번호)에 따라 고체 연료원산지와 브랜드를 표시하세요) 요청한 연료 유형, 총 연간 소비량(여기서는 수천 개) 및 소비 시작 연도 기업이 설계 능력에 도달한 연도, 올해 총 연간 소비량(여기서는 수천)	천연 가스; 0.536; 2012년 2012; 0.536

2. 보일러 플랜트 및 화력 발전소
가) 열에너지 수요

무엇을 필요로 하는가	첨부된 최대. 열부하(Gcal/h)		연간 근무 시간	연간 열수요량(천 Gcal)		열 수요 천 Gcal/년 충당
무엇을 필요로 하는가	명사	등. 포함 명사	연간 근무 시간	명사	등. 포함 명사	보일러실(CHP)	중고등 학년 에너지 자원	당사자
1	2	3	4	5	6	7	8	9
난방		1,210	5160		2,895	2,895
통풍		0,000	0,000		0,000	0,000
		0,172	2800		0,483	0,483
기술적 요구		0,000			0,000	0,000
보일러 실 (CHP)의 자체 요구 사항		0,000			0,000	0,000
난방 네트워크의 손실		0,000			0,000	0,000
		1,382			3,378	3,378

나) 보일러실 설비의 구성 및 특성, 종류 및 연간 연료소비량

그룹별 보일러 유형	수량	총 전력 Gcal/h	사용된 연료			연료 요청
그룹별 보일러 유형	수량	총 전력 Gcal/h	메인(백업) 유형	특정 소비 kg.e.t/Gcal	연간 소비천 t.e.t.	메인(백업) 유형	특정 소비량 kg.e.t/Gcal	연간 소비량 천 t.e.
1	2	3	4	5	6	7	8	9
활동적인
해체됨
설치 가능 부데루스 보일러로가노 SK745-820 VAXI(820kW)	2	1,410				천연가스(없음)	158.667	0,536
예약하다

메모:

1. 보일러 그룹의 연간 총 연료 소비량을 나타냅니다.

2. 보일러실(CHP)의 자체 요구 사항을 고려하여 특정 연료 소비량을 지정합니다.

3. 4열과 7열에는 연료 연소 방법(층, 챔버, 유동층)을 나타냅니다.

4. 화력 발전소의 경우 터빈 장치의 유형 및 브랜드, 전력(천 kW), 연간 전기 생산 및 공급(천 kWh)을 표시합니다.

연간 열 공급량(Gcal), 전기 및 열 공급을 위한 특정 연료 소비량(kg/Gcal), CHP 발전소의 일반적인 전기 및 열 생산을 위한 연간 연료 소비량.

5. 연간 10만 톤 이상의 연료를 소비하는 경우 기업(협회)의 연료 및 에너지 수지를 제시해야 합니다.

2.1 일반부분

중등학교의 모듈형 보일러실(난방 및 온수 공급)에 대한 연간 연료 요구량 계산은 모스크바 지역의 지침에 따라 수행되었습니다. 건물 난방을 위한 최대 겨울 시간당 열 소비량은 집계된 지표를 기반으로 결정됩니다. 온수 공급을 위한 열 소비량은 SNiP 2.04.01-85 "건물의 내부 급수 및 하수"의 3.13항 지침에 따라 결정됩니다. 기후학 데이터는 SNiP 23-01-99 "건설 기후학 및 지구물리학"에 따라 허용됩니다. 예상 평균 기온 내부 공기"에서 가져온 지침도시 열 및 전력 기업의 보일러실을 가열하여 열 생산을 위한 연료, 전기 및 물 소비량을 결정합니다." 모스크바 1994.

2.2 열원

학교에 열 공급(난방, 온수 공급)을 위해 특수 설비를 갖춘 보일러실에 각각 820kW 용량의 Buderus Logano SK745 보일러(독일) 2대를 설치할 계획입니다. 설치된 장비의 총 용량은 1,410Gcal/h이다. 천연 가스가 주요 연료로 요구됩니다. 백업이 필요하지 않습니다.

2.3 초기 데이터 및 계산

아니요.	지표	공식 및 계산
1	2	3
1	난방 설계를 위한 실외 온도 설계	T(R.O)= -26
2	환기 설계를 위한 예상 외기 온도	T(R.V)= -26
3	난방기간 중 평균 외기온도	T(SR.O)= -2.4
4	난방 건물 내부 공기의 예상 평균 온도	T(VN.)=20.0
5	난방 시즌 기간	P(O)=215일.
6	연간 난방 시스템 가동 시간	Z(O)=5160시간
7	연간 환기 시스템 가동 시간	Z(V)=0시간
8	연간 온수 공급 시스템 가동 시간	Z(G.V)=2800시간
9	근무시간 기술 장비연간	Z(V)=0시간
10	계수. 행동과 사용의 동시성. 막심. 기술적 잔뜩	K(T)=0.0시간
11	계수. 일하는 날	KRD=5.0
12	난방을 위한 평균 시간당 열 소비량	Q(O.SR)= Q(O)[T(VN)-T(CP.O)]/ [T(BH)-T(R.O))= 1.210 [(18.0)-( -2.4)] / [(18.0)-(-26.0)]= 0.561Gcal/h
13	환기를 위한 평균 시간당 열 소비량	Q(B.CP)= Q(B)[T(BH)-T(CP.O)]/ [T(BH)-T(P.B))= 0.000 [(18.0)-( -2.4)] / [(18.0)-(-26.0)]= 0.000Gcal/h
14	난방용 온수 공급에 대한 시간당 평균 열 소비량입니다. 기간	Q(G.W.SR)= Q(G.W)/2.2=0.172/2.2=0.078 Gcal/h
15	온수 공급을 위한 평균 시간당 열 소비량 여름 기간	Q(G.V.SR.L)= (G.V.SR)[(55-1 5)/(55-5)]0.8= 0.078[(55-15)/(55-5) ]0.8=0.0499 Gcal /시간
16	기술당 연간 평균 시간당 열 소비량	Q(TECH.SR)= Q(T)* K(T)=0.000*0.0=0.000 Gcal/h
17	난방을 위한 연간 열 수요	Q(O.연도)=24* P(O)* Q(O.SR)=242150.561=2894.76 Gcal
18	환기를 위한 연간 열 요구량	Q(V.YEAR)= Z(V)* Q(V.SR)=0.0*0.0=0.00 Gcal
19	물 공급을 위한 연간 열 수요	Q(G.V.YEAR)(24* P(O)* Q(G.V.SR)+24* Q(G.V.SR.L)) KRD= (24* 2150.078 +24 0.0499 (350-215)) 6/7=483.57Gcal
20	기술에 대한 연간 열 수요	Q(T.YEAR)= Q(TECH.CP)* Z(T)=0.000*0=0.000 Gcal
21	연간 총 열 수요	Q(연도)= Q(O.연도)+ Q(V.연도)+ Q(연도연도)+ Q(T.연도)= 2894.76 + 0.000+483.57+0.000=3378.33 Gcal
	기존 건물의 총계:
	연간 열 수요 난방 통풍 온수 공급 기술 손실(t/s) 보일러 실의 자체 요구 사항	Q(O.YEAR)= 2894.76 Gcal Q(V.YEAR)= 0.000 Gcal Q(G.V.YEAR)= 483.57 Gcal Q(T.YEAR)= 0.000 Gcal ROTER= 0.000Gcal SOBS= 0.000Gcal
	총:	Q(연도)=3378.33 Gcal
	등가 연료의 특정 소비	V= 142.8*100/90=158.667 KG.U.T./Gcal
	기존 건물의 열 공급을 위한 등가 연료의 연간 소비량	B=536.029 T.U.T

기업의 연간 열 및 연료 요구량 계산을 주문하려면 다음을 작성하십시오.

Integra Engineering 회사에서 어린이 및 교육 기관용 난방 시스템을 주문하면 무엇을 받게 됩니까?

학교, 유치원, 대학의 난방 시스템: 당사의 다양한 서비스

프로젝트 개발 내부 시스템교육 기관 난방;
열 및 유압 계산학교 보일러실, 유치원, 대학교;
난방 시스템의 재건축 및 현대화;
내부 네트워크 설치및 난방 장비;
선택과 보일러 설치어린이 및 교육 기관용 난방 시스템;
계산, 선택 및 설치 온수 바닥 시스템;
유지 보수 및 수리난방 및 보일러 장비;
조정감독 당국과 함께.

예상 외기 온도가 -40°C 이하인 지역의 교육 기관의 경우 얼지 않도록 하는 첨가제가 포함된 물을 사용할 수 있습니다(GOST 12.1.005에 따른 1차 및 2차 위험 등급의 유해 물질은 사용해서는 안 됩니다). 첨가제로 사용), 유치원 기관 건물에서는 위험 등급 1-4의 유해 물질 첨가제와 함께 냉각수를 사용할 수 없습니다.

학교, 유치원, 교육 기관의 자율 보일러실 및 난방 시스템 설계 및 설치

학교, 유치원 및 기타 어린이 및 교육 기관(대학, 직업 학교, 대학)이 도시에 연결되어 있습니다. 중앙 시스템도시 화력 발전소 또는 자체 보일러실에서 전력을 공급받는 난방 및 온수. 안에 시골 지역사용 독립형 회로, 특별실에 자체 보일러실이 있습니다. 가스화된 지역의 경우 보일러는 천연가스를 사용하며, 소규모 학교나 유치원 기관에서는 보일러를 사용합니다. 저전력단단한 작업을 하거나 액체 연료또는 전기.

내부 난방 시스템을 설계할 때 교실, 학교 교실, 매점, 체육관, 수영장 및 기타 건물의 기온에 대한 미기후 표준을 고려해야 합니다. 다양한 기술적 목적건물 구역에는 물과 열 계량기를 갖춘 자체 난방 네트워크가 있어야 합니다.

체육관 난방용으로 물 시스템과 함께 사용됩니다. 공기 시스템난방과 결합 강제 환기같은 보일러실에서 운영하고 있습니다. 가능한 경우 라커룸, 욕실, 샤워실, 수영장 및 기타 시설에 바닥 난방 장치를 설치할 수 있습니다. ~에 입구 그룹대규모 교육 기관에는 열 커튼이 설치됩니다.

유치원, 학교, 교육 기관의 난방 시스템 - 난방 시스템의 조직 및 재구성에 관한 작업 목록:

요구 사항 식별프로젝트를 생성할 때 또는 스케치 다이어그램열공급;
선택 길과 장소파이프라인 설치;
선택 장비 및 재료적절한 품질;
보일러실의 열 및 유압 계산, 기술 결정 및 SNiP 요구 사항에 대한 테스트
생산성 향상 가능성, 연결 추가 장비 (필요한 경우);
부하 계산난방 시스템 전체 및 난방 시설의 면적별 성능;
시설 재건축 중 – 현장 준비, 후속 설치를 위한 기초 및 벽;
결함 있는건물 난방 시스템의 섹션;
조건 및 비용 계산작업 및 장비, 견적 조정;
장비 공급사전 합의된 비용 견적에 따라 정시에 작업을 실행합니다.

을 위한 난방 장치어린이 유치원 건물의 파이프라인, 계단현관에는 보호 장벽을 제공해야하며 단열파이프라인.

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소개

학생 90명 학교의 난방, 환기, 온수 공급량 계산

1.1 에 대한 간략한 설명학교

2 차고 외부 울타리를 통한 열 손실 결정

3 가열면적 계산 및 선정 난방 장치중앙 난방 시스템

4 학교 항공 교환 계산

5 히터 선택

6 학교 급탕 열량 계산

중앙 집중식 및 지역 열 공급을 통해 주어진 계획 번호 1에 따라 다른 물체의 난방 및 환기 계산

2.1 주거용 및 공공건물의 확대기준에 따른 난방 및 환기용 열사용량 계산

2.2 주거용 및 온수 공급용 열 소비량 계산 공공 건물

3.연간 열부하 계획 수립 및 보일러 선정

1 연간 열부하 그래프 구축

3.2 절삭유 선택

3 보일러 선택

3.4 열 보일러실 공급 규제를 위한 연간 일정 수립

서지

소개

농공단지는 국민경제에서 에너지 집약적인 부문이다. 산업, 주거 및 공공 건물 난방, 가축 건물 및 보호 토양 구조에 인공 미기후 조성, 농산물 건조, 제품 제조, 인공 감기 획득 및 기타 여러 목적에 많은 양의 에너지가 소비됩니다. 따라서 농업 기업에 대한 에너지 공급에는 전통적 에너지원과 비전통적 에너지원을 사용하여 열 및 전기 에너지의 생산, 전송 및 사용과 관련된 광범위한 작업이 포함됩니다.

이 과정 프로젝트는 인구 밀집 지역에 통합 에너지 공급을 위한 옵션을 제공합니다.

· 특정 농공업 단지 대상 계획에 대해 열 에너지, 전기, 가스 및 냉수에 대한 필요성 분석이 수행됩니다.

· 난방, 환기 및 온수 공급 부하 계산이 수행됩니다.

· 보일러실에 필요한 전력이 결정되어 가구의 열 수요를 충족할 수 있습니다.

· 보일러 선정이 이루어집니다.

· 가스 소비량을 계산하고,

1. 학생 90명 학교의 난방, 환기, 급탕 공급량 계산

1.1 학교에 대한 간략한 설명

크기 43.350x12x2.7.

방의 부피 V = 1709.34m 3.

외부 세로 벽은 시멘트의 GOST 530-95에 따라 KP-U100/25 등급의 두꺼운 벽돌로 마감 및 마감 처리된 내력벽입니다. 모래 용액 M 50, 두께 250 및 120 mm 및 140 mm 단열재 - 그 사이에 폴리스티렌 폼.

내부 벽 - 속이 비어 있고 두껍게 만들어짐 세라믹 벽돌 GOST 530-95에 따른 등급 KP-U100/15, M50 용액 사용.

파티션은 M 50 모르타르와 함께 GOST 530-95에 따라 벽돌 KP-U75/15로 만들어집니다.

루핑 - 루핑 펠트(3겹), 시멘트-모래 스크리드 20mm, 발포 폴리스티렌 40mm, 1겹 루핑 펠트, 시멘트-모래 스크리드 20mm 및 철근 콘크리트 코팅 슬래브;

바닥 - 콘크리트 M300 및 쇄석으로 압축된 토양.

한 쌍의 나무 프레임이 있는 이중 창, 창 크기 2940x3000(22개) 및 1800x1760(4개).

외부목재단문도어 1770x2300 (6개)

외부 공기의 설계 매개변수 tн = - 25 0 С.

겨울철 외기 환기 온도 추정치 tn.v. = - 160℃

예상 내부 기온 tв = 16 0 С.

해당 지역의 습도대는 보통 건조합니다.

기압 99.3kPa.

1.2 학교 항공 교환 계산

학습 과정은 학교에서 이루어집니다. 많은 수의 학생들이 장기간 거주하는 것이 특징입니다. 유해한 방출이 없습니다. 학교의 공기 변화 계수는 0.95...2입니다.

K ∙ Vп,

여기서 Q는 공기 교환, m³/h입니다. Vп - 방의 부피, m³; K - 항공 환율은 1입니다.

그림 1. 객실 크기.

방 부피: = 1709.34 m 3 . = 1∙1709.34 = 1709.34 m 3 / h.

방에는 난방과 일반 환기가 결합되어 있습니다. 우리는 배기 샤프트 형태로 자연 배기 환기를 배치하며, 배기 샤프트의 단면적 F는 F = Q / (3600 ∙ ν k.in) 공식을 사용하여 구합니다. , h = 2.7m 높이의 배기 샤프트의 공기 속도를 이전에 결정한 경우

ν 킨. =

ν 킨. = = 1.23m/s = 1709.34∙ / (3600 ∙ 1.23) = 0.38m²

배기 샤프트 수 vsh = F / 0.04 = 0.38 / 0.04 = 9.5© 10

우리는 0.04m²(치수 200 x 200mm)의 라이브 섹션을 갖춘 2m 높이의 배기 샤프트 10개를 허용합니다.

1.3 방의 외부 인클로저를 통한 열 손실 결정

우리는 방의 내부 인클로저를 통한 열 손실을 고려하지 않습니다. 분리된 방의 온도차는 50C를 초과하지 않습니다. 우리는 둘러싸는 구조물의 열 전달 저항을 결정합니다. 열전달 저항 외벽(그림 1)은 표의 데이터를 이용하여 공식을 이용하여 구하게 된다. 1, 열 감지에 대한 열 저항을 아는 것 내면울타리 Rв=0.115 m 2 ∙ 0 С/W

여기서 Rв는 울타리 내부 표면의 열 흡수에 대한 열 저항, m²·ºС / W입니다. - 개별 층의 열전도도에 대한 열 저항의 합 t - 열전도도가 λi, W/(m·ºС)인 재료로 만들어진 두께 δi(m)의 층 펜싱, λ 값은 표 1에 나와 있습니다. Rн - 울타리 외부 표면의 열 전달에 대한 열 저항 Rн=0.043 m 2 ∙ 0 C/W(외벽 및 다락방 바닥의 경우).

그림 1. 벽 재료의 구조.

풀 사이즈 테이블

외벽의 열전달 저항:

R 01 = m²·ºС/W.

) 창문의 열전달 저항 Ro.ok = 0.34 m 2 ∙ 0 C/W(8페이지 표에서 확인)

외부 도어 및 게이트의 열 전달 저항 0.215 m 2 ∙ 0 C/W(8페이지 표 참조)

) 지붕이 없는 천장의 천장 열 전달 저항(Rв=0.115 m 2 ∙ 0 С/W, Rн=0.043 m 2 ∙ 0 С/W).

천장을 통한 열 손실 계산:

그림 2 천장 구조.

표 2 바닥재의 열전도율 및 폭

천장 열전달 저항

m 2 ∙ 0 C/W.

) 바닥을 통한 열 손실은 외벽과 평행한 2m 너비의 스트립 구역으로 계산됩니다(그림 3).

바닥 면적에서 지하 면적을 뺀 면적: = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142m 2

F1=12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=148m 2

F2=12 ∙ 2 + 12∙ 2 = 48m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=142m 2

F3=6 ∙ 0.5 + 12 ∙ 2 = 27m 2

지하층 구역 면적: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60m 2

F1=6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24m 2 ,= 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60m 2

F2=6 ∙ 2 = 12m 2

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60m 2

지면에 직접 위치한 바닥은 여러 층의 재료로 구성되어 있고 각 층의 열전도율이 λ≥1.16 W/(m 2 ∙ 0 C)인 경우 단열되지 않은 것으로 간주됩니다. 단열층의 λ가 있으면 바닥은 단열된 것으로 간주됩니다.<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

각 구역의 열전달 저항(m 2 ∙ 0 C/W)은 비단열 바닥과 동일하게 결정됩니다. 각 층의 열전도율 λ≥1.16 W/m 2 ∙ 0 C. 따라서 열 전달 저항 Ro=Rн.п. 첫 번째 영역의 경우 2.15, 두 번째 영역의 경우 4.3, 세 번째 영역의 경우 8.6, 나머지 영역은 14.2m 2 ∙ 0 C/W입니다.

) 창 개구부의 총 면적: 약 = 2.94∙3∙22+1.8∙1.76∙6 = 213m2.

외부 출입구의 총 면적: dv = 1.77 ∙ 2.3 ∙ 6 = 34.43m2.

창문과 문 개구부를 뺀 외부 벽 면적: n.s. = 42.85 ∙ 2.7 + 29.5 ∙ 2.7 + 11.5 ∙ 2.7 + 14.5∙ 2.7+3∙ 2.7+8.5∙ 2.7 - 213-34 .43 = 62m2.

지하벽면적 : n.s.p =14.5∙2.7+5.5∙2.7-4.1=50

) 천장 면적: 화분 = 42.85 ∙ 12+3∙ 8.5 = 539.7 m 2 ,

여기서 F는 울타리 면적(m²)으로 0.1m²의 정확도로 계산됩니다(밀봉 구조물의 선형 치수는 측정 규칙에 따라 0.1m의 정확도로 결정됨). tв 및 tн - 내부 및 외부 공기의 계산된 온도, ºС(추가 1…3); R 0 - 총 열전달 저항, m 2 ∙ 0 C / W; n은 외부 공기와 관련하여 울타리 외부 표면의 위치에 따른 계수입니다. 계수의 값은 n=1입니다(외벽, 지붕 없는 지붕, 강철이 있는 다락방 바닥, 타일) 또는 희박한 선반 위의 석면-시멘트 지붕, 지상 바닥)

외벽을 통한 열 손실:

FNS = 601.1W

지하실 외벽을 통한 열 손실:

Fn.s.p = 130.1W

∑F n.s. =F n.s. +F n.s.p. =601.1+130.1=731.2W.

창문을 통한 열 손실:

포크 = 25685W

출입구를 통한 열 손실:

FDV = 6565.72W

천장을 통한 열 손실:

F팟 = = 13093.3W

바닥을 통한 열 손실:

Fpol = 6240.5W

지하층을 통한 열 손실:

Fpol.p = 100W

∑F층 =F층. +F 반 p. =6240.5+100=6340.5W.

외부 수직 및 경사(수직 투영) 벽, 문 및 창을 통한 추가 열 손실은 다양한 요인에 따라 달라집니다. Fdob 값은 주요 열 손실의 백분율로 계산됩니다. 북쪽, 동쪽, 북서쪽 및 북동쪽을 향한 외벽과 창문을 통한 추가 열 손실은 10%, 남동쪽 및 서쪽 - 5%입니다.

산업용 건물의 외부 공기 침투로 인한 추가 손실은 모든 울타리를 통한 주요 손실의 30%로 가정됩니다.

Finf = 0.3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0.3 · (731.2 + 25685 + 13093.3 + 6565.72 + 6340.5) = 15724, 7W

따라서 총 열 손실은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

1.4 중앙 난방 시스템의 난방 표면적 계산 및 난방 장치 선택

가장 일반적이고 보편적으로 사용되는 난방 장치는 주철 라디에이터입니다. 주거용, 공공용 및 다양한 산업용 건물에 설치됩니다. 우리는 산업 현장에서 난방 장치로 강관을 사용합니다.

먼저 난방 시스템 파이프라인의 열 흐름을 결정해 보겠습니다. 개방형 비절연 파이프라인을 통해 실내에 제공되는 열 흐름은 공식 3에 의해 결정됩니다.

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr - tv) ∙ eta,

여기서 Ftr = π ∙ d l - 파이프 외부 표면의 면적, m²; d 및 l - 파이프라인의 외경 및 길이, m(주 파이프라인의 직경은 일반적으로 25...50mm, 라이저 20...32mm, 가열 장치에 대한 연결 15...20mm) ktr - 파이프 열전달 계수 W/(m 2 ∙ 0 C)는 파이프라인의 온도 압력과 냉각수 유형, ºC에 따라 표 4에 따라 결정됩니다. eta - 천장 아래에 위치한 공급 라인의 경우 0.25, 수직 라이저의 경우 - 0.5, 바닥 위에 위치한 리턴 라인의 경우 - 0.75, 가열 장치 연결의 경우 - 1.0

공급관:

직경-50mm:50mm =3.14∙73.4∙0.05=11.52m²;

직경 32mm:32mm =3.14∙35.4∙0.032=3.56m²;

직경-25mm:25mm =3.14∙14.45∙0.025=1.45m²;

직경-20:20mm =3.14∙32.1∙0.02=2.02m²;

반환 파이프라인:

직경-25mm:25mm =3.14∙73.4∙0.025=5.76m²;

직경-40mm:40mm =3.14∙35.4∙0.04=4.45m²;

직경-50mm:50mm =3.14∙46.55∙0.05=7.31m²;

장치의 수온과 실내 공기 온도(95+70) / 2 - 15 = 67.5 ºС의 평균 차이에 대한 파이프의 열 전달 계수는 9.2 W/(m²∙ºС)와 같습니다. 표 4의 데이터에 따라.

직접적인 열전도:

Ф p1.50mm = 11.52 ∙ 9.2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478.72W;

Ф p1.32mm =3.56∙9.2 · (95 - 16)∙1=2620.16 W;

Ф p1.25mm =1.45∙9.2 · (95 - 16)∙1=1067.2 W;

Ф p1.20mm =2.02∙9.2 · (95 - 16)∙1=1486.72 W;

히트파이프 반환:

Ф p2.25mm =5.76∙9.2 · (70 - 16)∙1=2914.56 W;

Ф p2.40mm =4.45∙9.2 · (70 - 16)∙1=2251.7 W;

Ф p2.50mm =7.31∙9.2 · (70 - 16)∙1=3698.86 W;

모든 파이프라인의 총 열 흐름:

F tr =8478.72+2620.16+1067.16+1486.72+2914.56+2251.17+3698.86=22517.65W

장치에 필요한 가열 표면적(m²)은 대략 공식 4에 의해 결정됩니다.

여기서 Fogr-Ftr은 가열 장치의 열 전달 W입니다. Ftr - 난방 장치가 있는 같은 방에 있는 개방형 파이프라인의 열 전달, W pr - 장치의 열 전달 계수, W/(m 2 ∙ 0 C). 물 가열의 경우 tpr = (tg+tо)/2; tg 및 tо - 장치 내 온수 및 냉수의 계산된 온도. 증기 가열용 저기압 tpr=100 ºС를 사용하면 고압 시스템에서 tpr은 해당 압력에서 장치 앞의 증기 온도와 같습니다. tв - 실내 예상 기온, ºС; β 1 - 가열 장치의 설치 방법을 고려한 보정 계수. 벽이나 틈새 130mm 깊이에 자유롭게 설치할 때 β 1 = 1입니다. 다른 경우에는 β 1 값은 다음 데이터를 기반으로 취됩니다. a) 장치는 틈새 없이 벽에 설치되고 보드와 보드 사이에 거리를 두고 선반 형태의 보드로 덮여 있습니다. 40...100 mm의 가열 장치, 계수 β 1 = 1.05...1.02; b) 장치는 보드와 가열 장치 사이의 거리가 40...100mm, 계수 β 1 = 1.11...1.06이고 깊이가 130mm를 초과하는 벽 틈새에 설치됩니다. c) 장치는 틈새가 없는 벽에 설치되고 보드와 가열 장치 사이의 거리가 150, 180, 220인 상단 보드와 바닥 근처의 전면 벽에 슬롯이 있는 나무 캐비닛으로 덮여 있습니다. 260 mm, 계수 β 1은 각각 1.25와 같습니다. 1.19; 1.13 및 1.12; β 1 - 보정 계수 β 2 - 파이프라인의 물 냉각을 고려한 보정 계수입니다. 물 가열 파이프라인의 개방형 설치 및 증기 가열 β 2 =1. 펌프 순환이 있는 숨겨진 파이프라인의 경우 β 2 = 1.04(단일 파이프 시스템) 및 β 2 = 1.05(오버헤드 분배가 있는 2파이프 시스템) 자연 순환 중에 파이프라인의 물 냉각 증가로 인해 β 2 값에 1.04.pr= 계수를 곱해야 합니다. 96m²;

계산된 방에 필요한 주철 라디에이터 섹션 수는 다음 공식에 의해 결정됩니다.

Fpr / f섹션,

여기서 fsection은 한 섹션의 가열 표면적, m²(표 2) = 96 / 0.31 = 309입니다.

결과 n 값은 대략적인 값입니다. 필요한 경우 여러 장치로 나누고 보정 계수 β 3을 도입하여 섹션 수에 따른 장치의 평균 열 전달 계수 변화를 고려하여 설치에 허용되는 섹션 수를 결정합니다. 각 난방 장치가 발견되었습니다.

입 = n · β 3 ;

입 = 309 · 1.05 = 325.

12개 섹션에 27개의 라디에이터를 설치합니다.

난방수 공급 학교 환기

1.5 히터 선택

공기 히터는 실내에 공급되는 공기의 온도를 높이는 난방 장치로 사용됩니다.

공기 히터 선택은 다음 순서로 결정됩니다.

공기를 가열하는 데 사용되는 열 흐름(W)을 결정합니다.

Фв = 0.278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tв - tн), (10)

여기서 Q는 체적 공기 흐름(m³/h)입니다. ρ - 온도 tк, kg/m3에서의 공기 밀도; ср = 1 kJ/ (kg∙ ºС) - 공기의 등압 비열 용량; tk - 히터 이후의 공기 온도, ºС; tn - 히터로 유입되는 공기의 초기 온도, ºС

공기 밀도:

ρ = 346/(273+18) 99.3/99.3 = 1.19;

Fv = 0.278 ∙ 1709.34 ∙ 1.19 ∙ 1 ∙ (16-(-16)) = 18095.48W.

예상 질량 공기 속도는 4-12kg/s∙m²입니다.

m².

3. 그런 다음 표 7에 따라 계산된 값에 가까운 외기 단면적을 갖는 히터의 모델과 번호를 선택합니다. 여러 히터를 공기 흐름을 따라 병렬로 설치할 때 전체 개방 단면적이 고려됩니다. 맑은 공기 단면적 0.115m², 가열 표면적 12.7m²인 K4PP 2호 1개를 선택합니다.

4. 선택한 히터에 대해 실제 질량 공기 속도를 계산합니다.

= 4.12m/초.

이후 채택된 히터 모델의 그래프(그림 10)에 따르면 냉각수의 종류, 속도, νρ 값에 따른 열전달 계수 k를 구한다. 그래프에 따르면 열전달 계수 k = 16 W/(m 2 0 C)

가열 장치에 의해 가열된 공기로 전달되는 실제 열 흐름(W)을 결정합니다.

Фк = k ∙ F ∙ (t´ср - tср),

여기서 k는 열전달 계수, W/(m 2 ∙ 0 C)입니다. F - 히터 가열 표면적, m²; t'av - 냉각수 평균 냉각수 온도, ºС, 증기 - t'av = 95 ºС; tср - 가열된 공기의 평균 온도 t'ср = (tк + tн) /2

Fk = 16 ∙ 12.7 ∙ (95 -(16-16)/2) = 46451∙2=92902 W.

플레이트 히터 KZPP No. 7은 92902W의 열 흐름을 제공하며 필요한 열량은 83789.85W입니다. 결과적으로 열 전달이 완벽하게 보장됩니다.

열전달 마진은 =6%.

1.6 학교 온수 공급에 따른 열 소비량 계산

학교에서는 위생 및 가정 생활을 위해 뜨거운 물이 필요합니다. 90석 규모의 학교는 하루 5리터를 소비한다. 뜨거운 물하루에. 총량: 50리터. 따라서 우리는 물 유량이 각각 60l/h(즉, 120l/h)인 라이저 2개를 배치합니다. 하루 평균 약 7시간 동안 위생을 위해 온수가 사용되는 것을 고려하면, 온수의 양은 하루 840ℓ입니다. 시간당 학교 소비량은 0.35m³/h입니다.

그러면 급수관으로의 열 흐름은 다음과 같습니다.

Fgv. = 0.278 · 0.35 · 983 · 4.19 · (55 - 5) = 20038W

학교의 샤워실 수는 2개입니다. 객실당 시간당 온수 소비량은 Q = 250l/h입니다. 샤워실은 하루 평균 2시간 작동한다고 가정하겠습니다.

그러면 온수의 총 소비량: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. =0.278 · 1 · 983 · 4.19 · (55 - 5) = 57250W.

∑F g.v. =20038+57250=77288W.

2. 중앙난방의 열부하 계산

중앙 난방 시스템에 포함된 마을의 주거 및 공공 건물 난방에 소비되는 최대 열 흐름(W)은 다음 공식을 사용하여 생활 공간에 따라 집계된 지표로 결정할 수 있습니다.

사진 = ψ ∙ F,

Photo.j.=0.25∙Phot.j., (19)

여기서 Φ는 1m²의 생활 공간을 가열하는 데 소비된 최대 비열 흐름(W/m²)을 집계한 지표입니다. ψ의 값은 일정에 따라 계산된 겨울 외기 온도에 따라 결정됩니다(그림 62). F - 거실 공간, m².

1. 720m2 면적의 13개 16개 아파트 건물에 대해 다음을 얻습니다.

사진 = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200W.

360m2 면적의 8개 아파트 건물 11개에 대해 다음을 얻습니다.

사진 = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600W.

꿀용 6x6x2.4 크기의 점을 사용하면 다음과 같은 결과를 얻을 수 있습니다.

광총=0.25∙170∙6∙6=1530W;

6x12m 크기의 사무실의 경우:

사진 일반 = 0.25 ∙ 170∙ 6 12 = 3060W,

개별 주거용, 공공 및 산업용 건물의 경우 공급 환기 시스템의 난방 및 공기 난방에 소비되는 최대 열 흐름(W)은 대략 다음 공식에 의해 결정됩니다.

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vн · (tв - tн.в.),

여기서 q from 및 q in은 표 20에 따라 계산된 건물의 특정 난방 및 환기 특성 W/(m 3 · 0 C)입니다. V n - 지하실이없는 외부 측정에 따른 건물의 부피 (m 3)는 표준 설계에 따라 취하거나 길이에지면 계획 수준에서 처마 장식 꼭대기까지 너비와 높이를 곱하여 결정됩니다. ; t in = 건물의 대부분의 방에 대한 일반적인 평균 설계 공기 온도, 0C; t n = 계산된 겨울 외기 온도, - 25 0 C; t n.v. - 외부 공기의 예상 겨울 환기 온도, - 16 0 C; a - tn = 25 0 C a = 1.05에서 특정 열 특성에 대한 지역 기후 조건의 영향을 고려한 보정 계수

Ph = 0.7 ∙ 18∙36∙4.2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1.05 = 5000.91W,

Fv.tot.=0.4∙5000.91=2000W.

여단 집 :

Ph = 0.5∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1.05 = 5511.2W,

학교 워크숍:

Ph = 0.6 ∙ 1814.4 ∙ (15 - (- 25)) 1.05 = 47981.8W,

Fv = 0.2 ∙ 1814.4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249.28W,

2.2 주거용 및 공공건물의 온수 공급을 위한 열 소비량 계산

건물에 온수를 공급하기 위해 난방 기간 동안 소비된 평균 열 흐름(W)은 다음 공식을 사용하여 구합니다.

F g.v. = q g.v. nf,

55 0C의 온도에서 물 소비율에 따라 한 사람의 온수 공급에 소비되는 평균 열 흐름(W)의 집계 지표는 다음과 같습니다. 물 소비량 - 115 l/day q g.w. 407W입니다.

60명이 거주하는 16개 아파트 건물의 경우 온수 공급을 위한 열 흐름은 다음과 같습니다. F g.w. = 407 60 = 24420W,

13채의 주택에 대해 - F g.v. = 24420 · 13 = 317460W.

하절기 60인실 16개동 8개동 온수공급 열량

F g.v.l. = 0.65 · F g.v. = 0.65 317460 = 206349W

30명이 거주하는 8개 아파트 건물의 경우 온수 공급을 위한 열 흐름은 다음과 같습니다.

F g.v. = 407 · 30 = 12210W,

11 채의 집에 대해-F g.v. = 12210 · 11 = 97680W.

주민 30명 8개동 11개동의 하절기 온수 공급을 위한 열 소비량

F g.v.l. = 0.65 · F g.v. = 0.65 · 97680 = 63492W.

그러면 사무실 급수로의 열 흐름은 다음과 같습니다.

Fgv. = 0.278 ∙ 0.833 ∙ 983 ∙ 4.19 ∙ (55 - 5) = 47690W

여름철 사무실 온수 공급을 위한 열 소비량:

F g.v.l. = 0.65 ∙ F g.v. = 0.65 ∙ 47690 = 31000W

의료용 물 공급 장치로의 열 흐름. 요점은 다음과 같습니다:

Fgv. = 0.278 ∙ 0.23 ∙ 983 ∙ 4.19 ∙ (55 - 5) = 13167W

온수 공급 꿀에 대한 열 소비. 여름 아이템:

F g.v.l. = 0.65 ∙ F g.v. = 0.65 ∙ 13167 = 8559W

작업장에서는 위생 및 가정용 요구 사항에도 뜨거운 물이 필요합니다.

작업장에는 물 유량이 각각 30l/h(즉, 총 60l/h)인 라이저 2개가 있습니다. 위생상 필요한 온수를 하루 평균 3시간 정도 사용한다는 점을 고려하면, 온수의 양은 180ℓ/일로 계산됩니다.

Fgv. = 0.278 · 0.68 · 983 · 4.19 · (55 - 5) = 38930W

여름에 학교 작업장에 온수를 공급하기 위해 소비되는 열 흐름:

Fgv.l = 38930 · 0.65 = 25304.5W

열 흐름 요약표

계산된 열 흐름, W
이름	난방	통풍	기술적 요구

90명의 학생이 다니는 학교
16평방미터의 집
꿀. 절
8개 아파트
학교 워크숍

∑Ф 총계 =Ф +Ф에서 +Ф g.v.까지 =2147318+13243+737078=2897638W.

3. 연간 열부하 계획 수립 및 보일러 선정

.1 연간 열부하 그래프 구축

모든 유형의 열 소비량에 대한 연간 소비량은 분석 공식을 사용하여 계산할 수 있지만 연간 열 부하 일정을 통해 그래픽으로 결정하는 것이 더 편리합니다. 이는 일년 내내 보일러 실의 작동 모드를 설정하는 데에도 필요합니다. 이러한 그래프는 부록 3에 따라 결정되는 특정 영역의 다양한 온도 지속 기간에 따라 구성됩니다.

그림에서. 그림 3은 마을의 주거 지역과 산업 건물 그룹에 서비스를 제공하는 보일러실의 연간 부하 그래프를 보여줍니다. 그래프는 다음과 같이 구성됩니다. 오른쪽에는 가로축을 따라 보일러 실의 작동 기간이 시간 단위로 표시되고 왼쪽에는 외부 공기 온도가 표시됩니다. 열 소비량은 세로축을 따라 표시됩니다.

먼저, 주거용 건물과 공공건물 난방에 있어서 외부온도에 따른 열소비량 변화를 그래프로 그려보았다. 이를 위해 이러한 건물을 난방하는 데 소비된 총 최대 열 흐름을 세로축에 표시하고 발견된 점을 주거용 건물의 평균 설계 온도와 동일한 외기 온도에 해당하는 점에 직선으로 연결합니다. 공공 및 산업 건물 tв = 18 °С. 난방 시즌의 시작은 8 °C의 온도에서 이루어지기 때문에 이 온도까지의 그래프의 라인 1은 점선으로 표시됩니다.

tн 함수에서 공공 건물의 난방 및 환기를 위한 열 소비량은 tв = 18 °С에서 계산된 환기 온도 tн.в까지 기울어진 직선 3입니다. 특정 기후 지역에 대해. 낮은 온도에서는 실내 공기가 공급되는 외부 공기와 혼합됩니다. 재순환이 발생하고 열 소비량은 변하지 않습니다(그래프는 가로축과 평행함). 유사한 방식으로 다양한 산업용 건물의 난방 및 환기를 위한 열 소비 그래프가 구성됩니다. 산업용 건물의 평균 온도 tв = 16 °С. 그림은 이 개체 그룹의 난방 및 환기를 위한 총 열 소비량을 보여줍니다(온도 16°C에서 시작하는 라인 2 및 4). 온수 공급 및 기술적 요구에 대한 열 소비는 tn에 의존하지 않습니다. 이러한 열 손실에 대한 일반적인 그래프는 직선 5로 표시됩니다.

외부 공기 온도에 따른 열 소비량의 총 그래프는 점선 6으로 표시되며(중단점은 tn.v.에 해당함) 세로축에서 모든 유형의 소비에 소비되는 최대 열 흐름과 동일한 세그먼트를 잘라냅니다. (∑Phot + ∑Fv + ∑Fg. V. + ∑Ft) 계산된 외부 온도 tн에서.

총 부하를 합산하면 2.9W를 얻었습니다.

가로축 오른쪽에는 각 외부 온도에 대해 온도가 시공된 온도와 같거나 낮게 유지되는 난방 시즌의 시간(누적)이 유지되었습니다(부록 3). 그리고 이 점들을 지나 수직선이 그려집니다. 다음으로, 전체 열 소비량 그래프에서 동일한 외부 온도에서의 최대 열 소비량에 해당하는 세로 좌표가 이 선에 투영됩니다. 결과 지점은 가열 기간 동안 열 부하의 그래프를 나타내는 매끄러운 곡선(7)으로 연결됩니다.

총 여름 부하를 나타내는 좌표축, 곡선 7 및 수평선 8로 둘러싸인 영역은 연간 열 소비량(GJ/년)을 나타냅니다.

연도 = 3.6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n,

여기서 F는 연간 열부하 그래프의 면적, mm²입니다. m Q 및 m n은 보일러실의 열 소비량 및 작동 시간 규모이며 각각 W/mm 및 h/mm.year = 3.6 ∙ 10 -6 ∙ 9871.74 ∙ 23548 ∙ 47.8 = 40001.67 J/year

그 중 난방기간은 31681.32 J/년으로 79.2%를 차지하며 여름에는 6589.72 J/년으로 20.8%를 차지한다.

3.2 절삭유 선택

우리는 냉각수로 물을 사용합니다. 열 설계 부하 Фр는 조건(Фр ≤ 5.8MW)보다 작은 2.9MW이므로 공급 라인에서는 105℃의 물을 사용할 수 있고 리턴 파이프라인에서는 수온이 다음과 같습니다. 70℃로 추정된다. 동시에 우리는 소비자 네트워크의 온도 강하가 10%에 도달할 수 있다는 점을 고려합니다.

과열수를 냉각수로 사용하면 파이프 금속의 직경이 줄어들어 파이프 금속이 더 많이 절약되고, 시스템에서 순환하는 물의 총량이 감소하므로 네트워크 펌프의 에너지 소비가 줄어듭니다.

일부 소비자는 기술적인 목적으로 증기를 필요로 하기 때문에 소비자는 추가 열교환기를 설치해야 합니다.

3.3 보일러 선택

난방 및 산업용 보일러 하우스는 설치된 보일러 유형에 따라 온수, 증기 또는 증기 및 온수 보일러와 결합 될 수 있습니다.

저온 냉각수를 사용하는 기존 주철 보일러를 선택하면 지역 에너지 공급 비용이 단순화되고 절감됩니다. 열 공급을 위해 우리는 다음과 같은 특성을 지닌 가스 연료를 사용하여 각각 화력 779kW의 주철 보일러 "Tula-3" 3대를 수용합니다.

예상 전력 Фр = 2128kW

설치된 전력 Fu = 2337kW

난방 표면적 - 40.6m²

섹션 수 - 26

크기 2249×2300×2361mm

최대 물 가열 온도 - 115 ºС

가스 작동 시 효율성 eta a.a. = 0.8

증기 모드에서 작동할 때 초과 증기 압력은 68.7kPa입니다.

.4 열 보일러실 공급 규제를 위한 연간 일정 수립

소비자의 열부하는 외부 공기 온도, 환기 및 공조 시스템의 작동 모드, 온수 공급을 위한 물 소비량 및 기술적 요구, 보일러실의 경제적 열에너지 생성 모드에 따라 달라지기 때문에 열 공급을 중앙에서 규제함으로써 보장됩니다.

물 가열 네트워크에서는 일정한 유량으로 냉각수의 온도를 변경하여 고품질의 열 공급 조절이 사용됩니다.

난방 네트워크의 수온 그래프는 tп = f (tн, ºС), tо = f (tн, ºС)로 표시됩니다. tн = 95 ºС에 대한 작업에 제공된 방법을 사용하여 그래프를 구성했습니다. tо = 70 ºС 난방용 (온수 공급 네트워크의 냉각수 온도가 70 ºС 아래로 떨어지지 않아야 함을 고려), tпв = 90 ºС; tov = 55 ºС - 환기를 위해 난방 및 환기 네트워크에서 냉각수의 온도 변화 범위를 결정합니다. 가로축은 외부온도의 값을 나타내고, 세로축은 공급수의 온도를 나타낸다. 원점은 주거용 및 공공 건물의 계산된 내부 온도(18°C) 및 냉각수 온도(18°C)와 일치합니다. 온도 tп = 95 ºС, tн = -25 ºС에 해당하는 지점에서 좌표축에 복원된 수직선의 교차점에서 A 지점을 찾고, 반환 수온 70 ºС에서 수평선을 그리면 B 지점을 찾습니다. . 지점 A와 B를 시작 좌표와 연결하면 외기 온도에 따라 난방 네트워크의 전진수 및 환류수 온도 변화 그래프를 얻을 수 있습니다. 온수 공급 부하가 있는 경우 개방형 네트워크 공급 라인의 냉각수 온도는 70°C 미만으로 떨어지지 않아야 합니다. 따라서 공급수의 온도 그래프에는 변곡점 C가 있으며 왼쪽에는 τ가 있습니다. p=상수. 일정한 온도에서 가열에 대한 열 공급은 냉각수 유량을 변경하여 제어됩니다. 최소 환수 온도는 환수 그래프와 교차할 때까지 C 지점을 통과하는 수직선을 그려 결정됩니다. 세로축에 점 D를 투영하면 τto의 가장 작은 값이 표시됩니다. 계산된 외부 온도(-16 ºC)에 해당하는 지점에서 복원된 수직선은 E 및 F 지점에서 직선 AC 및 BD와 교차하며 환기 시스템의 전달 및 반환 물의 최대 온도를 보여줍니다. 즉, 온도는 각각 91°С와 47°С이며 tн.в 및 tн(EK 및 FL 라인) 범위에서 변경되지 않습니다. 이 외부 공기 온도 범위에서 환기 장치는 재순환으로 작동하며, 그 정도는 히터로 들어가는 공기의 온도가 일정하게 유지되도록 조절됩니다.

난방 네트워크의 수온 그래프는 그림 4에 나와 있습니다.

그림 4. 난방 네트워크의 수온 그래프.

서지

1. Efendiev A.M. 농업 기업을 위한 에너지 공급 설계. 툴킷. 사라토프 2009.

자카로프 A.A. 농업에서의 열 이용에 관한 워크샵. 제2판, 개정 및 확장. 모스크바 농업프로미즈다트 1985.

자카로프 A.A. 농업에 열을 적용합니다. 모스크바 콜로스 1980.

키류샤토프 A.I. 농업 생산을 위한 화력 발전소. 사라토프 1989.

SNiP 2.10.02-84 농산물 저장 및 가공을 위한 건물 및 건물.

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소개

1. 학생 90명 학교의 난방, 환기, 온수 공급량 계산

1.1 학교에 대한 간략한 설명

1.2 차고 외부 울타리를 통한 열 손실 결정

1.3 중앙 난방 시스템의 난방 표면적 계산 및 난방 장치 선택

1.4 학교 항공 교환 계산

1.5 히터 선택

1.6 학교 온수 공급에 따른 열 소비량 계산

2. 중앙 집중식 및 지역 열 공급을 통해 주어진 계획 1 번에 따라 다른 물체의 난방 및 환기 계산

2.1 주거용 및 공공건물의 확대기준에 따른 난방 및 환기용 열사용량 계산

2.2 주거용 및 공공건물의 온수 공급을 위한 열 소비량 계산

3.연간 열부하 계획 수립 및 보일러 선정

3.1 연간 열부하 그래프 구축

3.2 절삭유 선택

3.3 보일러 선택

3.4 열 보일러실 공급 규제를 위한 연간 일정 수립

서지

소개

이 과정 프로젝트는 인구 밀집 지역에 통합 에너지 공급을 위한 옵션을 제공합니다.

· 특정 농공업 단지 대상 계획에 대해 열 에너지, 전기, 가스 및 냉수에 대한 필요성 분석이 수행됩니다.

· 난방, 환기 및 온수 공급 부하 계산이 수행됩니다.

· 보일러실에 필요한 전력이 결정되어 가구의 열 수요를 충족할 수 있습니다.

· 보일러 선정이 이루어집니다.

· 가스 소비량을 계산하고,

1. 학생 90명 학교의 난방, 환기, 온수 공급량 계산

1 . 1 간략히 하하학교 특성

크기 43.350x12x2.7.

방의 부피 V = 1709.34m 3.

외부 세로 벽은 시멘트-모래 모르타르 M 50, 250 및 120mm 두께와 140mm 단열재에 대한 GOST 530-95에 따라 KP-U100/25 브랜드의 두꺼운 벽돌로 마감 및 마감 처리된 내하중입니다. - 그 사이에 폴리스티렌 폼이 있습니다.

내부 벽은 GOST 530-95에 따라 KP-U100/15 등급의 속이 빈 두꺼운 세라믹 벽돌과 M50 모르타르로 만들어집니다.

파티션은 M 50 모르타르와 함께 GOST 530-95에 따라 벽돌 KP-U75/15로 만들어집니다.

루핑 - 루핑 펠트(3겹), 시멘트-모래 스크리드 20mm, 발포 폴리스티렌 40mm, 1겹 루핑 펠트, 시멘트-모래 스크리드 20mm 및 철근 콘크리트 코팅 슬래브;

바닥 - 콘크리트 M300 및 쇄석으로 압축된 토양.

한 쌍의 나무 프레임이 있는 이중 창, 창 크기 2940x3000(22개) 및 1800x1760(4개).

외부목재단문도어 1770x2300 (6개)

외부 공기의 설계 매개변수 tн = - 25 0 С.

겨울철 외기 환기 온도 추정치 tn.v. = - 160℃

예상 내부 기온 tв = 16 0 С.

해당 지역의 습도대는 보통 건조합니다.

기압 99.3kPa.

1.2 학교 공기 교환 계산

여기서 Q는 공기 교환, m?/h입니다. Vп - 방의 부피, m?; K - 항공 환율은 1입니다.

그림 1. 객실 크기.

방 볼륨:

V=1709.34m3.

Q = 11709.34 = 1709.34m 3 / h.

방에는 난방과 일반 환기가 결합되어 있습니다. 우리는 배기 샤프트 형태로 자연 배기 환기를 배치하며, 배기 샤프트의 단면적 F는 F = Q / (3600 ? n k.vn) 공식으로 구합니다. , h = 2.7m 높이의 배기 샤프트의 공기 속도를 이전에 결정한 경우

n 친척 = = 1.23m/초

F = 1709.34 / (3600 1.23) = 0.38m?

배기 샤프트 수

n wsh = F / 0.04 = 0.38 / 0.04 = 9.5? 10

우리는 활단면적이 0.04m인 높이 2m의 배기 샤프트 10개를 허용합니까? (치수 200 x 200 mm).

1.3 방의 외부 인클로저를 통한 열 손실 결정

우리는 방의 내부 인클로저를 통한 열 손실을 고려하지 않습니다. 분리된 방의 온도차는 50C를 초과하지 않습니다. 우리는 둘러싸는 구조물의 열 전달 저항을 결정합니다. 표의 데이터를 사용하여 공식을 사용하여 외벽(그림 1)의 열 전달 저항을 찾을 수 있습니다. 1, 펜스 내부 표면의 열 흡수에 대한 열 저항 Rв = 0.115 m 2 0 C/W

여기서 Rв는 울타리 내부 표면의 열 흡수에 대한 열 저항, m?·?С/W입니다. - 개별 층의 열전도율에 대한 열 저항의 합 m - 열전도도가 li, W / (m ·? C) 인 재료로 만들어진 두께 di (m)의 층 펜싱, 값은 표에 나와 있습니다. 1; Rн - 울타리 외부 표면의 열 전달에 대한 열 저항 Rн = 0.043m 2 0 C/W(외벽 및 다락방 바닥의 경우).

그림 1. 벽 재료의 구조.

풀 사이즈 테이블

외벽의 열전달 저항:

R 01 = m···С/W.

2) 창문의 열전달 저항 Ro.ok = 0.34 m 2 0 C/W (8페이지 표에서 확인)

외부 도어 및 게이트의 열 전달 저항은 0.215m 2 0 C/W입니다(8페이지 표에서 확인).

3) 지붕이 없는 천장에 대한 천장의 열 전달 저항(Rв=0.115 m 2 0 С/W, Rн=0.043 m 2 0 С/W).

천장을 통한 열 손실 계산:

그림 2 천장 구조.

표 2 바닥재의 열전도율 및 폭

천장 열전달 저항

m 2 0 C/W.

4) 바닥을 통한 열 손실은 외벽과 평행한 2m 너비의 스트립 구역으로 계산됩니다(그림 3).

바닥 면적에서 지하 면적을 뺀 면적 :

F1 = 43 2 + 28 2 = 142m 2

F1=12 2 + 12 2 = 48m 2,

F2 = 43 2 + 28 2 = 148m 2

F2=12 2 + 12 2 = 48m 2,

F3 = 43 2 + 28 2 = 142m 2

F3=6 0.5 + 12 2 = 27m 2

지하층 면적:

F1 = 15 2 + 15 2 = 60m 2

F1=6 2 + 6 2 = 24m 2,

F2 = 15 2 + 15 2 = 60m 2

F2=6 2 = 12m 2

F1 = 15 2 + 15 2 = 60m 2

지면에 직접 위치한 바닥이 여러 층의 재료로 구성되어 있고 각 층의 열전도도가 1.16 W/(m 2 0 C)인 경우 단열되지 않은 것으로 간주됩니다. 단열층에 l이 있는 경우 바닥은 단열된 것으로 간주됩니다.<1,16 Вт/м 2 0 С.

각 구역의 열전달 저항(m 2 0 C/W)은 비단열 바닥과 동일하게 결정됩니다. 각 층의 열전도도는 1.16 W/m 2 0 C입니다. 따라서 열 전달 저항 Ro = Rn.p. 첫 번째 구역의 경우 2.15, 두 번째 구역의 경우 4.3, 세 번째 구역의 경우 8.6, 나머지 구역은 14.2m 2 0 C/W입니다.

5) 창 개구부의 총 면적:

포크 = 2.94 3 22 + 1.8 1.76 6 = 213m 2.

외부 출입구의 총 면적:

Fdv = 1.77 2.3 6 = 34.43m2.

창문과 문 개구부를 제외한 외부 벽 면적:

Fn.s. = 42.85 2.7 + 29.5 2.7 + 11.5 2.7 + 14.5 2.7+3 2.7+8.5 2.7 - 213-34.43 = 62m2 .

지하 벽 면적:

Fn.s.p =14.5 2.7+5.5 2.7-4.1=50

6) 천장 면적:

Fpot = 42.85 12+3 8.5 = 539.7m2,

여기서 F는 0.1m의 정확도로 계산되는 울타리의 면적(m?)입니까? (밀폐 구조물의 선형 치수는 측정 규칙을 준수하면서 0.1m의 정확도로 결정됩니다.) tв 및 tн - 내부 및 외부 공기의 계산된 온도, ?С(추가 1…3); R 0 - 총 열전달 저항, m 2 0 C / W; n은 외부 공기와 관련하여 울타리 외부 표면의 위치에 따른 계수입니다. 계수의 값은 n=1입니다(외벽, 지붕 없는 지붕, 강철이 있는 다락방 바닥, 타일) 또는 희박한 선반 위의 석면-시멘트 지붕, 지상 바닥)

외벽을 통한 열 손실:

Fns = 601.1W.

지하실 외벽을 통한 열 손실:

Fn.s.p = 130.1W

F n.s. =F n.s. +F n.s.p. =601.1+130.1=731.2W.

창문을 통한 열 손실:

초점 = 25685W

출입구를 통한 열 손실:

Fdv = 6565.72W.

천장을 통한 열 손실:

Fpot = = 13093.3W.

바닥을 통한 열 손실:

Fpol = 6240.5W.

지하층을 통한 열 손실:

Fpol.p = 100W.

F층 = F층. +F 반 p. =6240.5+100=6340.5W.

산업용 건물의 외부 공기 침투로 인한 추가 손실은 모든 울타리를 통한 주요 손실의 30%로 가정됩니다.

Finf = 0.3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0.3 · (731.2 + 25685 + 13093.3 + 6565.72 + 6340.5) = 15724, 7W

따라서 총 열 손실은 다음 공식에 의해 결정됩니다.

안개=78698.3W.

1.4 가열 표면적 계산 및 선택중앙 난방 시스템용 난방 장치

Ftr = Ftr ktr · (ttr - tv) z,

여기서 Ftr = p입니까? d l - 파이프 외부 표면의 면적, m?; d 및 l - 파이프라인의 외경 및 길이, m(주 파이프라인의 직경은 일반적으로 25...50mm, 라이저 20...32mm, 가열 장치에 대한 연결 15...20mm) ktr - 파이프의 열전달 계수 W/(m 2 0 C)는 파이프라인의 온도 압력 및 냉각수 유형에 따라 표 4에 따라 결정됩니다. ΔC; z - 천장 아래에 위치한 공급 라인의 경우 0.25, 수직 라이저의 경우 - 0.5, 바닥 위에 위치한 리턴 라인의 경우 - 0.75, 난방 장치 연결의 경우 - 1.0

공급관:

직경-50mm:

F1 50mm =3.14 73.4 0.05=11.52m?;

직경 32mm:

F1 32mm =3.14 35.4 0.032=3.56m?;

직경 - 25mm:

F1 25mm =3.14 14.45 0.025=1.45m?;

직경-20:

F1 20mm =3.14 32.1 0.02=2.02m?;

반환 파이프라인:

직경-25mm:

F2 25mm =3.14 73.4 0.025=5.76m?;

직경-40mm:

F2 40mm =3.14 35.4 0.04=4.45m?;

직경-50mm:

F2 50mm =3.14 46.55 0.05=7.31m?;

장치의 물 온도와 실내 공기 온도(95+70) / 2 - 15 = 67.5°C 사이의 평균 차이에 대한 파이프의 열 전달 계수는 9.2 W/(m?? 씨). 표 4의 데이터에 따라.

직접적인 열전도:

Ф p1.50mm = 11.52 9.2 · (95 - 16) 1 = 8478.72W;

Ф p1.32mm =3.56 9.2 · (95 - 16) 1=2620.16 W;

Ф p1.25mm =1.45 9.2 · (95 - 16) 1=1067.2W;

Ф p1.20mm =2.02 9.2 · (95 - 16) 1=1486.72 W;

히트파이프 반환:

Ф p2.25mm =5.76 9.2 · (70 - 16) 1=2914.56 W;

Ф p2.40mm =4.45 9.2 · (70 - 16) 1=2251.7 W;

Ф p2.50mm =7.31 9.2 · (70 - 16) 1=3698.86 W;

모든 파이프라인의 총 열 흐름:

F tr =8478.72+2620.16+1067.16+1486.72+2914.56+2251.17+3698.86=22517.65W

장치에 필요한 가열 표면적(㎡)은 대략 공식 4에 의해 결정됩니다.

여기서 Fogr-Ftr은 가열 장치의 열 전달 W입니다. Ftr - 난방 장치가 있는 동일한 방에 위치한 개방형 파이프라인의 열 전달, W;

kpr - 장치의 열전달 계수, W/(m 2 0 C). 물 가열의 경우 tpr = (tg+tо)/2; tg 및 tо - 장치 내 온수 및 냉수의 계산된 온도. 저압 증기 가열의 경우 tpr = 100°C가 되며, 고압 시스템의 경우 tpr은 해당 압력에서 장치 앞의 증기 온도와 같습니다. tв - 실내의 설계 공기 온도, ?С; 1 - 가열 장치 설치 방법을 고려한 보정 계수. 벽이나 130mm 깊이의 벽감에 자유롭게 설치할 경우 1 = 1입니다. 다른 경우에는 다음 데이터를 기반으로 1의 값이 취해집니다. a) 장치는 틈새 없이 벽에 설치되고 보드와 가열 장치 사이에 거리를 두고 선반 형태의 보드로 덮여 있습니다. 40...100 mm, 계수 1 = 1.05...1.02; b) 장치는 보드와 가열 장치 사이의 거리가 40...100mm, 계수 1 = 1.11...1.06이고 깊이가 130mm를 초과하는 벽 틈새에 설치됩니다. c) 장치는 틈새가 없는 벽에 설치되고 보드와 가열 장치 사이의 거리가 150, 180, 220인 상단 보드와 바닥 근처의 전면 벽에 슬롯이 있는 나무 캐비닛으로 닫혀 있습니다. 260mm, 1의 계수는 각각 1.25입니다. 1.19; 1.13 및 1.12; 1 - 보정 계수 2 - 파이프라인의 물 냉각을 고려한 보정 계수. 물 가열 파이프라인의 개방형 설치 및 2 =1의 증기 가열 포함. 숨겨진 파이프라인의 경우 펌프 순환이 2 = 1.04(단일 파이프 시스템) 및 2 = 1.05(오버헤드 분배가 있는 2파이프 시스템)입니다. 자연 순환의 경우 파이프라인의 물 냉각 증가로 인해 값 2에 1.04를 곱해야 합니다.

계산된 방에 필요한 주철 라디에이터 섹션 수는 다음 공식에 의해 결정됩니다.

n = Fpr / f섹션,

여기서 fsection은 한 섹션의 가열 표면적, m입니까? (표 2).

n = 96 / 0.31 = 309.

결과 n 값은 대략적인 값입니다. 필요한 경우 여러 장치로 나누고, 섹션 수에 따른 장치의 평균 열 전달 계수 변화를 고려하여 보정 계수 3을 도입하여 설치에 허용되는 섹션 수를 결정합니다. 각 난방 장치가 발견되었습니다.

nset = n · 3;

nset = 309 · 1.05 = 325.

12개 섹션에 27개의 라디에이터를 설치합니다.

난방수 공급 학교 환기

1.5 히터 선택

공기 히터는 실내에 공급되는 공기의 온도를 높이는 난방 장치로 사용됩니다.

공기 히터 선택은 다음 순서로 결정됩니다.

1. 공기를 가열하는 데 사용되는 열 흐름(W)을 결정합니다.

Fv = 0.278 Q ? 와 함께? c (tв - tн), (10)

여기서 Q는 체적 공기 유량(m²/h)입니다. с - 온도 tк, kg/m에서의 공기 밀도?; ap = 1 kJ/ (kg ? C) - 공기의 등압 비열 용량; tk - 히터 후 공기 온도, ?C; tn - 히터에 유입되는 공기의 초기 온도, ?C

공기 밀도:

c = 346/(273+18) 99.3/99.3 = 1.19;

Fv = 0.278 1709.34 1.19 1 (16-(-16)) = 18095.48W.

예상 질량 공기 속도는 4-12kg/s·m²입니다.

3. 그런 다음 표 7에 따라 계산된 값에 가까운 외기 단면적을 갖는 히터의 모델과 번호를 선택합니다. 여러 히터를 공기 흐름을 따라 병렬로 설치할 때 전체 개방 단면적이 고려됩니다. 맑은 공기 단면적이 0.115m인 K4PP 2호 1개를 선택합니다. 가열 표면적은 12.7m입니까?

4. 선택한 히터에 대해 실제 질량 공기 속도를 계산합니다.

5. 이후 채택된 히터 모델에 대한 그래프(그림 10)에 따라 냉각수의 종류, 속도, ns 값에 따른 열전달 계수 k를 구한다. 그래프에 따르면 열전달 계수 k = 16 W/(m 2 0 C)

6. 가열 장치에 의해 가열된 공기로 전달되는 실제 열 흐름(W)을 결정합니다.

Фк = kF(t?ср - tср),

여기서 k는 열전달 계수, W/(m 2 0 C)입니다. F - 히터 가열 표면적, m²; tav - 평균 냉각수 온도, ℃, 냉각수 - 증기 - tav = 95 ℃; tav - 가열된 공기의 평균 온도 t?av = (tk + tn) /2

Fk = 16 12.7 (95 -(16-16)/2) = 46451 2 = 92902W.

2개의 플레이트 히터 KZPP No. 7은 92902W의 열 흐름을 제공하며 필요한 열량은 83789.85W입니다. 결과적으로 열 전달이 완벽하게 보장됩니다.

열 전달 마진은 = 6%입니다.

1.6 학교 온수 공급에 따른 열 소비량 계산

학교에서는 위생 및 가정 생활을 위해 뜨거운 물이 필요합니다. 90석 규모의 학교는 하루에 5리터의 뜨거운 물을 소비합니다. 총량: 50리터. 따라서 우리는 물 유량이 각각 60l/h(즉, 120l/h)인 라이저 2개를 배치합니다. 하루 평균 약 7시간 동안 위생을 위해 온수가 사용되는 것을 고려하면, 온수의 양은 하루 840ℓ입니다. 시간당 학교 소비량은 0.35m²/h입니다.

그러면 급수관으로의 열 흐름은 다음과 같습니다.

Fgv. = 0.278 · 0.35 · 983 · 4.19 · (55 - 5) = 20038W

학교의 샤워실 수는 2개입니다. 객실당 시간당 온수 소비량은 Q = 250l/h입니다. 샤워실은 하루 평균 2시간 작동한다고 가정하겠습니다.

그러면 온수의 총 소비량: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. =0.278 · 1 · 983 · 4.19 · (55 - 5) = 57250W.

F g.v. =20038+57250=77288W.

2. 중앙난방의 열부하 계산

2.1 아르 자형난방 및 환기에 따른 열 소비량 계산확대된 표준

사진 = 씨? 에프,

Photo.j.=0.25 Photo.j., (19)

여기서 c는 1m2를 가열하는 데 소비되는 최대 비열 흐름의 집계 지표입니까? 거실 면적, W/m?. c의 값은 일정에 따라 계산된 겨울 외기 온도에 따라 결정됩니다(그림 62). F - 거실, m?.

1. 720m2 면적의 13개 16개 아파트 건물에 대해 다음을 얻습니다.

사진 = 13,170,720 = 1591200W.

2. 360m2 면적의 8개 아파트 건물 11개에 대해 다음을 얻습니다.

사진 = 8,170,360 = 489600W.

3. 꿀을 위해. 6x6x2.4 크기의 점을 사용하면 다음과 같은 결과를 얻을 수 있습니다.

광총계=0.25 170 6 6=1530 W;

4.6x12m 크기의 사무실의 경우:

사진 일반 = 0.25 170 6 12 = 3060W,

개별 주거용, 공공 및 산업용 건물의 경우 공급 환기 시스템의 난방 및 공기 난방에 소비되는 최대 열 흐름(W)은 대략 다음 공식에 의해 결정됩니다.

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vн · (tв - tн.в.),

Ph = 0.7 18 36 4.2 (10 - (- 25)) 1.05 = 5000.91W,

Fv.tot.=0.4 5000.91=2000W.

여단 집 :

Ph = 0.5 1944 (18 - (- 25)) 1.05 = 5511.2W,

학교 워크숍:

Ph = 0.6 1814.4 (15 - (- 25)) 1.05 = 47981.8W,

Fv = 0.2 1814.4 (15 - (- 16)) = 11249.28W,

2.2 아르 자형온수 공급에 대한 열 소비량 계산주거용 및 공공 건물

건물에 온수를 공급하기 위해 난방 기간 동안 소비된 평균 열 흐름(W)은 다음 공식을 사용하여 구합니다.

F g.v. = q g.v. nf,

60명이 거주하는 16개 아파트 건물의 경우 온수 공급을 위한 열 흐름은 다음과 같습니다. F g.w. = 407 60 = 24420W,

13채의 주택에 대해 - F g.v. = 24420 · 13 = 317460W.

하절기 60인실 16개동 8개동 온수공급 열량

F g.v.l. = 0.65 · F g.v. = 0.65 317460 = 206349W

30명이 거주하는 8개 아파트 건물의 경우 온수 공급을 위한 열 흐름은 다음과 같습니다.

F g.v. = 407 · 30 = 12210W,

11 채의 집에 대해-F g.v. = 12210 · 11 = 97680W.

주민 30명 8개동 11개동의 하절기 온수 공급을 위한 열 소비량

F g.v.l. = 0.65 · F g.v. = 0.65 · 97680 = 63492W.

그러면 사무실 급수로의 열 흐름은 다음과 같습니다.

Fgv. = 0.278 0.833 983 4.19 (55 - 5) = 47690W

여름철 사무실 온수 공급을 위한 열 소비량:

F g.v.l. = 0.65F g.v. = 0.65 47690 = 31000W

의료용 물 공급 장치로의 열 흐름. 요점은 다음과 같습니다:

Fgv. = 0.278 0.23 983 4.19 (55 - 5) = 13167W

온수 공급 꿀에 대한 열 소비. 여름 아이템:

F g.v.l. = 0.65F g.v. = 0.65 13167 = 8559W

작업장에서는 위생 및 가정용 요구 사항에도 뜨거운 물이 필요합니다.

Fgv. = 0.278 · 0.68 · 983 · 4.19 · (55 - 5) = 38930W

여름에 학교 작업장에 온수를 공급하기 위해 소비되는 열 흐름:

Fgv.l = 38930 · 0.65 = 25304.5W

열 흐름 요약표

계산된 열 흐름, W
	이름	난방	통풍	기술적 요구

	90명의 학생이 다니는 학교
	16평방미터의 집
	꿀. 절
	8개 아파트
	학교 워크숍

F 총 =F +F에서 +F g.v. =2147318+13243+737078=2897638W.

3. 연간 일정 수립난방 부하 및 보일러 선택

3.1 연간 열부하 그래프 구축

외부 공기 온도에 따른 열 소비량의 총 그래프는 점선 6으로 표시되며(중단점은 tn.v.에 해당함) 세로축에서 모든 유형의 소비에 소비되는 최대 열 흐름과 동일한 세그먼트를 잘라냅니다. (? Ph + ? Fv + ? Fg. V. + ?Ft) 계산된 외부 온도 tн.

총 부하를 합산하면 2.9W를 얻었습니다.

총 여름 부하를 나타내는 좌표축, 곡선 7 및 수평선 8로 둘러싸인 영역은 연간 열 소비량(GJ/년)을 나타냅니다.

Q년 = 3.6 10 -6 F m Q m n,

여기서 F는 연간 열부하 그래프의 면적, mm?입니다. m Q 및 m n 은 각각 보일러실의 열 소비량 및 작동 시간 척도(W/mm 및 h/mm)입니다.

Q년 = 3.6 10 -6 9871.74 23548 47.8 = 40001.67 J/년

그 중 난방기간은 31681.32 J/년으로 79.2%를 차지하며 여름에는 6589.72 J/년으로 20.8%를 차지한다.

3.2 냉각수 선택

우리는 냉각수로 물을 사용합니다. 그러면 열 설계 부하 Fr은 얼마입니까? 조건(Fr? 5.8MW)보다 낮은 2.9MW는 공급 라인에서 105°C 온도의 물을 사용할 수 있으며, 환수 파이프라인에서는 수온을 70°C로 가정합니다. 동시에 우리는 소비자 네트워크의 온도 강하가 10%에 도달할 수 있다는 점을 고려합니다.

일부 소비자는 기술적인 목적으로 증기를 필요로 하기 때문에 소비자는 추가 열교환기를 설치해야 합니다.

3.3 보일러 선택

난방 및 산업용 보일러 하우스는 설치된 보일러 유형에 따라 온수, 증기 또는 증기 및 온수 보일러와 결합 될 수 있습니다.

예상 전력 Фр = 2128kW

설치된 전력 Fu = 2337kW

가열 표면적 - 40.6m?

섹션 수 - 26

치수 2249~2300~2361mm

최대 물 가열 온도 - 115°C

가스 zk.a 작동시 효율성. = 0.8

증기 모드에서 작동할 때 초과 증기 압력은 68.7kPa입니다.

스팀 모드로 작동 시 출력이 4~7% 감소합니다.

3.4 열보일러실 공급 규제를 위한 연간 일정 수립

물 가열 네트워크에서는 일정한 유량으로 냉각수의 온도를 변경하여 고품질의 열 공급 조절이 사용됩니다.

난방 네트워크의 수온 그래프는 tп = f (tн, ?С), tо = f (tн, ?С)로 표시됩니다. tn = 95?C에 대해 작업에 제공된 방법을 사용하여 그래프를 구성했습니다. 난방용 tо = 70?С(온수 공급 네트워크의 냉각수 온도가 70?С 아래로 떨어지면 안 된다는 점을 고려), tпв = 90?С; tov = 55?C - 환기를 위해 난방 및 환기 네트워크에서 냉각수의 온도 변화 범위를 결정합니다. 가로축은 외부온도의 값을 나타내고, 세로축은 공급수의 온도를 나타낸다. 원점은 주거용 건물과 공공 건물의 계산된 내부 온도(18°C) 및 냉각수 온도(18°C)와 일치합니다. 온도 tп = 95°С, tн = -25°С에 해당하는 지점에서 좌표축에 복원된 수직선의 교차점에서 A점을 찾고, 반환 수온 70°С에서 수평선을 그리면 점 B를 찾았습니다. 점 A와 좌표 원점을 연결하여 외기 온도에 따른 난방 네트워크의 전달 및 반환 물 온도 변화 그래프를 얻습니다. 온수 공급 부하가 있는 경우 개방형 네트워크 공급 라인의 냉각수 온도는 70°C 미만으로 떨어지지 않아야 합니다. 따라서 공급수의 온도 그래프에는 변곡점 C가 있으며 왼쪽에 f p가 있습니다. =상수. 일정한 온도에서 가열에 대한 열 공급은 냉각수 유량을 변경하여 제어됩니다. 최소 환수 온도는 환수 그래프와 교차할 때까지 C 지점을 통과하는 수직선을 그려 결정됩니다. 세로축에 점 D를 투영하면 pho의 가장 작은 값이 표시됩니다. 계산된 외부 온도(-16°C)에 해당하는 지점에서 복원된 수직선은 지점 E와 F에서 직선 AC 및 BD와 교차하며 환기 시스템에 대한 전달 및 반환 물의 최대 온도를 보여줍니다. 즉, 온도는 각각 91°C와 47°C이며 tн.в 및 tн(선 EK 및 FL) 범위에서 변경되지 않습니다. 이 외부 공기 온도 범위에서 환기 장치는 재순환으로 작동하며, 그 정도는 히터로 들어가는 공기의 온도가 일정하게 유지되도록 조절됩니다.

난방 네트워크의 수온 그래프는 그림 4에 나와 있습니다.

그림 4. 난방 네트워크의 수온 그래프.

서지

1. Efendiev A.M. 농업 기업을 위한 에너지 공급 설계. 툴킷. 사라토프 2009.

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3. 자카로프 A.A. 농업에 열을 적용합니다. 모스크바 콜로스 1980.

4. 키류샤토프 A.I. 농업 생산을 위한 화력 발전소. 사라토프 1989.

5. SNiP 2.10.02-84 농산물 저장 및 가공을 위한 건물 및 건물.

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