Termal hesaplama (lise örneğini kullanarak). Köydeki Koskovo okuluna ısı temini sistemi projesi. Koskovo Kichmengsko-Gorodetsky bölgesi Bina hakkında genel bilgi

Kazan dairesi örneğini kullanarak yıllık ısı ve yakıt ihtiyacının HESAPLANMASI lise 800 öğrenciyle, Merkezi Federal Bölge.

Rusya Ekonomi Bakanlığı'nın 27 Kasım 1992 tarihli BE-261 / 25-510 tarihli yazısına Ek No. 1

İşletmeler (dernekler) ve yakıt tüketen tesisler için yakıt türünü belirlemek amacıyla başvuru ile birlikte sunulması gereken verilerin LİSTESİ.

1.Genel sorular

Sorular	Yanıtlar
Bakanlık (bölüm)	MO
İşletme ve konumu (cumhuriyet, bölge, mahal)	Merkezi Federal Bölge
Nesne mesafesi: Bir tren istasyonu B) gaz boru hattı (adı) B) petrol ürünü bazları D) gücünü, yükünü ve sahipliğini gösteren en yakın ısı kaynağı (CHP kazan dairesi)	B) 0,850km
İşletmenin kategorisini belirterek yakıt ve enerji kaynaklarını (işletmede, yeniden inşa edilmiş, yapım aşamasında, projelendirilmiş) kullanmaya hazır olması	Akım
Belgeler, onaylar (tarih, sayı, kuruluş adı) A) Doğal gaz, kömür ve diğer yakıt türlerinin kullanımına ilişkin B) bireysel inşaat veya mevcut bir kazan dairesinin (CHP) genişletilmesi üzerine İşletme hangi belgeye dayanarak tasarlanıyor, inşa ediliyor, genişletiliyor veya yeniden inşa ediliyor?	MO görevi
Halihazırda kullanılan yakıtın türü ve miktarı (binlerce, burada) ve tüketimin hangi belgeye (tarih, sayı) dayanılarak belirlendiği (için) katı yakıt menşeini ve markasını belirtin) Talep edilen yakıt türü, toplam yıllık tüketim (burada bin adet) ve tüketimin başladığı yıl İşletmenin tasarım kapasitesine ulaştığı yıl, bu yıl toplam yıllık tüketim (burada binlerce)	Doğal gaz; 0,536; 2012 2012; 0,536

2. Kazan tesisleri ve termik santraller
A) Isı enerjisi talebi

Hangi ihtiyaçlar için	Ekli maks. ısı yükü (Gcal/h)		Yıllık çalışma saatleri	Yıllık ısı talebi (bin Gcal)		Bin Gcal/yıl ısı talebini karşılıyor
Hangi ihtiyaçlar için	İsim	Vesaire. isim dahil	Yıllık çalışma saatleri	İsim	Vesaire. isim dahil	Kazan dairesi (CHP)	İkincil enerji kaynakları	Partiler
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Isıtma		1,210	5160		2,895	2,895
Havalandırma		0,000	0,000		0,000	0,000
		0,172	2800		0,483	0,483
Teknolojik ihtiyaçlar		0,000			0,000	0,000
Kazan dairesinin (CHP) kendi ihtiyaçları		0,000			0,000	0,000
Isıtma şebekelerinde kayıplar		0,000			0,000	0,000
		1,382			3,378	3,378

B) Kazan dairesi ekipmanlarının bileşimi ve özellikleri, tipi ve yıllık yakıt tüketimi

Gruba göre kazan tipi	Adet	Toplam güç Gcal/h	Kullanılan yakıt			Talep edilen yakıt
Gruba göre kazan tipi	Adet	Toplam güç Gcal/h	Ana türü (yedek)	Spesifik tüketim kg.e.t/Gcal	Yıllık tüketim bin t.e.t.	Ana türü (yedek)	Özgül tüketim kg.e.t/Gcal	Yıllık tüketim bin t.e.
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Aktif
Demonte
Kurulabilir Buderus kazanları Logano SK745-820 VAXI (820 kW)	2	1,410				Doğal gaz (yok)	158.667	0,536
Rezerv

Not:

1. Kazan grupları için yıllık toplam yakıt tüketimini belirtiniz.

2. Kazan dairesinin (CHP) kendi ihtiyaçlarını dikkate alarak spesifik yakıt tüketimini belirtin

3. 4. ve 7. sütunlarda, yakıtın yanma yöntemini (katman, oda, akışkan yatak) belirtin.

4. Termik santraller için türbin ünitelerinin tipi ve markasını, elektrik gücünü bin kW, yıllık elektrik üretim ve arzını bin kWh olarak belirtiniz,

Gcal cinsinden yıllık ısı temini, elektrik ve ısı temini için spesifik yakıt tüketimi (kg/Gcal), CHP tesisinde genel olarak elektrik ve ısı üretimi için yıllık yakıt tüketimi.

5. Yılda 100 bin tondan fazla eşdeğer yakıt tüketildiğinde işletmenin (birliğin) yakıt ve enerji dengesinin sunulması zorunludur.

2.1 Genel bölüm

Bir ortaokulun modüler kazan dairesi (ısıtma ve sıcak su temini) için yıllık yakıt ihtiyacının hesaplanması, Moskova Bölgesi'nin talimatlarına göre gerçekleştirildi. Bir binanın ısıtılması için kışın maksimum saatlik ısı tüketimi, toplu göstergelere göre belirlenir. Sıcak su temini için ısı tüketimi, SNiP 2.04.01-85 "Binaların iç su temini ve kanalizasyonu" madde 3.13'teki talimatlara uygun olarak belirlenir. Klimatolojik veriler SNiP 23-01-99 "İnşaat klimatolojisi ve jeofiziği" uyarınca kabul edilir. Tahmini ortalama sıcaklıklar iç hava dan alınan " Yönergeler belediye ısı ve enerji işletmelerinin kazan dairelerinin ısıtılmasıyla ısı üretimi için yakıt, elektrik ve su tüketimini belirlemek." Moskova 1994.

2.2 Isı kaynağı

Okula ısı temini (ısıtma, sıcak su temini) için özel donanımlı bir kazan dairesine her biri 820 kW kapasiteli iki adet Buderus Logano SK745 kazanın (Almanya) kurulması planlanmaktadır. Kurulu ekipmanın toplam kapasitesi 1.410 Gcal/h'dir. Ana yakıt olarak doğalgaz talep edilmektedir. Yedekleme gerekmez.

2.3 Başlangıç verileri ve hesaplama

HAYIR.	Göstergeler	Formül ve hesaplama
1	2	3
1	Isıtma tasarımı için dış ortam sıcaklığını tasarlayın	T(R.O)= -26
2	Havalandırma tasarımı için tahmini dış hava sıcaklığı	T(R.V)= -26
3	Isıtma döneminde ortalama dış hava sıcaklığı	T(SR.O)= -2.4
4	Isıtılan binaların iç havasının tahmini ortalama sıcaklığı	T(VN.)=20.0
5	Isıtma sezonunun süresi	P(O)=215 gün.
6	Isıtma sistemlerinin yıllık çalışma saati sayısı	Z(O)=5160 saat
7	Havalandırma sistemlerinin yıllık çalışma saati sayısı	Z(V)=0 saat
8	Sıcak su temin sistemlerinin yıllık çalışma saati sayısı	Z(G.V)=2800 saat
9	Çalışma saati sayısı teknolojik ekipman yıl başına	Z(V)=0 saat
10	Katsayı. eylem ve kullanımın eşzamanlılığı. Maksim. teknolojik yükler	K(T)=0,0 saat
11	Katsayı. İş günleri	KRD=5.0
12	Isıtma için ortalama saatlik ısı tüketimi	Q(O.SR)= Q(O)[T(VN)-T(CP.O)]/ [T(BH)-T(R.O))= 1,210 [(18,0)-( -2,4)] / [(18,0)-(-26,0)]= 0,561 Gcal/h
13	Havalandırma için ortalama saatlik ısı tüketimi	Q(B.CP)= Q(B)[T(BH)-T(CP.O)]/ [T(BH)-T(P.B))= 0,000 [(18,0)-( -2,4)] / [(18,0)-(-26,0)]= 0,000 Gcal/h
14	Isıtma amaçlı sıcak su temini için ortalama saatlik ısı tüketimi. dönem	Q(G.W.SR)= Q(G.W)/2,2=0,172/2,2=0,078 Gcal/h
15	Sıcak su temini için ortalama saatlik ısı tüketimi yaz dönemi	Q(G.V.SR.L)= (G.V.SR)[(55-1 5)/(55-5)]0,8= 0,078[(55-15)/(55-5) ]0,8=0,0499 Gcal /H
16	Teknoloji başına yıllık ortalama saatlik ısı tüketimi	Q(TECH.SR)= Q(T)* K(T)=0,000*0,0=0,000 Gcal/h
17	Isıtma için yıllık ısı talebi	Q(O.YIL)=24* P(O)* Q(O.SR)=242150,561=2894,76 Gcal
18	Havalandırma için yıllık ısı gereksinimi	Q(V.YIL)= Z(V)* Q(V.SR)=0.0*0.0=0.00 Gcal
19	Su temini için yıllık ısı talebi	Q(G.V.YIL)(24* P(O)* Q(G.V.SR)+24* Q(G.V.SR.L)) KRD= (24* 2150,078 +24 0,0499 (350-215)) 6/7=483,57 Gkal
20	Teknoloji için yıllık ısı talebi	Q(T.YIL)= Q(TECH.CP)* Z(T)=0,000*0=0,000 Gcal
21	Toplam yıllık ısı talebi	Q(YIL)= Q(O.YIL)+ Q(V.YIL)+ Q(YILYIL)+ Q(T.YIL)= 2894,76 + 0,000+483,57+0,000=3378,33 Gcal
	Mevcut binalar için TOPLAM:
	Yıllık ısı talebi Isıtma Havalandırma Sıcak su temini Teknoloji T/s cinsinden kayıplar Kazan dairesinin kendi ihtiyaçları	Q(O.YIL)= 2894,76 Gcal Q(V.YIL)= 0.000 Gcal Q(G.V.YIL)= 483.57 Gcal Q(T.YIL)= 0.000 Gcal ROTER= 0.000 Gcal SOBS= 0,000 Gcal
	TOPLAM:	Q(YIL)=3378.33 Gcal
	Eşdeğer yakıtın özgül tüketimi	В= 142,8*100/90=158,667 KG.U.T./Gcal
	Mevcut binaların ısı temini için yıllık eşdeğer yakıt tüketimi	B=536.029 T.U.T

Bir işletmenin yıllık ısı ve yakıt ihtiyaçlarının hesaplanmasını sipariş etmek için doldurun

Integra Engineering'den çocuklar ve eğitim kurumları için ısıtma sistemi sipariş ettiğinizde ne elde edersiniz?

Okul, anaokulu, kolej, üniversite için ısıtma sistemi: Şirketimizin sunduğu çeşitli hizmetler

proje geliştirme dahili sistem eğitim kurumlarının ısıtılması;
termal ve hidrolik hesaplama okul kazan dairesi, çocuk Yuvası, Üniversite;
ısıtma sisteminin yeniden inşası ve modernizasyonu;
iç ağların kurulumu ve ısıtma ekipmanı;
seçim ve kazan kurulumuçocuklar ve eğitim kurumları için ısıtma sistemleri;
hesaplama, seçim ve kurulum su ısıtmalı zemin sistemleri;
bakım ve onarımısıtma ve kazan ekipmanları;
Koordinasyon denetleyici makamlarla.

Tahmini dış hava sıcaklığı -40°C ve altında olan bölgelerdeki eğitim kurumları için, donmasını önleyen katkı maddeleri içeren su kullanılmasına izin verilmektedir (GOST 12.1.005'e göre 1. ve 2. tehlike sınıflarının zararlı maddeleri olmamalıdır) katkı maddesi olarak kullanılabilir) ve okul öncesi kurumların binalarında, 1-4 tehlike sınıfına ait zararlı maddelerin katkı maddelerini içeren soğutucu kullanılmasına izin verilmez.

Okullarda, okul öncesi ve eğitim kurumlarında otonom kazan daireleri ve ısıtma sistemlerinin tasarımı ve montajı

Okullar, anaokulları ve diğer çocuk ve eğitim kurumları (üniversiteler, meslek okulları, kolejler) bağlı şehirlerdeki merkezi sistemşehir termik santralinden veya kendi kazan dairesinden sağlanan ısıtma ve sıcak su. İÇİNDE kırsal bölgeler kullanmak tek başına devreÖzel bir odada kendi kazan dairesi bulunmaktadır. Gazlaştırılan alanlarda kazan doğal gazla çalışır, küçük okullarda ve okul öncesi kurumlarda kazanlar kullanılır. düşük güç katı üzerinde çalışmak veya sıvı yakıt veya elektrik.

Bir iç ısıtma sistemi tasarlarken, sınıflardaki, okul sınıflarındaki, kantinlerdeki, spor salonlarındaki, yüzme havuzlarındaki ve diğer tesislerdeki hava sıcaklığına ilişkin mikroiklim standartları dikkate alınmalıdır. Çeşitli teknik amaç Bina alanlarının su ve ısı sayaçlı kendi ısıtma şebekeleri olmalıdır.

Spor salonlarının ısıtılması için su sistemi ile birlikte kullanılır. hava sistemi ile birlikte ısıtma cebri havalandırma ve aynı kazan dairesinden çalıştırılmaktadır. Varsa soyunma odaları, banyolar, duşlar, yüzme havuzları ve diğer tesislerde su bazlı yerden ısıtma cihazı bulunabilir. Açık giriş grupları Büyük eğitim kurumlarında termal perdeler kuruludur.

Bir anaokulunun, okulun, eğitim kurumunun ısıtma sistemi - ısıtma sisteminin organizasyonu ve yeniden inşasına ilişkin çalışmaların listesi:

ihtiyaçların belirlenmesi Bir proje oluştururken veya kroki diyagramıısı temini;
seçenek yol ve yer boru hatlarının kurulumu;
seçim ekipman ve malzemeler uygun kalite;
kazan dairesinin termal ve hidrolik hesabı, teknolojinin belirlenmesi ve SNiP gerekliliklerine göre test edilmesi;
verimliliği artırma olanağı, bağlantı ek ekipman (gerekirse);
yük hesaplaması ve ısıtma sisteminin bir bütün olarak ve ısıtılan binaların alanına göre performansı;
tesisin yeniden inşası sırasında site hazırlığı sonraki kurulum için temel ve duvarlar;
arızalı bina ısıtma sisteminin bölümleri;
şartların ve maliyetlerin hesaplanması işler ve ekipman, tahminlerin koordinasyonu;
ekipman temini ve işin önceden kararlaştırılan maliyet tahminiyle zamanında yürütülmesi.

İçin ısıtma cihazları ve çocukların okul öncesi tesislerinde boru hatları, merdiven boşlukları ve vestibüller, koruyucu bariyerlerin sağlanması gereklidir ve ısı yalıtımı boru hatları.

Ñîäåðæàíèå

giriiş

90 öğrencilik bir okulun ısıtma, havalandırma ve sıcak su temininin hesaplanması

1.1 kısa bir açıklaması okullar

2 Garajın dış çitlerinden ısı kaybının belirlenmesi

3 Isıtma yüzey alanının hesaplanması ve seçimi ısıtma cihazları merkezi ısıtma sistemleri

4 Okul hava değişiminin hesaplanması

5 Isıtıcı seçimi

6 Bir okula sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması

Merkezi ve yerel ısı temini ile verilen 1 numaralı şemaya göre diğer nesnelerin ısıtılmasının ve havalandırılmasının hesaplanması

2.1 Konut ve kamu binaları için genişletilmiş standartlara göre ısıtma ve havalandırma için ısı tüketiminin hesaplanması

2.2 Konut ve konutlar için sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması kamu binaları

3.Yıllık ısı yükü çizelgesinin oluşturulması ve kazan seçimi

1 Yıllık ısı yükü grafiğinin oluşturulması

3.2 Soğutma sıvısının seçimi

3 Kazan seçimi

3.4 Bir termal kazan dairesinin tedarikini düzenlemek için yıllık bir programın oluşturulması

Kaynakça

giriiş

Tarımsal sanayi kompleksi, ulusal ekonominin enerji yoğun bir sektörüdür. Endüstriyel, konut ve kamu binalarının ısıtılması, hayvancılık binalarında ve koruyucu toprak yapılarında yapay mikro iklim oluşturulması, tarım ürünlerinin kurutulması, ürün imalatı, yapay soğuk elde edilmesi ve daha birçok amaç için büyük miktarda enerji harcanmaktadır. Bu nedenle tarımsal işletmelere enerji temini, geleneksel ve geleneksel olmayan enerji kaynaklarını kullanarak termal ve elektrik enerjisinin üretimi, iletimi ve kullanımına ilişkin çok çeşitli görevleri içermektedir.

Bu kurs projesi, nüfuslu bir bölgeye entegre enerji tedariki için bir seçenek önermektedir:

· belirli bir tarımsal-endüstriyel kompleks nesneleri şeması için, termal enerji, elektrik, gaz ve soğuk su ihtiyacının bir analizi gerçekleştirilir;

· ısıtma, havalandırma ve sıcak su temini yüklerinin hesaplanması yapılır;

· Hane halkının ısı ihtiyacını karşılayabilecek kazan dairesinin gerekli gücünün belirlenmesi;

· Kazan seçimi yapılır.

· gaz tüketimini hesaplamak,

1. 90 öğrencilik bir okulun ısıtma, havalandırma ve sıcak su temininin hesaplanması

1.1 Okulun kısa açıklaması

Boyutlar 43.350x12x2.7.

Oda hacmi V = 1709,34 m3.

Dış uzunlamasına duvarlar, çimento üzerine GOST 530-95'e uygun olarak KP-U100/25 dereceli kalınlaştırılmış tuğladan yapılmış, kaplama ve kaplamadan yapılmış yük taşıyıcıdır - kum çözümü M 50, kalınlık 250 ve 120 mm ve 140 mm izolasyon - aralarında polistiren köpük.

İç duvarlar - içi boş, kalınlaştırılmış seramik tuğlalar GOST 530-95'e göre KP-U100/15 sınıfı, M50 çözümüyle.

Bölmeler GOST 530-95'e uygun olarak M 50 harcı ile KP-U75/15 tuğladan yapılmıştır.

Çatı kaplama - çatı kaplama keçesi (3 kat), çimento-kum şap 20 mm, genişletilmiş polistiren 40 mm, 1 kat çatı kaplama keçesi, çimento-kum şap 20 mm ve betonarme kaplama levhası;

Zeminler - M300 beton ve kırma taşla sıkıştırılmış toprak.

Eşleştirilmiş ahşap çerçeveli çift pencere, pencere boyutları 2940x3000 (22 adet) ve 1800x1760 (4 adet).

Dış ahşap tek kapı 1770x2300 (6 adet)

Dış havanın tasarım parametreleri tн = - 25 0 С.

Dış havanın tahmini kış havalandırma sıcaklığı tn.v. = - 16 0 C.

Tahmini iç hava sıcaklığı tв = 16 0 С.

Bölgenin nem bölgesi normal kurudur.

Barometrik basınç 99,3 kPa.

1.2 Okul hava değişiminin hesaplanması

Öğrenme süreci okulda gerçekleşir. Çok sayıda öğrencinin uzun süreli varlığı ile karakterize edilir. Zararlı emisyonlar yoktur. Bir okulun hava değişim katsayısı 0,95...2 olacaktır.

K ∙ Vп,

burada Q hava değişimidir, m³/h; Vп - oda hacmi, m³; K - hava değişim oranı = 1 alınmıştır.

Şekil 1. Oda boyutları.

Oda hacmi: = 1709,34 m3 . = 1∙1709,34 = 1709,34 m3/saat.

Odada ısıtma ile birlikte genel havalandırma düzenliyoruz. Doğal egzoz havalandırmasını egzoz şaftları şeklinde düzenliyoruz; egzoz şaftlarının kesit alanı F, şu formül kullanılarak bulunur: F = Q / (3600 ∙ ν k.in). egzoz şaftındaki hava hızını h = 2,7 m yükseklikte önceden belirleyerek

ve k.in. =

ve k.in. = = 1,23 m/s = 1709,34∙ / (3600 ∙ 1,23) = 0,38 m²

Egzoz şaftı sayısı vsh = F / 0,04 = 0,38 / 0,04 = 9,5≈ 10

0,04 m² gerilimli bölümü olan (200 x 200 mm boyutlarında) 2 m yüksekliğinde 10 egzoz şaftını kabul ediyoruz.

1.3 Odanın dış muhafazalarından ısı kaybının belirlenmesi

Odanın iç muhafazalarından kaynaklanan ısı kaybını hesaba katmıyoruz çünkü ayrılmış odalardaki sıcaklık farkı 5 0 C'yi geçmez. Kapalı yapıların ısı transfer direncini belirleriz. Isı transfer direnci dış duvar(Şekil 1), tablodaki veriler kullanılarak formül kullanılarak bulunacaktır. 1, ısı algısına karşı termal direncin olduğunu bilmek iç yüzeyçit Rв=0,115 m 2 ∙ 0 С/W

burada Rв, çitin iç yüzeyinin ısı emilimine karşı termal dirençtir, m²·ºС / W; - tek tek katmanların ısıl iletkenliğinin ısıl dirençlerinin toplamı t - ısıl iletkenliği λi, W / (m·ºС) olan malzemelerden yapılmış, δi (m) kalınlığında katman çitleri, λ değerleri Tablo 1'de verilmiştir; Rн - çitin dış yüzeyinin ısı transferine karşı termal direnç Rн=0,043 m 2 ∙ 0 C/W (dış duvarlar ve çatı katları için).

Şekil 1 Duvar malzemelerinin yapısı.

Tablo 1 Duvar malzemelerinin ısıl iletkenliği ve genişliği.

Dış duvarın ısı transfer direnci:

R 01 = m²·°С/W.

) Pencerelerin ısı transfer direnci Ro.ok = 0,34 m 2 ∙ 0 C/W (sayfa 8'deki tablodan buluyoruz)

Dış kapı ve geçitlerin ısı transfer direnci 0,215 m 2 ∙ 0 C/W (sayfa 8'deki tablodan bulunur)

) Çatısız bir tavan için tavanın ısı transferine karşı direnci (Rв=0,115 m 2 ∙ 0 С/W, Rн=0,043 m 2 ∙ 0 С/W).

Tavanlardan ısı kayıplarının hesaplanması:

Şekil 2 tavan yapısı.

Tablo 2 Zemin malzemelerinin ısı iletkenliği ve genişliği

Tavan ısı transfer direnci

m 2 ∙ 0 C/W.

) Zeminlerdeki ısı kaybı, dış duvarlara paralel 2 m genişliğinde şeritler halindeki bölgelerle hesaplanır (Şek. 3).

Zemin bölgelerinin alanı eksi bodrum alanı: = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F1=12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=148 m 2

F2=12 ∙ 2 + 12∙ 2 = 48 m 2 ,= 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2=142 m 2

F3=6 ∙ 0,5 + 12 ∙ 2 = 27 m2

Bodrum kat bölgelerinin alanları: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F1=6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 m 2 ,= 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m 2

F2=6 ∙ 2 = 12 m2

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2=60 m2

Doğrudan zeminde bulunan zeminler, her birinin ısı iletkenliği λ≥1,16 W/(m 2 ∙ 0 C) olan birkaç malzeme katmanından oluşuyorsa yalıtılmamış olarak kabul edilir. Yalıtım katmanı λ değerine sahipse zeminler yalıtılmış olarak kabul edilir<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Her bölge için ısı transfer direnci (m 2 ∙ 0 C/W) yalıtılmamış zeminler için olduğu gibi belirlenir, çünkü her katmanın ısı iletkenliği λ≥1,16 W/m 2 ∙ 0 C. Yani, ısı transfer direnci Ro=Rн.п. birinci bölge için 2,15, ikinci bölge için - 4,3, üçüncü bölge için - 8,6, geri kalanı - 14,2 m 2 ∙ 0 C/W.

) Pencere açıklıklarının toplam alanı: yaklaşık = 2,94∙3∙22+1,8∙1,76∙6 = 213 m2.

Dış kapıların toplam alanı: dv = 1,77 ∙ 2,3 ∙ 6 = 34,43 m2.

Dış duvar alanı eksi pencere ve kapı açıklıkları: bilgi yok = 42,85 ∙ 2,7 + 29,5 ∙ 2,7 + 11,5 ∙ 2,7 + 14,5∙ 2,7+3∙ 2,7+8,5∙ 2,7 - 213-34 0,43 = 62 m2.

Bodrum duvar alanı: n.s.p =14.5∙2.7+5.5∙2.7-4.1=50

) Tavan alanı: pot = 42,85 ∙ 12+3∙ 8,5 = 539,7 m 2 ,

F, 0,1 m² doğrulukla hesaplanan çitin alanıdır (m²) (kapalı yapıların doğrusal boyutları, ölçüm kurallarına göre 0,1 m doğrulukla belirlenir); tв ve tн - iç ve dış havanın hesaplanan sıcaklıkları, ºС (ek. 1…3); R 0 - toplam ısı transfer direnci, m 2 ∙ 0 C / W; n, çitin dış yüzeyinin dış havaya göre konumuna bağlı bir katsayıdır, n=1 katsayısının değerlerini alacağız (dış duvarlar, çatısız çatılar, çelik, kiremitli çatı katları için) veya seyrek çıtaların üzerinde asbestli çimento çatı, zemindeki zeminler)

Dış duvarlardan ısı kayıpları:

F NS = 601,1 W.

Bodrumun dış duvarlarından ısı kayıpları:

Fn.s.p = 130,1W.

∑F n.s. =F n.s. +F n.s.p. =601,1+130,1=731,2 W.

Pencerelerden ısı kaybı:

Fock = 25685 W.

Kapı aralıklarından ısı kayıpları:

FDV = 6565,72 W.

Tavandan ısı kaybı:

Fpot = = 13093,3 W.

Zeminden ısı kaybı:

Fpol = 6240,5 W.

Bodrum kattaki ısı kayıpları:

Fpol.p = 100W.

∑F katı =F katı. +F yarım s. =6240,5+100=6340,5 W.

Dış dikey ve eğimli (dikey projeksiyon) duvarlardan, kapılardan ve pencerelerden kaynaklanan ek ısı kayıpları çeşitli faktörlere bağlıdır. Fdob değerleri ana ısı kayıplarının yüzdesi olarak hesaplanır. Dış duvardan ve kuzeye, doğuya, kuzeybatıya ve kuzeydoğuya bakan pencerelerden ek ısı kaybı %10, güneydoğu ve batıya ise %5'tir.

Endüstriyel binalarda dış havanın sızmasından kaynaklanan ek kayıpların, tüm çitlerdeki ana kayıpların %30'u olduğu varsayılmaktadır:

Finf = 0,3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0,3 · (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) = 15724, 7 W

Böylece toplam ısı kaybı aşağıdaki formülle belirlenir:

1.4 Isıtma yüzey alanının hesaplanması ve merkezi ısıtma sistemleri için ısıtma cihazlarının seçimi

En yaygın ve evrensel olarak kullanılan ısıtma cihazları dökme demir radyatörlerdir. Konut, kamu ve çeşitli endüstriyel binalara kurulurlar. Endüstriyel tesislerde ısıtma cihazı olarak çelik borular kullanıyoruz.

Öncelikle ısıtma sistemi boru hatlarından ısı akışını belirleyelim. Açık şekilde döşenen yalıtılmamış boru hatlarıyla odaya verilen ısı akışı formül 3 ile belirlenir:

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr - tv) ∙ η,

burada Ftr = π ∙ d l - borunun dış yüzeyinin alanı, m²; d ve l - boru hattının dış çapı ve uzunluğu, m (ana boru hatlarının çapları genellikle 25...50 mm, yükselticiler 20...32 mm, ısıtma cihazlarına bağlantılar 15...20 mm'dir); ktr - boru ısı transfer katsayısı W/(m 2 ∙ 0 C), boru hattındaki sıcaklık basıncına ve soğutucu tipine bağlı olarak Tablo 4'e göre belirlenir, ºC; η - tavanın altında bulunan besleme hattı için 0,25'e eşit katsayı, dikey yükselticiler için - 0,5, zeminin üzerinde bulunan dönüş hattı için - 0,75, ısıtma cihazına bağlantılar için - 1,0

Besleme borusu:

Çap-50mm:50mm =3,14∙73,4∙0,05=11,52 m²;

Çap 32mm:32mm =3,14∙35,4∙0,032=3,56 m²;

Çap-25 mm:25mm =3,14∙14,45∙0,025=1,45 m²;

Çap-20:20mm =3,14∙32,1∙0,02=2,02 m²;

Dönüş boru hattı:

Çap-25mm:25mm =3,14∙73,4∙0,025=5,76 m²;

Çap-40mm:40mm =3,14∙35,4∙0,04=4,45 m²;

Çap-50mm:50mm =3,14∙46,55∙0,05=7,31 m²;

Cihazdaki su sıcaklığı ile odadaki hava sıcaklığı arasındaki ortalama fark için boruların ısı transfer katsayısı (95+70) / 2 - 15 = 67,5 ºС 9,2 W/(m²∙ºС) olarak alınır. Tablo 4'teki verilere göre.

Doğrudan ısı iletimi:

Ф p1,50mm = 11,52 ∙ 9,2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478,72 W;

Ф p1,32mm =3,56∙9,2 · (95 - 16)∙1=2620,16 W;

Ф p1,25mm =1,45∙9,2 · (95 - 16)∙1=1067,2 W;

Ф p1,20mm =2,02∙9,2 · (95 - 16)∙1=1486,72 W;

Dönüş ısı borusu:

Ф p2,25mm =5,76∙9,2 · (70 - 16)∙1=2914,56 W;

Ф p2,40mm =4,45∙9,2 · (70 - 16)∙1=2251,7 W;

Ф p2,50mm =7,31∙9,2 · (70 - 16)∙1=3698,86 W;

Tüm boru hatlarından toplam ısı akışı:

F tr =8478,72+2620,16+1067,16+1486,72+2914,56+2251,17+3698,86=22517,65 W

Cihazların gerekli ısıtma yüzey alanı (m²) yaklaşık olarak formül 4 ile belirlenir:

Fogr-Ftr, ısıtma cihazlarının ısı transferidir, W; Ftr - ısıtma cihazlarıyla aynı odada bulunan açık boru hatlarının ısı transferi, W; pr - cihazın ısı transfer katsayısı, W/(m 2 ∙ 0 C). su ısıtmak için tpr = (tg+tо)/2; tg ve tо - cihazdaki sıcak ve soğutulmuş suyun hesaplanan sıcaklığı; buhar ısıtması için alçak basınç tpr=100 ºС alın, yüksek basınçlı sistemlerde tpr, karşılık gelen basınçta cihazın önündeki buhar sıcaklığına eşittir; tв - odadaki tahmini hava sıcaklığı, ºС; β 1 - ısıtma cihazının kurulum yöntemini dikkate alan düzeltme faktörü. Bir duvara veya 130 mm derinliğindeki bir nişe serbestçe monte edildiğinde, β 1 = 1; diğer durumlarda, β 1 değerleri aşağıdaki verilere göre alınır: a) cihaz, nişsiz bir duvara monte edilir ve tahta ile tahta arasında mesafe olacak şekilde raf şeklinde bir tahta ile kaplanır. 40...100 mm katsayılı ısıtma cihazı β 1 = 1,05...1,02; b) cihaz, tahta ile ısıtma cihazı arasında 40...100 mm mesafe bulunan, derinliği 130 mm'den fazla olan bir duvar boşluğuna monte edilmiştir, katsayı β 1 = 1,11...1,06; c) Cihaz, nişsiz bir duvara monte edilir ve tahta ile ısıtma cihazı arasında 150, 180, 220'ye eşit mesafe olacak şekilde üst panelde ve zemine yakın ön duvarda yuvalar bulunan ahşap bir dolapla kaplanır ve 260 mm, β 1 katsayısı sırasıyla 1,25'e eşittir; 1.19; 1.13 ve 1.12; β 1 - düzeltme faktörü β 2 - boru hatlarındaki suyun soğumasını dikkate alan düzeltme faktörü. Su ısıtma boru hatlarının açık kurulumu ve buhar ısıtması ile β 2 =1. gizli bir boru hattı için, pompa sirkülasyonu β 2 = 1,04 (tek borulu sistemler) ve β 2 = 1,05 (havai dağıtımlı iki borulu sistemler); doğal sirkülasyon sırasında boru hatlarında suyun soğutulmasının artması nedeniyle β 2 değerleri 1.04.pr= katsayısı ile çarpılmalıdır. 96 m²;

Hesaplanan oda için gerekli sayıda dökme demir radyatör bölümü aşağıdaki formülle belirlenir:

Fpr / fbölümü,

burada fbölüm bir bölümün ısıtma yüzey alanıdır, m² (Tablo 2). = 96 / 0,31 = 309.

Ortaya çıkan n değeri yaklaşıktır. Gerekirse, birkaç cihaza bölünür ve bir düzeltme faktörü β 3 eklenerek, içindeki bölüm sayısına bağlı olarak cihazın ortalama ısı transfer katsayısındaki değişiklik dikkate alınarak, kurulum için kabul edilen bölüm sayısı dikkate alınır. her ısıtma cihazı bulunur:

ağız = n · β3;

ağız = 309 · 1,05 = 325.

12 bölüme 27 radyatör monte ediyoruz.

ısıtma su temini okul havalandırması

1.5 Isıtıcıların seçimi

Hava ısıtıcıları, odaya verilen havanın sıcaklığını arttırmak için ısıtma cihazları olarak kullanılır.

Hava ısıtıcılarının seçimi aşağıdaki sırayla belirlenir:

Havayı ısıtmak için kullanılan ısı akışını (W) belirleriz:

Фв = 0,278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tв - tн), (10)

burada Q hacimsel hava akışıdır, m³/saat; ρ - tк sıcaklığındaki hava yoğunluğu, kg/m³; ср = 1 kJ/ (kg∙ ºС) - havanın spesifik izobarik ısı kapasitesi; tk - ısıtıcıdan sonraki hava sıcaklığı, ºС; tn - ısıtıcıya giren havanın başlangıç sıcaklığı, ºС

Hava yoğunluğu:

ρ = 346/(273+18) 99,3/99,3 = 1,19;

Fv = 0,278 ∙ 1709,34 ∙ 1,19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095,48 W.

Tahmini kütle hava hızı 4-12 kg/s∙ m²'dir.

m².

3. Daha sonra Tablo 7'ye göre açık hava kesit alanı hesaplanana yakın olan ısıtıcının modelini ve numarasını seçiyoruz. Birkaç ısıtıcıyı paralel olarak (hava akışı boyunca) monte ederken, toplam açık kesit alanları dikkate alınır. 0,115 m² temiz hava kesit alanına ve 12,7 m² ısıtma yüzey alanına sahip 1 K4PP No. 2'yi seçiyoruz

4. Seçilen ısıtıcı için gerçek kütle hava hızını hesaplayın

= 4,12 m/sn.

Bundan sonra, benimsenen ısıtıcı modelinin grafiğine (Şekil 10) göre, soğutucunun türüne, hızına ve νρ değerine bağlı olarak ısı transfer katsayısı k'yı buluyoruz. Grafiğe göre ısı transfer katsayısı k = 16 W/(m 2 0 C)

Isıtma ünitesi tarafından ısıtılan havaya aktarılan gerçek ısı akışını (W) belirleriz:

Фк = k ∙ F ∙ (t´ср - tср),

burada k ısı transfer katsayısıdır, W/(m 2 ∙ 0 C); F - ısıtıcı ısıtma yüzey alanı, m²; t'av - ortalama soğutma suyu sıcaklığı, ºС, soğutma suyu - buhar - t'av = 95 ºС için; tср - ısıtılan havanın ortalama sıcaklığı t´ср = (tк + tн) /2

Fk = 16 ∙ 12,7 ∙ (95 -(16-16)/2) = 46451∙2=92902 W.

KZPP No. 7 plaka ısıtıcıları 92902 W'luk bir ısı akışı sağlar ve gerekli olan 83789,85 W'dur. Bu sayede ısı transferi tam olarak sağlanır.

Isı transfer marjı =6%.

1.6 Okula sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması

Okulda sıhhi ve evsel ihtiyaçlar için sıcak suya ihtiyaç vardır. 90 kişilik bir okul günde 5 litre su tüketiyor sıcak su günlük. Toplam: 50 litre. Bu nedenle, her biri 60 l/saat (yani sadece 120 l/saat) su akış hızına sahip 2 adet yükseltici yerleştiriyoruz. Günde ortalama 7 saat kadar hijyenik ihtiyaçlar için sıcak su kullanıldığını dikkate aldığımızda sıcak su miktarının 840 lt/gün olduğunu görüyoruz. Saatlik okul tüketimi 0,35 m³/saat

Daha sonra su kaynağına ısı akışı olacak

Fgv. = 0,278 · 0,35 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 20038 W

Okulun duş kabini sayısı 2'dir. Kabin başına saatlik sıcak su tüketimi Q = 250 l/saat olup, duşun günde ortalama 2 saat çalıştığını varsayalım.

O zaman toplam sıcak su tüketimi: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. =0,278 · 1 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 57250 W.

∑F g.v. =20038+57250=77288 W.

2. Merkezi ısıtma için ısı yükünün hesaplanması

Merkezi ısıtma sistemine dahil olan köydeki konut ve kamu binalarının ısıtılması için harcanan maksimum ısı akışı (W), aşağıdaki formüller kullanılarak yaşam alanına bağlı olarak toplu göstergelerle belirlenebilir:

Fotoğraf = φ ∙ F,

Fotoğraf.j.=0.25∙Fotoğraf.j., (19)

burada φ, 1 m² yaşam alanını ısıtmak için harcanan maksimum spesifik ısı akışının (W/m²) toplu göstergesidir. φ değerleri, programa göre hesaplanan kış dış hava sıcaklığına bağlı olarak belirlenir (Şekil 62); F - yaşam alanı, m².

1. 720 m2 alana sahip on üç 16 daireli bina için şunu elde ederiz:

Fotoğraf = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200 W.

360 m2 alana sahip 11 adet 8 daireli bina için şunları elde ediyoruz:

Fotoğraf = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600 W.

Bal için 6x6x2,4 boyutlarında bir nokta elde ederiz:

Fototoplam=0,25∙170∙6∙6=1530 W;

6x12 m ölçülerindeki bir ofis için:

Fotoğraf genel = 0,25 ∙ 170∙ 6 12 = 3060 W,

Bireysel konut, kamu ve endüstriyel binalar için, besleme havalandırma sisteminde ısıtma ve hava ısıtmaya harcanan maksimum ısı akışları (W) yaklaşık olarak aşağıdaki formüllerle belirlenir:

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vн · (tв - tн.в.),

burada q from ve q in binanın spesifik ısıtma ve havalandırma özellikleridir, W/(m 3 · 0 C), Tablo 20'ye göre alınmıştır; V n - bodrum olmadan dış ölçüme göre binanın hacmi, m 3, standart tasarımlara göre alınır veya uzunluğu, zeminin planlama seviyesinden kornişin tepesine kadar genişliği ve yüksekliği ile çarpılarak belirlenir. ; t in = binanın çoğu odası için tipik olan ortalama tasarım hava sıcaklığı, 0 C; t n = hesaplanan kış dış hava sıcaklığı, - 25 0 C; t n.v. - dış havanın tahmini kış havalandırma sıcaklığı, - 16 0 C; a - yerel iklim koşullarının tn = 25 0 C a = 1,05'teki spesifik termal özellikler üzerindeki etkisini dikkate alan düzeltme faktörü

Ph = 0,7 ∙ 18∙36∙4,2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5000,91 W,

Fv.toplam=0,4∙5000,91=2000 W.

Tugay evi:

Ph = 0,5∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5511,2 W,

Okul atölyesi:

Ph = 0,6 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv = 0,2 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249,28 W,

2.2 Konut ve kamu binaları için sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması

Isıtma döneminde binalara sıcak su temininde harcanan ortalama ısı akışı (W) aşağıdaki formülle bulunur:

F g.v. = q g.v. nf,

55 0 C sıcaklıkta su tüketim oranına bağlı olarak, bir kişi için sıcak su temini için harcanan ortalama ısı akışının (W) toplu göstergesi şuna eşit olacaktır: Su tüketiminde - 115 l/gün q g.w. 407 W'dur.

60 kişinin yaşadığı 16 apartman için sıcak su temini için ısı akışı: F g.w. = 407 60 = 24420W,

bu tür on üç ev için - F g.v. = 24420 · 13 = 317460 W.

Yaz aylarında 60 sakinin yaşadığı 16 daireli sekiz binanın sıcak su temini için ısı tüketimi

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 317460 = 206349 W

30 kişinin yaşadığı 8 apartman için sıcak su temini için ısı akışı şöyle olacaktır:

F g.v. = 407 · 30 = 12210 W,

bu tür on bir ev için - F g.v. = 12210 · 11 = 97680 W.

Yaz aylarında 30 nüfuslu 8 daireli 11 binanın sıcak su temini için ısı tüketimi

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 · 97680 = 63492 W.

Daha sonra ofis su kaynağına ısı akışı şöyle olacaktır:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,833 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

Yaz aylarında ofis sıcak su temini için ısı tüketimi:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.v. = 0,65 ∙ 47690 = 31000 W

Tıbbi su kaynağına ısı akışı. nokta şu olacaktır:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,23 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

Sıcak su temini balı için ısı tüketimi. Yaz aylarında öğe:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.v. = 0,65 ∙ 13167 = 8559 W

Atölyelerde sıhhi ve evsel ihtiyaçlar için de sıcak suya ihtiyaç vardır.

Atölyede her biri 30 l/saat (yani toplam 60 l/saat) su akış hızına sahip 2 adet yükseltici bulunmaktadır. Günde ortalama 3 saat boyunca sıhhi ihtiyaçlar için sıcak su kullanıldığını düşünürsek, sıcak su miktarının 180 l/gün olduğunu görüyoruz.

Fgv. = 0,278 · 0,68 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 38930 W

Yaz aylarında bir okul atölyesine sıcak su temini için tüketilen ısı akışı:

Fgv.l = 38930 · 0,65 = 25304,5 W

Isı akışlarının özet tablosu

Hesaplanan ısı akışları, W
İsim	Isıtma	Havalandırma	Teknik ihtiyaçlar

90 öğrencilik okul
16 m2 ev
Bal. paragraf
8 apartman
Okul atölyesi

∑Ф toplam =Ф +Ф'dan +Ф g.v'ye. =2147318+13243+737078=2897638 W.

3. Yıllık ısı yükü çizelgesinin oluşturulması ve kazan seçimi

.1 Yıllık ısı yükü grafiğinin oluşturulması

Her türlü ısı tüketimi için yıllık tüketim, analitik formüller kullanılarak hesaplanabilir, ancak yıl boyunca kazan dairesinin çalışma modlarını oluşturmak için de gerekli olan yıllık ısı yükü programından grafiksel olarak belirlemek daha uygundur. Böyle bir grafik, Ek 3'e göre belirlenen belirli bir alandaki çeşitli sıcaklıkların süresine bağlı olarak oluşturulur.

İncirde. Şekil 3'te köyün yerleşim alanına ve bir grup sanayi binasına hizmet veren kazan dairesinin yıllık yük grafiği gösterilmektedir. Grafik aşağıdaki gibi oluşturulmuştur. Sağ tarafta, apsis ekseni boyunca, kazan dairesinin çalışma süresi saat olarak, sol tarafta - dış hava sıcaklığı; Isı tüketimi ordinat ekseni boyunca çizilmiştir.

Öncelikle konut ve kamu binalarının ısıtılması için ısı tüketiminin dış sıcaklığa bağlı olarak değişimini gösteren bir grafik çizilir. Bunu yapmak için, bu binaları ısıtmak için harcanan toplam maksimum ısı akışı koordinat ekseninde çizilir ve bulunan nokta, konut binalarının ortalama tasarım sıcaklığına eşit dış hava sıcaklığına karşılık gelen noktaya düz bir çizgi ile bağlanır; kamu ve endüstriyel binalar tв = 18 °С. Isıtma sezonunun başlangıcı 8 °C sıcaklıkta alındığından grafiğin 1. satırı bu sıcaklığa kadar noktalı çizgi olarak gösterilmiştir.

tн fonksiyonunda kamu binalarının ısıtılması ve havalandırılması için ısı tüketimi, tв = 18 °С ile hesaplanan havalandırma sıcaklığı tн.в arasında eğimli bir düz çizgi 3'tür. Belirli bir iklim bölgesi için. Daha düşük sıcaklıklarda, oda havası besleme dış havasıyla karışır, yani. devridaim meydana gelir ve ısı tüketimi değişmeden kalır (grafik apsis eksenine paraleldir). Benzer şekilde çeşitli endüstriyel binaların ısıtılması ve havalandırılması için ısı tüketimi grafikleri oluşturulmuştur. Endüstriyel binaların ortalama sıcaklığı tв = 16 °С. Şekil, bu nesne grubu için ısıtma ve havalandırma için toplam ısı tüketimini göstermektedir (16 °C sıcaklıktan başlayarak 2. ve 4. satırlar). Sıcak su temini ve teknolojik ihtiyaçlar için ısı tüketimi tn'ye bağlı değildir. Bu ısı kayıplarına ilişkin genel grafik düz çizgi 5 ile gösterilmiştir.

Dış hava sıcaklığına bağlı olarak ısı tüketiminin toplam grafiği kesikli çizgi 6 ile gösterilir (kırılma noktası tn.v.'ye karşılık gelir), ordinat ekseninde tüm tüketim türleri için harcanan maksimum ısı akışına eşit bir segment kesilir. (∑Phot + ∑Fv + ∑Fg. V. + ∑Ft) hesaplanan dış sıcaklıkta tн.

Toplam yükleri topladığım zaman 2,9W elde ediyorum.

Apsis ekseninin sağında, her bir dış sıcaklık için, sıcaklığın inşaatın yapıldığı sıcaklığa eşit veya daha düşük kaldığı ısıtma mevsimi saat sayısı (kümülatif olarak) tutuldu (Ek 3). Ve bu noktalardan dikey çizgiler çizilir. Daha sonra, aynı dış sıcaklıklarda maksimum ısı tüketimine karşılık gelen koordinatlar, toplam ısı tüketimi grafiğinden bu çizgilere yansıtılır. Ortaya çıkan noktalar, ısıtma periyodu sırasındaki ısı yükünün bir grafiğini temsil eden düzgün bir eğri (7) ile birbirine bağlanır.

Koordinat eksenleri, eğri 7 ve yatay çizgi 8 ile sınırlanan ve toplam yaz yükünü gösteren alan, yıllık ısı tüketimini (GJ/yıl) ifade eder:

yıl = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n,

burada F, yıllık ısı yükü grafiğinin alanıdır, mm²; m Q ve m n, kazan dairesinin ısı tüketimi ve çalışma süresi ölçeğidir; sırasıyla W/mm ve h/mm. yıl = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ 9871,74 ∙ 23548 ∙ 47,8 = 40001,67 J/yıl

Isıtma periyodu 31681,32 J/yıl yani %79,2'sini, yaz dönemi ise 6589,72 J/yıl yani %20,8'ini oluşturmaktadır.

3.2 Soğutma sıvısının seçimi

Soğutucu olarak su kullanıyoruz. Termal tasarım yükü Фр ≈ 2,9 MW olduğundan (Фр ≤ 5,8 MW), besleme hattında 105 ºС sıcaklıkta su kullanılmasına izin verilir ve dönüş boru hattında su sıcaklığı 70 ºС olduğu varsayılmıştır. Aynı zamanda tüketici ağındaki sıcaklık düşüşünün %10'a ulaşabileceğini de dikkate alıyoruz.

Soğutucu olarak kızgın suyun kullanılması, boruların çapını azaltarak boru metalinde daha fazla tasarruf sağlar ve sistemde dolaşan toplam su miktarı azaldığından ağ pompalarının enerji tüketimini azaltır.

Bazı tüketiciler teknik amaçlarla buhara ihtiyaç duyduklarından, tüketicilerin ilave ısı eşanjörleri kurmaları gerekmektedir.

3.3 Kazan seçimi

Isıtma ve endüstriyel kazan daireleri, içlerine monte edilen kazanların tipine bağlı olarak, sıcak su, buhar veya buhar ve sıcak su kazanları ile kombine edilebilir.

Düşük sıcaklıkta soğutma sıvısına sahip geleneksel dökme demir kazanların seçimi, yerel enerji tedarikinin maliyetini basitleştirir ve azaltır. Isı temini için, her biri aşağıdaki özelliklere sahip gaz yakıtı kullanan, her biri 779 kW termal güce sahip üç adet dökme demir su kazanı “Tula-3” kabul ediyoruz:

Tahmini güç Фр = 2128 kW

Kurulu güç Fu = 2337 kW

Isıtma yüzey alanı - 40,6 m²

Bölüm sayısı - 26

Boyutlar 2249×2300×2361 mm

Maksimum su ısıtma sıcaklığı - 115 ºС

Gazla çalışırken verimlilik η a.a. = 0,8

Buhar modunda çalışırken aşırı buhar basıncı 68,7 kPa'dır

.4 Bir termal kazan dairesinin tedarikini düzenlemek için yıllık bir programın inşası

Tüketicilerin ısı yükünün dış hava sıcaklığına, havalandırma ve iklimlendirme sisteminin çalışma moduna, sıcak su temini için su tüketimine ve teknolojik ihtiyaçlara bağlı olarak değişmesi nedeniyle, kazan dairesinde termal enerji üretiminin ekonomik modları gerekir. ısı temininin merkezi düzenlenmesi ile sağlanmalıdır.

Su ısıtma ağlarında, soğutucunun sıcaklığının sabit bir akış hızında değiştirilmesiyle gerçekleştirilen yüksek kaliteli ısı kaynağı düzenlemesi kullanılır.

Isıtma ağındaki su sıcaklıklarının grafikleri tп = f (tн, ºС), tо = f (tн, ºС) ile temsil edilir. Çalışmada verilen yöntemi kullanarak tн = 95 ºС için bir grafik oluşturduktan sonra; ısıtma için tо = 70 ºС (sıcak su şebekesindeki soğutucu sıcaklığının 70 ºС'nin altına düşmemesi gerektiği dikkate alınır), tпв = 90 ºС; tov = 55 ºС - havalandırma için, ısıtma ve havalandırma ağlarındaki soğutucunun sıcaklık değişim aralıklarını belirleriz. Dış sıcaklık değerleri apsis ekseni boyunca, besleme suyunun sıcaklığı ise ordinat ekseni boyunca çizilir. Kökeni, konut ve kamu binaları (18 ºС) için hesaplanan iç sıcaklık ve aynı zamanda 18 ºС'ye eşit olan soğutma suyu sıcaklığı ile çakışmaktadır. tп = 95 ºС, tн = -25 ºС sıcaklıklarına karşılık gelen noktalarda koordinat eksenlerine geri getirilen diklerin kesişme noktasında A noktası bulunur ve 70 ºС dönüş suyu sıcaklığından yatay bir çizgi çizilerek B noktası bulunur A ve B noktalarını başlangıç koordinatlarıyla birleştirerek, dış hava sıcaklığına bağlı olarak ısıtma ağındaki ileri ve geri dönüş suyunun sıcaklığındaki değişimlerin bir grafiğini elde ederiz. Sıcak su besleme yükü varsa, açık tip bir şebekenin besleme hattındaki soğutucunun sıcaklığı 70 °C'nin altına düşmemelidir, bu nedenle besleme suyu sıcaklık grafiğinin solunda τ olan bir bükülme noktası C vardır. p =sabit. Sabit bir sıcaklıkta ısıtmaya ısı temini, soğutucu akış hızı değiştirilerek kontrol edilir. Minimum dönüş suyu sıcaklığı, C noktasından dönüş suyu grafiğiyle kesişene kadar dikey bir çizgi çizilerek belirlenir. D noktasının ordinat eksenine izdüşümü τto'nun en küçük değerini gösterir. Hesaplanan dış sıcaklığa (-16 ºС) karşılık gelen noktadan geri yüklenen dikey, AC ve BD düz çizgilerini E ve F noktalarında keserek havalandırma sistemleri için ileri ve geri dönüş suyunun maksimum sıcaklıklarını gösterir. Yani, sıcaklıklar sırasıyla 91 ºС ve 47 ºС'dir ve bunlar tн.в ve tн (EK ve FL çizgileri) aralığında değişmeden kalır. Bu dış hava sıcaklığı aralığında, havalandırma üniteleri, ısıtıcılara giren havanın sıcaklığı sabit kalacak şekilde derecesi düzenlenen devridaim ile çalışır.

Isıtma şebekesindeki su sıcaklıklarının grafiği Şekil 4'te sunulmaktadır.

Şekil 4. Isıtma ağındaki su sıcaklıklarının grafiği.

Kaynakça

1.Efendiev A.M. Tarımsal işletmeler için enerji tedarikinin tasarımı. Araç seti. Saratov 2009.

Zakharov A.A. Tarımda ısının kullanımı üzerine çalıştay. İkinci baskı, revize edilmiş ve genişletilmiş. Moskova Agropromizdat 1985.

Zakharov A.A. Tarımda ısının uygulanması. Moskova Kolos 1980.

Kiryushatov A.I. Tarımsal üretime yönelik termik santraller. Saratov 1989.

SNiP 2.10.02-84 Tarım ürünlerinin depolanması ve işlenmesine yönelik binalar ve tesisler.

İyi çalışmanızı bilgi tabanına göndermek basittir. Aşağıdaki formu kullanın

Bilgi tabanını çalışmalarında ve çalışmalarında kullanan öğrenciler, lisansüstü öğrenciler, genç bilim insanları size çok minnettar olacaklardır.

http://allbest.ru/ adresinde yayınlandı

İLEmülk

giriiş

1. 90 öğrencilik bir okulun ısıtma, havalandırma ve sıcak su temininin hesaplanması

1.1 Okulun kısa açıklaması

1.2 Garajın dış çitlerinden ısı kaybının belirlenmesi

1.3 Isıtma yüzey alanının hesaplanması ve merkezi ısıtma sistemleri için ısıtma cihazlarının seçimi

1.4 Okul hava değişiminin hesaplanması

1.5 Isıtıcıların seçimi

1.6 Okula sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması

2. Merkezi ve yerel ısı beslemesi ile verilen 1 numaralı şemaya göre diğer nesnelerin ısıtılmasının ve havalandırılmasının hesaplanması

2.1 Konut ve kamu binaları için genişletilmiş standartlara göre ısıtma ve havalandırma için ısı tüketiminin hesaplanması

2.2 Konut ve kamu binaları için sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması

3.Yıllık ısı yükü çizelgesinin oluşturulması ve kazan seçimi

3.1 Yıllık ısı yükü grafiğinin oluşturulması

3.2 Soğutma sıvısının seçimi

3.3 Kazan seçimi

3.4 Bir termal kazan dairesinin tedarikini düzenlemek için yıllık bir programın oluşturulması

Kaynakça

giriiş

Bu kurs projesi, nüfuslu bir bölgeye entegre enerji tedariki için bir seçenek önermektedir:

· belirli bir tarımsal-endüstriyel kompleks nesneleri şeması için, termal enerji, elektrik, gaz ve soğuk su ihtiyacının bir analizi gerçekleştirilir;

· ısıtma, havalandırma ve sıcak su temini yüklerinin hesaplanması yapılır;

· Hane halkının ısı ihtiyacını karşılayabilecek kazan dairesinin gerekli gücünün belirlenmesi;

· Kazan seçimi yapılır.

· gaz tüketimini hesaplamak,

1. 90 öğrencilik bir okulun ısıtma, havalandırma ve sıcak su temininin hesaplanması

1 . 1 Kısa haokul özellikleri

Boyutlar 43.350x12x2.7.

Oda hacmi V = 1709,34 m3.

Dış uzunlamasına duvarlar, M 50, 250 ve 120 mm kalınlığında çimento-kum harcı ve 140 mm yalıtım üzerine GOST 530-95'e uygun KP-U100/25 markalı, kaplama ve kaplama, kalınlaştırılmış tuğladan yapılmış yük taşıyıcıdır. - aralarında polistiren köpük.

İç duvarlar, M50 harcı ile GOST 530-95'e uygun KP-U100/15 dereceli içi boş, kalınlaştırılmış seramik tuğlalardan yapılmıştır.

Bölmeler GOST 530-95'e uygun olarak M 50 harcı ile KP-U75/15 tuğladan yapılmıştır.

Çatı kaplama - çatı kaplama keçesi (3 kat), çimento-kum şap 20 mm, genişletilmiş polistiren 40 mm, 1 kat çatı kaplama keçesi, çimento-kum şap 20 mm ve betonarme kaplama levhası;

Zeminler - M300 beton ve kırma taşla sıkıştırılmış toprak.

Eşleştirilmiş ahşap çerçeveli çift pencere, pencere boyutları 2940x3000 (22 adet) ve 1800x1760 (4 adet).

Dış ahşap tek kapı 1770x2300 (6 adet)

Dış havanın tasarım parametreleri tн = - 25 0 С.

Dış havanın tahmini kış havalandırma sıcaklığı tn.v. = - 16 0 C.

Tahmini iç hava sıcaklığı tв = 16 0 С.

Bölgenin nem bölgesi normal kurudur.

Barometrik basınç 99,3 kPa.

1.2 Okul hava değişimi hesaplaması

burada Q hava değişimidir, m?/h; Vп - odanın hacmi, m?; K - hava değişim oranı = 1 alınmıştır.

Şekil 1. Oda boyutları.

Oda hacmi:

V=1709,34 m3.

Q = 1 1709,34 = 1709,34 m3/saat.

Odada ısıtma ile birlikte genel havalandırma düzenliyoruz. Doğal egzoz havalandırmasını egzoz şaftları şeklinde düzenliyoruz; egzoz şaftlarının kesit alanı F, aşağıdaki formülle bulunur: F = Q / (3600 ? n k.vn). egzoz şaftındaki hava hızını h = 2,7 m yükseklikte önceden belirleyerek

n k.in. = = 1,23 m/sn

F = 1709,34 / (3600 1,23) = 0,38 m?

Egzoz millerinin sayısı

n wsh = F / 0,04 = 0,38 / 0,04 = 9,5? 10

0,04 m canlı kesite sahip, 2 m yüksekliğinde 10 egzoz şaftını kabul ediyoruz. (200 x 200 mm boyutlarında).

1.3 Odanın dış muhafazalarından ısı kaybının belirlenmesi

Odanın iç muhafazalarından kaynaklanan ısı kaybını hesaba katmıyoruz çünkü ayrılmış odalardaki sıcaklık farkı 5 0 C'yi geçmez. Kapalı yapıların ısı transfer direncini belirleriz. Tablodaki verileri kullanarak dış duvarın ısı transfer direncini (Şekil 1) formülü kullanarak bulacağız. 1, çitin iç yüzeyinin ısı emilimine karşı termal direncin Rв = 0,115 m 2 0 C/W olduğunu bilerek

burada Rв çitin iç yüzeyinin ısı emilimine karşı ısıl dirençtir, m?·?С/W; - bireysel katmanların ısıl iletkenliğine karşı ısıl dirençlerin toplamı m - ısı iletkenliği li, W / (m·? C) olan malzemelerden yapılmış di (m) kalınlığında katman çitleri, değerler Tabloda verilmiştir 1; Rн - çitin dış yüzeyinin ısı transferine karşı termal direnç Rн = 0,043 m 2 0 C/W (dış duvarlar ve çatı katları için).

Şekil 1 Duvar malzemelerinin yapısı.

Tablo 1 Duvar malzemelerinin ısıl iletkenliği ve genişliği.

Dış duvarın ısı transfer direnci:

R 01 = m?·?С/W.

2) Pencerelerin ısı transfer direnci Ro.ok = 0,34 m 2 0 C/W (sayfa 8'deki tablodan buluyoruz)

Dış kapı ve bahçe kapılarının ısı transfer direnci 0,215 m 2 0 C/W'dir (sayfa 8'deki tablodan buluyoruz)

3) Çatısız bir tavan için tavanın ısı transfer direnci (Rв=0,115 m 2 0 С/W, Rн=0,043 m 2 0 С/W).

Tavanlardan ısı kayıplarının hesaplanması:

Şekil 2 tavan yapısı.

Tablo 2 Zemin malzemelerinin ısı iletkenliği ve genişliği

Tavan ısı transfer direnci

m 2 0 C/W.

4) Zeminlerdeki ısı kaybı, dış duvarlara paralel 2 m genişliğinde şeritler olan bölgelerle hesaplanır (Şekil 3).

Zemin bölgelerinin alanı eksi bodrum alanı:

F1 = 43 2 + 28 2 = 142 m2

F1=12 2 + 12 2 = 48 m2,

F2 = 43 2 + 28 2 = 148 m2

F2=12 2 + 12 2 = 48 m2,

F3 = 43 2 + 28 2 = 142 m2

F3=6 0,5 + 12 2 = 27 m2

Bodrum kat alanları:

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m2

F1=6 2 + 6 2 = 24 m2,

F2 = 15 2 + 15 2 = 60 m2

F2=6 2 = 12 m2

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m2

Doğrudan zemin üzerinde bulunan zeminler, her birinin ısı iletkenliği l? 1,16 W/(m 2 0 C) olan birkaç malzeme katmanından oluşuyorsa yalıtılmamış olarak kabul edilir. Yalıtım katmanının l olması durumunda zeminler yalıtılmış olarak kabul edilir.<1,16 Вт/м 2 0 С.

Her bölge için ısı transfer direnci (m 2 0 C/W) yalıtılmamış zeminler için olduğu gibi belirlenir, çünkü her katmanın ısı iletkenliği l? 1,16 W/m 2 0 C. Yani, ısı transfer direnci Ro = Rn.p. birinci bölge için 2,15, ikinci bölge için - 4,3, üçüncü bölge için - 8,6, geri kalanı - 14,2 m 2 0 C/W.

5) Pencere açıklıklarının toplam alanı:

Fok = 2,94 3 22 + 1,8 1,76 6 = 213 m2.

Dış kapıların toplam alanı:

Fdv = 1,77 2,3 6 = 34,43 m2.

Dış duvar alanı eksi pencere ve kapı açıklıkları:

F NS. = 42,85 2,7 + 29,5 2,7 + 11,5 2,7 + 14,5 2,7+3 2,7+8,5 2,7 - 213-34,43 = 62 m2 .

Bodrum duvar alanı:

Fn.s.p =14.5 2.7+5.5 2.7-4.1=50

6) Tavan alanı:

Fpot = 42,85 12+3 8,5 = 539,7 m2,

F, 0,1 m hassasiyetle hesaplanan çitin alanı (m?) nerede? (kapalı yapıların doğrusal boyutları, ölçüm kurallarına uyularak 0,1 m doğrulukla belirlenir); tв ve tн - iç ve dış havanın hesaplanan sıcaklıkları, ? C (toplam 1…3); R 0 - toplam ısı transfer direnci, m 2 0 C / W; n, çitin dış yüzeyinin dış havaya göre konumuna bağlı bir katsayıdır, n=1 katsayısının değerlerini alacağız (dış duvarlar, çatısız çatılar, çelik, kiremitli çatı katları için) veya seyrek çıtaların üzerinde asbestli çimento çatı, zemindeki zeminler)

Dış duvarlardan ısı kayıpları:

Fns = 601,1 W.

Bodrumun dış duvarlarından ısı kayıpları:

Fn.s.p = 130,1 W.

F NS. =F n.s. +F n.s.p. =601,1+130,1=731,2 W.

Pencerelerden ısı kaybı:

Odak = 25685 W.

Kapı aralıklarından ısı kayıpları:

Fdv = 6565,72 W.

Tavandan ısı kaybı:

Fpot = = 13093,3 W.

Zeminden ısı kaybı:

Fpol = 6240,5 W.

Bodrum kattaki ısı kayıpları:

Fpol.p = 100 W.

F katı = F katı. +F yarım s. =6240,5+100=6340,5 W.

Endüstriyel binalarda dış havanın sızmasından kaynaklanan ek kayıpların, tüm çitlerdeki ana kayıpların %30'u olduğu varsayılmaktadır:

Finf = 0,3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0,3 · (731,2 + 25685 + 13093,3 + 6565,72 + 6340,5) = 15724, 7 W

Böylece toplam ısı kaybı aşağıdaki formülle belirlenir:

Fogr=78698,3 W.

1.4 Isıtma yüzey alanının hesaplanması ve seçimimerkezi ısıtma sistemleri için ısıtma cihazları

Öncelikle ısıtma sistemi boru hatlarından ısı akışını belirleyelim. Açık şekilde döşenen yalıtılmamış boru hatlarıyla odaya verilen ısı akışı formül 3 ile belirlenir:

Ftr = Ftr ktr · (ttr - tv) z,

nerede Ftr = p? d l - borunun dış yüzeyinin alanı, m?; d ve l - boru hattının dış çapı ve uzunluğu, m (ana boru hatlarının çapları genellikle 25...50 mm, yükselticiler 20...32 mm, ısıtma cihazlarına bağlantılar 15...20 mm'dir); ktr - borunun ısı transfer katsayısı W/(m 2 0 C), sıcaklık basıncına ve boru hattındaki soğutucu tipine bağlı olarak Tablo 4'e göre belirlenir, ? C; z - tavanın altında bulunan besleme hattı için 0,25'e eşit katsayı, dikey yükselticiler için - 0,5, zeminin üzerinde bulunan dönüş hattı için - 0,75, ısıtma cihazına bağlantılar için - 1,0

Besleme borusu:

Çap-50mm:

F1 50mm =3,14 73,4 0,05=11,52 m?;

Çap 32mm:

F1 32mm =3,14 35,4 0,032=3,56 m?;

Çap - 25 mm:

F1 25mm =3,14 14,45 0,025=1,45 m?;

Çap-20:

F1 20mm =3,14 32,1 0,02=2,02 m?;

Dönüş boru hattı:

Çap-25mm:

F2 25mm =3,14 73,4 0,025=5,76 m?;

Çap-40mm:

F2 40mm =3,14 35,4 0,04=4,45 m?;

Çap-50mm:

F2 50mm =3,14 46,55 0,05=7,31 m?;

Cihazdaki su sıcaklığı ile odadaki hava sıcaklığı arasındaki ortalama fark için boruların ısı transfer katsayısı (95+70) / 2 - 15 = 67,5 °C 9,2 W/(m? °C) olarak alınır. . Tablo 4'teki verilere göre.

Doğrudan ısı iletimi:

Ф p1,50mm = 11,52 9,2 · (95 - 16) 1 = 8478,72 W;

Ф p1,32mm =3,56 9,2 · (95 - 16) 1=2620,16 W;

Ф p1,25mm =1,45 9,2 · (95 - 16) 1=1067,2 W;

Ф p1,20mm =2,02 9,2 · (95 - 16) 1=1486,72 W;

Dönüş ısı borusu:

Ф p2,25mm =5,76 9,2 · (70 - 16) 1=2914,56 W;

Ф p2,40mm =4,45 9,2 · (70 - 16) 1=2251,7 W;

Ф p2,50mm =7,31 9,2 · (70 - 16) 1=3698,86 W;

Tüm boru hatlarından toplam ısı akışı:

F tr =8478,72+2620,16+1067,16+1486,72+2914,56+2251,17+3698,86=22517,65 W

Cihazların gerekli ısıtma yüzey alanı (m?) yaklaşık olarak formül 4 ile belirlenir:

Fogr-Ftr, ısıtma cihazlarının ısı transferidir, W; Ftr - aynı odada bulunan açık boru hatlarının ısıtma cihazlarıyla ısı transferi, W;

kpr - cihazın ısı transfer katsayısı, W/(m 2 0 C). su ısıtmak için tpr = (tg+tо)/2; tg ve tо - cihazdaki sıcak ve soğutulmuş suyun hesaplanan sıcaklığı; düşük basınçlı buhar ısıtması için tpr = 100 °C alınır, yüksek basınçlı sistemlerde tpr, ilgili basınçta cihazın önündeki buhar sıcaklığına eşittir; tв - odadaki hava sıcaklığının tasarımını, ?С; 1'de - ısıtma cihazının kurulum yöntemini dikkate alarak düzeltme faktörü. Bir duvara veya 130 mm derinliğindeki bir nişe serbestçe monte edildiğinde, 1 = 1; diğer durumlarda, aşağıdaki verilere dayanarak 1 değerleri alınır: a) cihaz, nişsiz bir duvara monte edilir ve tahta ile ısıtma cihazı arasında mesafe olacak şekilde raf şeklinde bir tahta ile kaplanır. 40...100 mm, katsayısı 1 = 1,05...1,02; b) cihaz, tahta ile ısıtma cihazı arasında 40...100 mm mesafe bulunan, derinliği 130 mm'den fazla olan bir duvar boşluğuna monte edilmiştir, katsayı 1 = 1,11...1,06; c) cihaz, nişsiz bir duvara monte edilir ve tahta ile ısıtma cihazı arasında 150, 180, 220'ye eşit mesafe olacak şekilde üst panelde ve zemine yakın ön duvarda yuvalar bulunan ahşap bir dolapla kapatılır ve 260 mm, 1'in katsayısı sırasıyla 1,25'tir; 1.19; 1.13 ve 1.12; 1 - düzeltme faktörü; 2 - boru hatlarındaki suyun soğumasını dikkate alan düzeltme faktörü. Su ısıtma boru hatlarının açık kurulumu ve 2 =1'de buhar ısıtması ile. gizli bir boru hattı için, pompa sirkülasyonu 2 = 1,04 (tek borulu sistemler) ve 2 = 1,05 (havai dağıtımlı iki borulu sistemler); doğal dolaşımda, boru hatlarındaki suyun soğumasının artması nedeniyle 2 değerleri 1,04 ile çarpılmalıdır.

Hesaplanan oda için gerekli sayıda dökme demir radyatör bölümü aşağıdaki formülle belirlenir:

n = Fpr / fbölümü,

f bölümü bir bölümün ısıtma yüzey alanı nerede, m? (Tablo 2).

n = 96 / 0,31 = 309.

Ortaya çıkan n değeri yaklaşıktır. Gerekirse, birkaç cihaza bölünür ve 3'lük bir düzeltme faktörü getirilerek, içindeki bölüm sayısına bağlı olarak cihazın ortalama ısı transfer katsayısındaki değişiklik dikkate alınarak, kurulum için kabul edilen bölüm sayısı dikkate alınır. her ısıtma cihazı bulunur:

nset = n · 3'te;

başlangıç = 309 · 1,05 = 325.

12 bölüme 27 radyatör monte ediyoruz.

ısıtma su temini okul havalandırması

1.5 Isıtıcıların seçimi

Hava ısıtıcıları, odaya verilen havanın sıcaklığını arttırmak için ısıtma cihazları olarak kullanılır.

Hava ısıtıcılarının seçimi aşağıdaki sırayla belirlenir:

1. Havayı ısıtmak için kullanılan ısı akışını (W) belirleyin:

Fv = 0,278 Q ? İle? c (tв - tн), (10)

burada Q hacimsel hava akış hızıdır, m?/saat; с - tк sıcaklığındaki hava yoğunluğu, kg/m?; ap = 1 kJ/ (kg ? C) - havanın spesifik izobarik ısı kapasitesi; tk - ısıtıcıdan sonraki hava sıcaklığı, ?C; tn - ısıtıcıya giren havanın başlangıç sıcaklığı, ? C

Hava yoğunluğu:

c = 346/(273+18) 99,3/99,3 = 1,19;

Fv = 0,278 1709,34 1,19 1 (16-(-16)) = 18095,48 W.

Tahmini kütle hava hızı 4-12 kg/s m?'dir.

3. Daha sonra Tablo 7'ye göre açık hava kesit alanı hesaplanana yakın olan ısıtıcının modelini ve numarasını seçiyoruz. Birkaç ısıtıcıyı paralel olarak (hava akışı boyunca) monte ederken, toplam açık kesit alanları dikkate alınır. Temiz hava kesit alanı 0,115 m olan 1 K4PP No. 2'yi seçiyoruz? ve 12,7 m2'lik bir ısıtma yüzey alanı?

4. Seçilen ısıtıcı için gerçek kütle hava hızını hesaplayın

5. Bundan sonra benimsenen ısıtıcı modeli için grafiğe (Şekil 10) göre soğutucunun türüne, hızına ve ns değerine bağlı olarak ısı transfer katsayısı k'yı buluyoruz. Grafiğe göre ısı transfer katsayısı k = 16 W/(m 2 0 C)

6. Isıtma ünitesi tarafından ısıtılan havaya aktarılan gerçek ısı akışını (W) belirleyin:

Фк = k F (t?ср - tср),

burada k ısı transfer katsayısıdır, W/(m 2 0 C); F - ısıtıcı ısıtma yüzey alanı, m?; t?av - ortalama soğutucu sıcaklığı, ?C, soğutucu - buhar için - t?av = 95°C; tav - ısıtılan havanın ortalama sıcaklığı t?av = (tk + tn) /2

Fk = 16 12,7 (95 -(16-16)/2) = 46451 2 = 92902 W.

2 plakalı ısıtıcı KZPP No. 7, 92902 W'luk bir ısı akışı sağlar ve gerekli olan 83789,85 W'dur. Bu sayede ısı transferi tam olarak sağlanır.

Isı transfer marjı = %6'dır.

1.6 Okula sıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanması

Okulda sıhhi ve evsel ihtiyaçlar için sıcak suya ihtiyaç vardır. 90 kişilik bir okulda günde 5 litre sıcak su tüketilmektedir. Toplam: 50 litre. Bu nedenle, her biri 60 l/saat (yani sadece 120 l/saat) su akış hızına sahip 2 adet yükseltici yerleştiriyoruz. Günde ortalama 7 saat kadar hijyenik ihtiyaçlar için sıcak su kullanıldığını dikkate aldığımızda sıcak su miktarının 840 lt/gün olduğunu görüyoruz. Saatlik okul tüketimi 0,35 m²/saat

Daha sonra su kaynağına ısı akışı olacak

Fgv. = 0,278 · 0,35 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 20038 W

Okulun duş kabini sayısı 2'dir. Kabin başına saatlik sıcak su tüketimi Q = 250 l/saat olup, duşun günde ortalama 2 saat çalıştığını varsayalım.

O zaman toplam sıcak su tüketimi: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. =0,278 · 1 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 57250 W.

F g.v. =20038+57250=77288 W.

2. Merkezi ısıtma için ısı yükünün hesaplanması

2.1 RIsıtma ve havalandırma için ısı tüketiminin hesaplanmasıgenişletilmiş standartlar

Fotoğraf = c? F,

Foto.j.=0.25 Foto.j., (19)

c, 1 m2'yi ısıtmak için harcanan maksimum spesifik ısı akışının toplu göstergesidir? yaşam alanı, W/m?. C değerleri, programa göre hesaplanan kış dış hava sıcaklığına bağlı olarak belirlenir (Şekil 62); F - yaşam alanı, m?.

1. 720 m2 alana sahip on üç 16 daireli bina için şunu elde ederiz:

Fotoğraf = 13,170,720 = 1591200 W.

2. 360 m2 alana sahip on bir adet 8 daireli bina için şunu elde ederiz:

Fotoğraf = 8,170,360 = 489600 W.

3. Bal için. 6x6x2,4 boyutlarında bir nokta elde ederiz:

Fototoplam=0,25 170 6 6=1530 W;

4.6x12 m ölçülerindeki bir ofis için:

Fotoğraf genel = 0,25 170 6 12 = 3060 W,

Ph = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vн · (tв - tн.в.),

Ph = 0,7 18 36 4,2 (10 - (- 25)) 1,05 = 5000,91 W,

Fv.toplam=0,4 5000,91=2000 W.

Tugay evi:

Ph = 0,5 1944 (18 - (- 25)) 1,05 = 5511,2 W,

Okul atölyesi:

Ph = 0,6 1814,4 (15 - (- 25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv = 0,2 1814,4 (15 - (- 16)) = 11249,28 W,

2.2 RSıcak su temini için ısı tüketiminin hesaplanmasıkonut ve kamu binaları

Isıtma döneminde binalara sıcak su temininde harcanan ortalama ısı akışı (W) aşağıdaki formülle bulunur:

F g.v. = q g.v. nf,

60 kişinin yaşadığı 16 apartman için sıcak su temini için ısı akışı: F g.w. = 407 60 = 24420W,

bu tür on üç ev için - F g.v. = 24420 · 13 = 317460 W.

Yaz aylarında 60 sakinin yaşadığı 16 daireli sekiz binanın sıcak su temini için ısı tüketimi

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 317460 = 206349 W

30 kişinin yaşadığı 8 apartman için sıcak su temini için ısı akışı şöyle olacaktır:

F g.v. = 407 · 30 = 12210 W,

bu tür on bir ev için - F g.v. = 12210 · 11 = 97680 W.

Yaz aylarında 30 nüfuslu 8 daireli 11 binanın sıcak su temini için ısı tüketimi

F g.v.l. = 0,65 · F g.v. = 0,65 · 97680 = 63492 W.

Daha sonra ofis su kaynağına ısı akışı şöyle olacaktır:

Fgv. = 0,278 0,833 983 4,19 (55 - 5) = 47690 W

Yaz aylarında ofis sıcak su temini için ısı tüketimi:

F g.v.l. = 0,65 F g.v. = 0,65 47690 = 31000 W

Tıbbi su kaynağına ısı akışı. nokta şu olacaktır:

Fgv. = 0,278 0,23 983 4,19 (55 - 5) = 13167 W

Sıcak su temini balı için ısı tüketimi. Yaz aylarında öğe:

F g.v.l. = 0,65 F g.v. = 0,65 13167 = 8559 W

Atölyelerde sıhhi ve evsel ihtiyaçlar için de sıcak suya ihtiyaç vardır.

Fgv. = 0,278 · 0,68 · 983 · 4,19 · (55 - 5) = 38930 W

Yaz aylarında bir okul atölyesine sıcak su temini için tüketilen ısı akışı:

Fgv.l = 38930 · 0,65 = 25304,5 W

Isı akışlarının özet tablosu

Hesaplanan ısı akışları, W
	İsim	Isıtma	Havalandırma	Teknik ihtiyaçlar

	90 öğrencilik okul
	16 m2 ev
	Bal. paragraf
	8 apartman
	Okul atölyesi

F toplam =F +F'den +F'ye g.v. =2147318+13243+737078=2897638 W.

3. Yıllık programın oluşturulmasıısıtma yükü ve kazan seçimi

3.1 Yıllık ısı yükü grafiğinin oluşturulması

Dış hava sıcaklığına bağlı olarak ısı tüketiminin toplam grafiği kesikli çizgi 6 ile gösterilir (kırılma noktası tn.v.'ye karşılık gelir), ordinat ekseninde tüm tüketim türleri için harcanan maksimum ısı akışına eşit bir segment kesilir. (? Ph + ? Fv + ? Fg. V. + ?Ft) hesaplanan dış sıcaklıkta tн.

Toplam yükleri topladığım zaman 2,9W elde ediyorum.

Koordinat eksenleri, eğri 7 ve yatay çizgi 8 ile sınırlanan ve toplam yaz yükünü gösteren alan, yıllık ısı tüketimini (GJ/yıl) ifade eder:

Qyıl = 3,6 10 -6 F m Q m n,

F yıllık ısı yükü grafiğinin alanı nerede, mm?; m Q ve m n, kazan dairesinin ısı tüketimi ve çalışma süresi ölçeğidir; sırasıyla W/mm ve h/mm.

Qyıl = 3,6 10 -6 9871,74 23548 47,8 = 40001,67 J/yıl

Isıtma periyodu 31681,32 J/yıl yani %79,2'sini, yaz dönemi ise 6589,72 J/yıl yani %20,8'ini oluşturmaktadır.

3.2 Soğutucu seçimi

Soğutucu olarak su kullanıyoruz. Peki termal tasarım yükü Fr nedir? Koşuldan (Fr? 5,8 MW) daha düşük olan 2,9 MW, besleme hattında 105 °C sıcaklıkta su kullanılmasına izin verilir ve dönüş boru hattında su sıcaklığının 70 °C olduğu varsayılır. Aynı zamanda tüketici ağındaki sıcaklık düşüşünün %10'a ulaşabileceğini de dikkate alıyoruz.

Bazı tüketiciler teknik amaçlarla buhara ihtiyaç duyduklarından, tüketicilerin ilave ısı eşanjörleri kurmaları gerekmektedir.

3.3 Kazan seçimi

Isıtma ve endüstriyel kazan daireleri, içlerine monte edilen kazanların tipine bağlı olarak, sıcak su, buhar veya buhar ve sıcak su kazanları ile kombine edilebilir.

Tahmini güç Фр = 2128 kW

Kurulu güç Fu = 2337 kW

Isıtma yüzey alanı - 40,6 m?

Bölüm sayısı - 26

Boyutlar 2249?2300?2361 mm

Maksimum su ısıtma sıcaklığı - 115?C

Gaz zk.a ile çalışırken verimlilik. = 0,8

Buhar modunda çalışırken aşırı buhar basıncı 68,7 kPa'dır

Buhar modunda çalışırken güç %4 - 7 oranında azalır

3.4 Bir termal kazan dairesinin tedarikini düzenlemek için yıllık bir programın inşaatı

Su ısıtma ağlarında, soğutucunun sıcaklığının sabit bir akış hızında değiştirilmesiyle gerçekleştirilen yüksek kaliteli ısı kaynağı düzenlemesi kullanılır.

Isıtma şebekesindeki su sıcaklıklarının grafikleri tп = f (tн, ?С), tо = f (tн, ?С) ile temsil edilir. tn = 95? C için çalışmada verilen yöntemi kullanarak bir grafik oluşturduğumuzda; ısıtma için tо = 70?С (sıcak su şebekesindeki soğutucu sıcaklığının 70?С'nin altına düşmemesi gerektiği dikkate alınır), tпв = 90?С; tov = 55? C - havalandırma için, ısıtma ve havalandırma ağlarındaki soğutucunun sıcaklık değişim aralıklarını belirleriz. Dış sıcaklık değerleri apsis ekseni boyunca, besleme suyunun sıcaklığı ise ordinat ekseni boyunca çizilir. Kökeni, konut ve kamu binaları için hesaplanan iç sıcaklık (18°C) ve yine 18°C'ye eşit olan soğutma suyu sıcaklığı ile örtüşmektedir. tп = 95 °С, tн = -25 °С sıcaklıklarına karşılık gelen noktalarda koordinat eksenlerine geri getirilen dikmelerin kesişiminde A noktası bulunur ve 70 °С dönüş suyu sıcaklığından yatay bir çizgi çizilerek, nokta B bulunur A noktalarını bağlayarak ve Koordinatların kökeni ile, dış hava sıcaklığına bağlı olarak ısıtma ağındaki ileri ve geri dönüş suyunun sıcaklığındaki değişikliklerin bir grafiğini elde ederiz. Sıcak su besleme yükü varsa, açık tip bir şebekenin besleme hattındaki soğutucunun sıcaklığı 70 °C'nin altına düşmemelidir, bu nedenle besleme suyu sıcaklık grafiğinin solunda f p olan bir bükülme noktası C vardır. =sabit. Sabit bir sıcaklıkta ısıtmaya ısı temini, soğutucu akış hızı değiştirilerek kontrol edilir. Minimum dönüş suyu sıcaklığı, C noktasından dönüş suyu grafiğiyle kesişene kadar dikey bir çizgi çizilerek belirlenir. D noktasının ordinat eksenine izdüşümü pho'nun en küçük değerini gösterir. Hesaplanan dış sıcaklığa (-16°C) karşılık gelen noktadan alınan dikey çizgi, AC ve BD düz çizgilerini E ve F noktalarında keserek havalandırma sistemleri için ileri ve geri dönüş suyunun maksimum sıcaklıklarını gösterir. Yani sıcaklıklar sırasıyla 91 °C ve 47 °C'dir ve tн.в ve tн (EK ve FL çizgileri) aralığında değişmeden kalır. Bu dış hava sıcaklığı aralığında, havalandırma üniteleri, ısıtıcılara giren havanın sıcaklığı sabit kalacak şekilde derecesi düzenlenen devridaim ile çalışır.

Isıtma şebekesindeki su sıcaklıklarının grafiği Şekil 4'te sunulmaktadır.

Şekil 4. Isıtma ağındaki su sıcaklıklarının grafiği.

Kaynakça

1.Efendiev A.M. Tarımsal işletmeler için enerji tedarikinin tasarımı. Araç seti. Saratov 2009.

2. Zakharov A.A. Tarımda ısının kullanımı üzerine çalıştay. İkinci baskı, revize edilmiş ve genişletilmiş. Moskova Agropromizdat 1985.

3. Zakharov A.A. Tarımda ısının uygulanması. Moskova Kolos 1980.

4. Kiryushatov A.I. Tarımsal üretime yönelik termik santraller. Saratov 1989.

5. SNiP 2.10.02-84 Tarım ürünlerinin depolanması ve işlenmesine yönelik binalar ve tesisler.

Allbest.ru'da yayınlandı

Benzer belgeler

Gaz besleme sistemlerinin çalışması. Isıtma ve sıcak su temini için cihazın teknik özellikleri AOGV-10V. Cihazın yerleştirilmesi ve kurulumu. Isıtma ve sıcak su temini için bir aparatla saatlik ve yıllık doğal gaz tüketiminin belirlenmesi.

tez, 01/09/2009 eklendi

Dış çitlerin ısıya karşı koruma özelliklerinin kontrol edilmesi. Nem yoğunlaşmasını kontrol edin. Isıtma sisteminin termal gücünün hesaplanması. Yüzey alanının ve ısıtma cihazı sayısının belirlenmesi. Havalandırma sistemi kanallarının aerodinamik hesabı.

kurs çalışması, eklendi 28.12.2017

Merkezi ısıtma sistemlerinin çeşitleri ve çalışma prensipleri. TC1 tipi termal hidrodinamik pompa ile klasik bir ısı pompasının modern ısı tedarik sistemlerinin karşılaştırılması. Rusya'da modern ısıtma ve sıcak su temini sistemleri.

özet, 30.03.2011 eklendi

Dış muhafaza yapılarının termal mühendislik hesaplamaları. Havalandırma havasını ısıtmak için ısı tüketimi. Isıtma sisteminin seçimi ve ısıtma cihazlarının tipi, hidrolik hesaplama. Havalandırma sistemlerinin tasarımı için yangın güvenliği gereksinimleri.

kurs çalışması, 10/15/2013 eklendi

Tek borulu su ısıtma sisteminin tasarımı ve hesaplanması. Isıtma cihazları için hesaplanan ısı akışının ve soğutucu akışının belirlenmesi. Odalarda ve binalarda ısı kaybının hidrolik olarak hesaplanması, ısıtılmamış bir bodrum katındaki sıcaklık.

kurs çalışması, eklendi 05/06/2015

Yılın soğuk ve sıcak dönemleri için dış ve iç hava parametreleri. Kapalı yapıların termal mühendislik hesaplamaları. Bir binanın ısı kaybının hesaplanması. Bir ısı dengesi oluşturmak ve bir ısıtma sistemi seçmek. Isıtma cihazlarının yüzeyleri.

kurs çalışması, 20.12.2015 eklendi

Isıtma, havalandırma ve kullanım sıcak suyu için ısı yüklerinin hesaplanması. Mevsimsel ısı yükü. Yıl boyunca yükün hesaplanması. Şebeke suyu sıcaklıklarının hesaplanması. Şebeke suyu maliyetlerinin hesaplanması. Kazan dairesi termal diyagramının hesaplanması. Kazan dairesinin termal diyagramının yapımı.

tez, 10/03/2008 eklendi

Kazan dairesi, ana ekipman, çalışma prensibi. Isıtma ağlarının hidrolik hesabı. Isıl enerji tüketiminin belirlenmesi. Isı tedarikini düzenlemek için artırılmış bir programın inşası. Besleme suyunun yumuşatılması, gevşetilmesi ve yenilenmesi işlemi.

tez, eklendi: 02/15/2017

Tasarlanan kompleksin özellikleri ve üretim süreci teknolojisi seçimi. Su temininin mekanizasyonu ve hayvanların sulanması. Teknolojik hesaplama ve ekipman seçimi. Havalandırma sistemleri ve hava ısıtma. Hava değişimi ve aydınlatmanın hesaplanması.

kurs çalışması, eklendi 12/01/2008

Radyant ısıtmanın uygulanması. Gaz ve elektrikli kızılötesi yayıcılar için çalışma koşulları. ITF "Elmash-micro" ısıtıcılı ısıtma sistemlerinin tasarımı. Hangarda sıcaklık kontrol sistemi ve iki kanallı regülatör 2ТРМ1'in amacı.