2.3.2. Sütunlar arasındaki bağlantılar
Bağlantıların amacı: 1) normal çalışması için gerekli olan çerçevenin uzunlamasına sağlamlığının oluşturulması; 2) enine çerçevelerin düzleminden sütunların stabilitesinin sağlanması; 3) Rüzgar yükünün algılanması uç duvarlar binalar ve tavan vinçlerinin boylamasına atalet etkileri.
Bağlantılar binanın tüm uzunlamasına sütun sıraları boyunca kurulur. Şema dikey bağlantılar Sütunlar arası Şekil 2.34'te verilmiştir. Şemalar (Şekil 2.34, c, d, f) vinçsiz veya asma vinç donanımına sahip binalara, diğer tüm binalara ise tavan destek vinçleriyle donatılmış binalara atıfta bulunur.
Havai destek vinçleriyle donatılmış binalarda ana olanlar alt dikey bağlantılardır. İki sütun, vinç kirişleri ve temellerle birleştirilirler (Şekil 2.34). d, f...l) uzunlamasına yönde sabitlenmiş geometrik olarak değiştirilemeyen diskler oluşturur. Bu tür disklere bağlanan diğer çerçeve elemanlarının deformasyon özgürlüğü veya kısıtlaması, büyük ölçüde sert blokların sayısına ve bunların çerçeve boyunca konumlarına bağlıdır. Bağlantı bloklarını sıcaklık bölmesinin uçlarına yerleştirirseniz (Şek. 2.35, A), daha sonra artan sıcaklık ve deformasyon özgürlüğünün olmaması ile ( T 0) olası stabilite kaybı sıkıştırılmış elemanlar. Bu nedenle dikey bağlantıları sıcaklık bloğunun ortasına yerleştirmek daha iyidir (Şekil 2.34, AC, pirinç. 2.35, B), bağlantı bloğunun her iki tarafında sıcaklık hareketlerinin serbest kalmasını sağlar (Δ T 0) ve çerçevenin uzunlamasına elemanlarında ek gerilimlerin ortaya çıkması hariç.Bu durumda, binanın ucundan (bölme) en yakın dikey bağlantının eksenine kadar olan mesafe ve bir bölmedeki bağlantılar arasındaki mesafe olmalıdır. Tabloda verilen değerleri aşmayınız. 1.2.
Kolonların üst kısmında, sıcaklık bloklarının uçlarında ve alt dikey bağlantıların yerlerinde dikey bağlantılar sağlanmalıdır (bkz. Şekil 2.34). AC). Üst bağların binanın uçlarına monte edilmesinin fizibilitesi, her şeyden önce rüzgar yüklerini iletmek için en kısa yolu oluşturma ihtiyacı ile belirlenir. R w temellere uzunlamasına bağlantı elemanları veya vinç kirişleri boyunca binanın sonuna kadar (Şekil 2.36). Bu yük, yatay çaprazlı kafes kirişin (bkz. Şekil 2.30) veya çok açıklıklı iki kafes kirişin destek reaksiyonuna eşittir.
Pirinç. 2.35. Birleştirilmiş blokların düzeninin sıcaklık deformasyonlarının gelişimi üzerindeki etkisi:
A- bağlantı blokları uçlarda bulunduğunda; B- aynısı, binanın ortasında
binalar. Vinçlerin boyuna frenlenmesinden kaynaklanan kuvvetler de benzer şekilde temellere iletilir. F cr(Şekil 2.36). Hesaplanan boylamasına frenleme kuvveti aynı veya bitişik açıklıklara sahip iki vinçten alınır. Uzun binalarda bu kuvvetler, sıcaklık bloğu içindeki kolonlar arasındaki tüm dikey çaprazlı kafes kirişlere eşit olarak dağıtılır.
Yapısal diyagram Bağlantılar kolonların eğimine ve binanın yüksekliğine bağlıdır. Çeşitli seçenekler Bağlantıların çözümleri Şekil 2'de gösterilmektedir. 2.34. En yaygın olanı çapraz desendir (Şekil 2.34, Bay.), bina kolonlarının en basit ve en sağlam bağlantısını sağladığı için. Yükseklikteki panel sayısı, çaprazların yataya göre tavsiye edilen eğim açısına göre belirlenir (α = 35°...55°). Sütunlar arasındaki boşluğun kullanılması gerekiyorsa, ki bu genellikle teknolojik süreç alt kademenin bağlantıları portal bağlantılar olarak tasarlanmıştır (Şekil 2.34) İle) veya yarı portal (bkz. Şekil 2.34, ben).
Sütunlar arasındaki dikey bağlantılar aynı zamanda düğümlerdeki ara parçaları sabitlemek için de kullanılır (Şekil 2.34). e...ben), eğer kolonların tahmini uzunluklarını çerçeve düzlemlerinden azaltmak için sağlanmışlarsa.
Sabit kesit yüksekliğine sahip sütunlarda H≤ 600 mm, bağlantılar kolon eksenleri düzleminde bulunur; yukarıdaki kademeli iletişim sütunlarında
Pirinç. 2.36. Rüzgarın (binanın sonundan) ve boyuna vinç yüklerinin iletilmesine yönelik şemalar:
a, b- baş üstü destek vinçlerine sahip binalar; c, d- tavan vinçli binalar
fren yapısı (üst dikey bağlantılar) ile H≤ 600 mm, kolonların eksenleri boyunca, vinç kirişinin altına (alt dikey bağlantılar) monte edilir. H> 600 mm - her bir flanş veya sütun dalının düzleminde. Kolonlar arasındaki bağlantılar Şekil 2'de gösterilmektedir. 2.37.
Bağlantılar kaba veya normal hassasiyetteki cıvatalarla sabitlenir ve kolonların hizalanmasının ardından ambalaja kaynak yapılabilir. 6K...8K çalışma modu gruplarına ait gezer vinçlerin bulunduğu binalarda, bağlantı köşebentleri kaynak yapılmalı veya bağlantılar yüksek mukavemetli cıvatalarla yapılmalıdır.
Bağlantıları hesaplarken paragraf 6.5.1'deki önerileri kullanabilirsiniz.
Çelik Yapılar tek katlı endüstriyel binalar
Endüstriyel bir binanın çelik çerçevesi betonarme ile aynı elemanlardan oluşur, yalnızca çerçeve malzemesi çeliktir.
Çelik yapıların kullanılması aşağıdaki durumlarda tavsiye edilir:
1. Sütunlar için: 12 m veya daha fazla eğime sahip, bina yüksekliği 14,4 m'den fazla olan, ağır çalışma koşulları altında vinçlerin kaldırma kapasitesi 50 ton veya daha fazla olan iki kademeli tavan vinçleri düzenlemesi;
2. için kafes yapılar: Açıklığı 30 m veya daha fazla olan ısıtmalı binalarda; ısıtılmayan binalarda 24 m veya daha fazla; sıcak mağazaların üstünde, yüksek dinamik yüklere sahip binalarda; çelik kolonların varlığında.
3. Vinç kirişleri, fenerler, traversler ve yarı ahşap direkler için
Sütunlar
Sütunlar tasarlanmıştır:
· tek dal Bina yüksekliği 6 - 9,6 m, açıklığı 18, 24 m olan sabit kesitli masif duvarlı (seri 1.524-4, sayı 2),
· iki dal 10,8-18 m bina yüksekliğinde, 18,24,30,36 m açıklığa sahip (seri 1,424-4, sayı 1 ve 4),
· ayrı tip Yük kapasitesi yüksek ve yüksekliği 15 m'den fazla olan binalarda kullanılır.
Asma ekipmanı
7,2'ye kadar olan bina yükseklikleri için tavan vinçleri sağlanmaz, yalnızca 3,2 tona kadar kaldırma kapasitesine sahip asılı ekipmanlar sağlanır; 8.4-9.6 numaralı binalarda 20 tona kadar kaldırma kapasitesine sahip gezer vinçler kullanılabilir.
Kolonlar geçişli ve geçişsiz olmak üzere iki versiyonda tasarlanmıştır. Geçişsiz sütunlar için, merkezleme ekseninden vinç rayının eksenine olan mesafe 750 mm, geçişli sütunlar için - 1000 mm'dir. Kolonun üst kısmı, dalların flanşlarına kaynaklanmış, haddelenmiş köşelerden oluşan bir kafesle bağlanan iki dalın alt kısmı olan I-kiriştir.
Sütun tasarımı
Kolon aralığı, vinçsiz binalar ve asma teçhizatlı dış sıralarda - 6 m, ortada - 6, 12 m; dış ve orta sıralarda tavan vinçleri ile - 12 m Sütunları birleştirmek için alt uçları 0,6 m seviyeye yerleştirilmelidir Korozyona karşı korumak için sütunların yer altı kısmı tabanla birlikte kaplanmıştır bir beton tabakası ile.
Ana sütun yüksekliği parametreleri:
H in - üst kısmın yüksekliği,
· H n - alt parçanın yüksekliği, vinç rayının başının işareti, branşman bölümünün yüksekliği h.
Yükseklik farkı olan orta sıralarda, çerçevelere bir sıra sütun yerleştirilebilir, ancak fark çizgisi boyunca aralarında bir kesici uç bulunan iki hizalama ekseninin sağlanması gerekir. Bu tür kolonların üst kısmı üst kısmı ile aynı kabul edilir. aşırı sütunlar yani 250 mm referansa sahiptir. İkinci hizalama ekseni sütunların üst kısmının dış kenarı ile hizalanır.
Çiftlikler
Kapak makasları tek ve çok açıklıklı betonarme veya çelik sütunlar 18.24.30.36 m uzunluğunda, kolon aralıkları 6.12 m olarak kabul edilmiş olup, kafes kirişin kendisi ve destek direklerinden oluşmaktadır. Kafesin kolonlar veya kirişli makaslar üzerindeki desteğinin menteşeli olduğu varsayılmaktadır.
Paralel bantlı, çokgen, üçgen olmak üzere üç tipte üretilirler.
Kafes yapıları:
· Paralel kuşaklı kafes kirişler 18 m açıklıkta, eğimler yalnızca üst bölgede %1,5, geri kalan hem üst hem de alt bölgelerdedir. Destek üzerindeki kirişin yüksekliği kenarlar boyunca 3150 mm ve standla birlikte tam yükseklik 3300 mm'dir, nominal uzunluk açıklıktan 400 mm daha azdır. (200 mm dış bölmeler). Betonarme levhalar, kirişin üst kirişinde doğrudan desteklenir, destek noktalarında kaplamalarla güçlendirilir ve kaynaklanır. Prof. Döşemede, üst kirişe monte edilen ve cıvatalarla sabitlenen 6 m uzunluğunda aşıklar kullanılır; 12 m uzunluğunda kafes aşıkları kaynaklanır.
· Çiftlikler yuvarlak borular (%20 daha ekonomik, çatlak ve sinüs olmadığından korozyona daha az duyarlı) seri 1,460-5. yalnızca profesyonel kullanıma yöneliktir. döşeme, alt bant yatay, üst bant% 1,5 eğimli, destek üzerindeki yükseklik 2900 mm, tam yükseklik 3300, 3380 mm, nominal uzunluk da 400 mm'dir. Kısaca konuşuyorum.
· Çiftlikler 1:3,5'lik bir üst akor eğimi ile ( üçgensel), tek açıklıklı, fenersiz, ısıtılmamış için tasarlanmıştır depolama tesisleri harici drenajlı, aşıklarla kaplamak için PK-01-130/66 serisi.
· Kiriş kafesleri Paralel bantlarla tasarlanmış olup, alın yüksekliği 3130 mm, toplam yükseklik 3250 mm'dir. Destek standı Kafes kafes kiriş, alt kısımda kafes kirişleri desteklemek için bir tabla bulunan kaynaklı bir I-kirişten yapılmıştır. Betonarme veya çelik kafes kirişler üzerine 12 m açıklıklı kiriş yapıları monte edilir. Açıklık yalnızca çelik üzerinde 18,24 m'dir.
· Yarı ahşapçelik bir çerçeve içinde düzenlenmişlerdir: duvarlar sac malzeme veya paneller, duvar yapısına bakılmaksızın yüksekliği 30 m'den fazla olan binalarda, ağır hizmet tipi vinç işletimi olan binalarda Tuğla duvar Prefabrik binalarda, bir binanın birkaç aşamada inşaatı sırasında geçici taşınabilir uç duvarlar için. Yarı ahşap bir yapı direklerden ve çapraz çubuklardan oluşur. Sayıları ve konumları sütunların eğimine, binanın yüksekliğine, duvar dolgusunun tasarımına, yükün niteliğine ve büyüklüğüne, açıklıkların konumuna göre belirlenir. Yarı ahşap direklerin üst uçları, kavisli plakalar kullanılarak kaplama kirişlerine veya desteklere bağlanır.
İletişim sistemi:
Kaplamadaki bağlantı sistemi, kafes kirişlerin üst ve alt kirişlerinin düzleminde yatay ve kafes kirişler arasındaki dikey bağlantılardan oluşur.
Sistem, mekansal çalışmayı sağlamak ve çerçeveye mekansal sağlamlık kazandırmak, yatay yükleri absorbe etmek ve kurulum sırasında stabiliteyi sağlamak için tasarlanmıştır; bina birkaç bloktan oluşuyorsa her bloğun bağımsız bir sistemi vardır.
Binanın çatısı betonarme döşemelerden yapılmışsa, üst kiriş boyunca bağlantılar dikmeler ve desteklerden oluşur, yatay bağlantılar yalnızca fener binalarında sağlanır ve fenerlerin altındaki boşluğa yerleştirilir. Bağlantılar cıvatalarla sabitlenmiştir.
Alt akorlar boyunca yatay bağlantılar
Alt akorlar boyunca yatay bağlantılar iki türdendir:
Birinci tip enine çaprazlı kafes kirişler, dış kolonların eğimi 6 m olduğunda ve sıcaklık bölmesinin uçlarında bulunduğunda kullanılır; bölmenin uzunluğu 96 m'den fazla olduğunda, ek kafes kirişler 100 cm eğimle monte edilir. 42-60 m.Ayrıca ihtiyaç halinde ve ortalama olarak dış kolonlar boyunca konumlandırılan boyuna yatay makaslar kullanılmaktadır.
Bu bağlantılar binalarda kullanılır: kargo vinçleriyle bir ve iki açıklıklı. 10 ton veya daha fazla; Genel kargo yükü olan üç veya daha fazla açıklığa sahip binalarda. 30 ton veya daha fazla.
Diğer durumlarda, tip 2 bağlantıları kullanılır - ikinci tip, dış kolonların eğimi 12 m olduğunda ve birinci tipe benzer şekilde yerleştirildiğinde kullanılır.
Ağır kaynak işleri için bağlantılar cıvatalarla sabitlenmiştir.
Dikey bağlantılar
Dikey destekler, açıklıklar boyunca, enine yatay kafes kirişlerin yerlerinde her 6 m'de bir bulunur ve çabaya bağlı olarak cıvata veya kaynakla sabitlenir.
Kaplamada kullanıldığında prof. Döşeme için 3 m'lik artışlarla yerleştirilen aşıklar kullanılır, yükseklik farkı olması durumunda 1,5 m'ye izin verilir.Prof. döşeme, kendinden kılavuzlu vidalar kullanılarak aşıklara tutturulur.
Çelik kolonlar arasındaki dikey bağlantılar Her bir uzunlamasına sütun sırasında sağlananlar ana ve üst kısımlara ayrılmıştır.
Ana olanlar çerçevenin uzunlamasına yönde değişmezliğini sağlar ve binanın veya sıcaklık bölmesinin ortasındaki kolonun vinç kısmının yüksekliği boyunca yerleştirilir. Çapraz, portal veya yarı portal olarak tasarlanmıştır.
Montaj sırasında kolon başlıklarının doğru montajını ve uç duvarların üst kısımlarından ana bağlara boyuna kuvvetlerin aktarılmasını sağlayan üst bağlar, sıcaklık bölmesinin kenarları boyunca kolonun vinç kısmı içerisine yerleştirilir. . Ayrıca bu bağlantılar, kaplama makasları arasındaki dikey ve enine yatay bağlantıların bulunduğu panellerde düzenlenmiştir. Dikmeler, haçlar, dikmeler ve kafes kirişler şeklinde tasarlanmıştır.
Bağlantılar, ağır hizmet tipi kullanım için büyük yük taşıma kapasitesine sahip binalarda, montaj kaynağı, temiz cıvatalar veya perçinler yoluyla kolonlara siyah cıvatalarla sabitlenen kanallardan ve köşebentlerden yapılır.
Vinç yapıları
Askıya alınan parçalar Genellikle, desteklerin dışında düzenlenmiş eklemlere sahip M tipi haddelenmiş I-kirişlerden yapılırlar. Bu yollar alt kuşaklardan asılır yük taşıyan yapılar Cıvataların kullanılması ve ardından kaynak yapılması.
Tavan vinçleri için vinç yapıları aşağıdakilerden oluşur: vinç kirişleri, vinç silindirlerinden dikey ve yerel kuvvetlerin alınması; fren kirişleri veya kafes kirişleri, yatay darbeleri algılayan vinçler; dikey ve yatay bağlantılar Yapıların sağlamlığını ve değişmezliğini sağlamak.
Vinç çeliği Statik tasarıma bağlı olarak kirişler bölünmüş ve sürekli olarak ayrılır. Ağırlıklı olarak bölünmüş olanlar kullanılır. Tasarımları basittir, destek yerleşimlerine karşı daha az duyarlıdırlar, üretimi ve kurulumu kolaydır, ancak sürekli olanlarla karşılaştırıldığında daha büyüktürler ve çalışma koşullarını karmaşıklaştırırlar. Vinç rayları ve daha fazla çelik tüketimi gerektirir.
Vinç kirişleri kesit tipine göre katı veya geçiş (kafes) kesitli olabilir.
Vinç kirişleri serisi 1.426-1, simetrik kayışlara sahip veya kaynaklanmamış I-kiriş şeklinde, açıklık 6, 12, 24 m, yükseklikler: 6 m - 800, 1300 mm uzunluğunda; 12 m - 1100,1600 mm uzunluğunda. Katı kirişlerin kesit yüksekliği 200 mm'lik bir geçişle 650-2050 mm'dir. Kirişler donatılmıştır pirzola her 1,5 m'de bir bulunan duvarların stabilitesini sağlamak için sertlik Kirişler orta ve aşırıdır (uçlarda ve genleşme derzi desteklerden biri 500 mm geriye kaydırılır). Kolon konsollarındaki kirişlerin desteği menteşelidir: sıradan kirişler için - cıvatalarda, çapraz kirişler için - cıvatalarda ve montaj kaynaklarında.
Fren yapıları Geçişlerin mevcudiyetine ve kirişin açıklığına bağlı olarak seçilen, vinç kirişlerinin üst kirişleri boyunca yapılan bağlantılardır.
Vinç pistleri seviyesinde, ağır hizmet tipi gezer vinçli açıklıklar sağlanır. geçişler için platformlar. Platformlar korkuluk ve merdivenlerle birlikte en az 0,5 m genişliğinde olmalıdır. Sütunların bulunduğu yerlerde yanlarda veya içlerindeki açıklıklardan geçişler düzenlenir.
Vinçlerin kaldırma kapasitesine ve çalışan tekerleklerin tipine bağlı olarak Vinç rayları Demiryolu rayları, KR profil rayları veya blok profil rayları kullanılmaktadır. Rayların kirişlere sabitlenmesi sabit veya hareketli olabilir.
Sabit sabitlemeye izin verilir kolay mod Kaldırma kapasitesi 30 tona kadar, ortalama kaldırma kapasitesi ise 15 tona kadar olan vinçlerin çalışması rayın kirişe kaynaklanmasıyla sağlanmaktadır. Çoğu durumda raylar kirişlere hareketli bir şekilde tutturulur ve bu da rayların düzleştirilmesine olanak sağlar. Vinç raylarının uçlarına, binanın uç duvarlarına çarpmayı önlemek için amortisörler monte edilir.
Endüstriyel binalarda kullanılır karışık çerçeveler(betonarme kolonlar ve metal kafes kirişler) aşağıdaki koşullar altında:
· geniş açıklıklar yaratma ihtiyacı;
· kaplama elemanlarının ağırlığını azaltmak için.
Sabitleme çelik kafesler betonarme kolonlar kullanılarak gerçekleştirilir cıvatalı bağlantılar ardından kaynak yapılır. Bu amaçla kolon başlarında ankraj cıvataları bulunmaktadır. 
Metal yapıların mekansal stabilitesini sağlamak için özel çelik elemanlar kullanılır - sütunlar arasında dikey bağlantılar. Üretim Derneği"Remstroymash" metal yapılar sunuyor kendi emeğiyleçeşitli imalat ve inşaat işletmeleri için.
Şirketin ürün yelpazesi şunları içerir:
- Çubuklar.
- Kirişler.
- Çiftlikler.
- Çerçeveler ve diğer bağlantı sistemleri.
Metal yapıların bağlantılarının temel amacı
Akciğerlerin yardımıyla yapısal elemanlar benzersiz özelliklere sahip mekansal sistemler oluşur:
- bükülme ve yanal burulma sertliği;
- rüzgar yüklerine ve atalet etkilerine karşı direnç.
Bağlantı sistemleri monte edildiğinde, karşı direnci artırmayı amaçlayan listelenen işlevleri yerine getirir. dış etkiler. Metal yapıların rüzgar bağlantıları, bitmiş yapılara çalışma sırasında ilave yelken stabilitesi sağlar. Binaların, kolonların, köprülerin, makasların vb. mekansal sağlamlığı ve stabilitesi, üst ve alt kirişler şeklinde yatay düzlemlerde kurulan bağlantılar sayesinde sağlanır.
Aynı zamanda uçlara ve açıklıklar arasındaki boşluklara dikey metal yapıların özel bağlantıları - diyaframlar - monte edilir. Ortaya çıkan bağlantı sistemi, bitmiş yapının gerekli mekansal sağlamlığını sağlar. 
Açıklıkların enine bağlantıları
a - ana bağlantı noktalarının tasarımı; b - çapraz bağlantı şeması
Metal yapıların bağlantı çeşitleri
Ürünler üretim ve montaj yöntemlerinde farklılık gösterir:
- Kaynaklı ürünler.
- Prefabrik (cıvata, vida).
- Perçinlenmiş.
- Kombine.
Metal yapıların birleştirilmesinde kullanılan malzemeler demirdir ve paslanmaz çelik. Benzersiz sayesinde teknik özellikler Paslanmaz çelik ürünler korozyona karşı ek bir işlem gerektirmez. 
Dikey bağlantı şemaları:
Karşısında; B iki katmanlı çapraz, C - çapraz eğimli, D - çok katmanlı çapraz eğimli
Bağlantı örnekleri
Çiftlik bağlantıları şunlar içindir:
– OPC çerçevesinin genel mekansal sağlamlığının ve geometrik değişmezliğinin (kolon bağlantılarıyla birlikte) oluşturulması;
– tasarım uzunluklarını azaltarak sıkıştırılmış kafes kiriş elemanlarının kiriş düzleminden stabilitesinin sağlanması;
– bireysel çerçevelerdeki yatay yüklerin algılanması ( enine vinç arabalarının frenlenmesi) ve bunların tüm düz çerçeve çerçeve sistemine yeniden dağıtılması;
– algı ve (sütunlar boyunca bağlantılarla birlikte) bazı yapıların temellerine aktarım boyuna türbin salonu yapılarındaki yatay yükler (binanın ucuna etkiyen rüzgar yükleri ve vinç yükleri);
– Kafeslerin montaj kolaylığı sağlanması.
Çiftlik bağlantıları aşağıdakilere ayrılmıştır:
─ yatay;
─ dikey.
Yatay bağlantılar kafes kirişlerin üst ve alt kirişlerinin düzleminde bulunur.
Bina boyunca yer alan yatay bağlantılara denir. enine, ve birlikte - uzunlamasına.
Kafes kirişlerin üst kirişleri boyunca bağlantılar
Kafes kirişlerin alt kirişleri boyunca bağlantılar
Çiftlikler arasında dikey bağlantılar
Enine yatay bağlantılar kirişlerin üst ve alt kirişlerinin düzleminde, kirişler arasındaki dikey bağlantılarla birlikte, binanın uçlarına ve sütunlar boyunca dikey bağlantıların bulunduğu orta kısmına monte edilir.
Binanın uçlarında ve orta kısmında sert mekansal kirişler oluştururlar.
Uzaysal çubuklar binanın uçlarında, uç ahşap çerçeveye etkiyen rüzgar yükünü absorbe etmeye ve bu yükü kolonlar, vinç kirişleri boyunca bağlantılara ve ardından temele aktarmaya yararlar.
Aksi halde çağrılır rüzgar bağlantıları.
2. Kafes kirişlerin üst kirişinin elemanları sıkıştırılmıştır ve kafes kirişlerin düzleminden stabilitesini kaybedebilir.
Kafes kirişlerin üst kirişleri boyunca enine destekler, ara parçalarla birlikte kafes kiriş düğümlerinin binanın uzunlamasına ekseni yönünde hareket etmesini önler ve üst kirişin kafes kiriş düzleminden stabilitesini sağlar.
Boyuna bağlantı elemanları (ara parçalar) Eğer kendileri rijit bir mekansal bağlantı kirişi ile yer değiştirmeye karşı emniyete alınmışsa, üst kiriş kirişinin tasarım uzunluğunu azaltın.
Kirişsiz kaplamalarda panellerin kaburgaları kafes kiriş birimlerinin yer değiştirmesini önler. Kiriş kaplamalarında, kafes kiriş düğümleri, yatay çaprazlı bir kafes kirişle sabitlendiklerinde kirişlerin yer değiştirmesini önler.
Kurulum sırasında, kirişlerin üst kirişleri üç veya daha fazla noktada ara parçalarla sabitlenir. Bu, kurulum sırasında kafes kirişin esnekliğine bağlıdır. Kafesin üst akorunun elemanlarının esnekliği aşılmıyorsa 220 , ara parçalar kenarlar boyunca ve aralığın ortasına yerleştirilir. Eğer 220 , daha sonra ara parçalar daha sık takılır.
Aşıksız kaplamada bu sabitleme ek ara parçalar yardımıyla yapılır ve aşıklı kaplamalarda payandalar aşıkların kendisidir.
Alt kirişin elemanlarının tahmini uzunluğunu azaltmak için alt kirişe ara parçalar da yerleştirilir.
Alt kirişler boyunca boyuna yatay bağlantılar Kafes kirişler, vinç köprüsündeki araba freninden kaynaklanan yatay enine vinç yükünü yeniden dağıtmak için tasarlanmıştır. Bu yük ayrı bir çerçeveye etki eder ve bağlantıların olmadığı durumlarda önemli yanal hareketlere neden olur.
Vinç yükünün etkisi nedeniyle çerçevenin enine yer değiştirmesi:
a) kafes kirişlerin alt kirişleri boyunca uzunlamasına bağlantıların yokluğunda;
b) kafes kirişlerin alt kirişleri boyunca uzunlamasına bağlantıların varlığında
Boyuna yatay bağlantılar, mekansal çalışmada bitişik çerçeveleri içerir, bunun sonucunda çerçevenin enine yer değiştirmesi önemli ölçüde azalır.
Çerçevenin enine yer değiştirmesi aynı zamanda çatı yapısına da bağlıdır. Çatı kaplaması betonarme paneller zorlu sayılır. Aşıklar boyunca profilli döşemeden yapılmış bir çatı, yatay yükleri önemli ölçüde karşılayamayacağı anlamına gelir. Böyle bir çatı katı sayılmaz.
Kirişlerin alt kirişleri boyunca boyuna bağlantılar, tüm bina boyunca kirişlerin dış panellerine yerleştirilir. Enerji santrallerinin türbin odalarında, uzunlamasına destekler yalnızca A sırasının sütunlarına bitişik kafes kirişlerin alt kirişlerinin ilk panellerine yerleştirilir. Kafes kirişlerin karşı tarafında, uzunlamasına destekler takılmaz çünkü Vincin yanal frenleme kuvveti, sert bir hava giderici rafı tarafından emilir.
Binalarda 30 m Alt akoru uzunlamasına hareketlerden korumak için açıklığın orta kısmına ara parçalar yerleştirilmiştir. Bu ara parçalar, kirişlerin alt kirişinin etkili uzunluğunu ve dolayısıyla esnekliğini azaltır.
Çiftlikler arasında dikey bağlantılar çiftlikler arasında yer almaktadır. Bağımsız olarak gerçekleştirilirler montaj elemanları(kafes kirişler) ve kafes kirişlerin üst ve alt kirişleri boyunca çapraz desteklerle birlikte monte edilir.
Açıklığın genişliği boyunca, kafes kirişlerin destek düğümleri boyunca ve kafes kirişlerin dikey direklerinin düzleminde dikey çaprazlı kafes kirişler bulunur. Kafes kirişler boyunca dikey bağlantılar arasındaki mesafe 6 önce 15 m.
Kafes kirişler arasındaki dikey bağlantılar, kaplama elemanlarının uzunlamasına yönde kayma deformasyonlarını ortadan kaldırmaya yarar.
Dikey boyutlar
Ho ≥ H1 + H2;
N2 ≥ Nk + f + d;
d = 100 mm;
Tam Sütun Yüksekliği
Fener boyutları:
· H f = 3150 mm.
Yatay boyutlar
< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.
< h в = 450 мм.
burada adj.'ye göre B 1 = 300 mm. 1
· 
< h н = 1000 мм.
-
- fener bağlantıları;
- yarı ahşap bağlantılar.
3. 
Çerçevedeki yüklerin toplanması.
3.1.1.
Vinç kirişine binen yükler.
Kaldırma kapasitesi Q = 32/5 ton olan iki vinç için 12 m açıklıklı vinç kirişi Vinçlerin çalışma modu 5K'dır. Binanın açıklığı 30 m'dir Kiriş malzemesi C255: R y = 250 MPa = 24 kN/cm2 (kalınlık t≤ 20 mm ile); Rs = 14 kN/cm2.
Bir vinç için Q = 32/5 t adj.'ye göre orta çalışma modu. 1 tekerleğe etki eden en büyük dikey kuvvet F k n = 280 kN; araba ağırlığı GT = 85 kN; vinç rayı tipi - KR-70.
Orta hizmet tipi vinçler için, esnek vinç süspansiyonlu vinçler için tekerlek üzerindeki enine yatay kuvvet:
T n = 0,05*(Q + G T)/n o = 0,05(314+ 85)/2= 9,97 kN,
burada Q, vincin nominal yük kapasitesidir, kN; G t – araba ağırlığı, kN; n o – vincin bir tarafındaki tekerlek sayısı.
Vinç tekerleğindeki kuvvetlerin hesaplanan değerleri:
Fk = γ f * k 1* Fkn =1,1*1*280= 308 kN;
T k = γ f *k 2 *T n = 1,1*1*9,97 = 10,97 kN,
burada γ f = 1,1 - vinç yükü için güvenilirlik katsayısı;
k 1 , k 2 =1 - Vinç düz olmayan raylar boyunca ve ray bağlantı noktalarında hareket ettiğinde yükün şok yapısını dikkate alan dinamik katsayılar, masa. 15.1.
Masa
| Yük numarası | Yükler ve kuvvet kombinasyonları | Ψ 2 | Raf bölümleri | ||||||||||||||||||||||
| 1 - 1 | 2 - 2 | 3 - 3 | 4 - 4 | ||||||||||||||||||||||
| M | N | Q | M | N | M | N | M | N | Q | ||||||||||||||||
| Devamlı | -64,2 | -53,5 | -1,4 | -56,55 | -177 | -6 | -177 | +28,9 | -368 | -1,4 | |||||||||||||||
| Kar | -67,7 | -129,9 | -3,7 | -48,4 | -129,6 | -16 | -129,6 | +41,5 | -129,6 | -3,7 | |||||||||||||||
| 0,9 | -60,9 | -116,6 | -3,3 | -43,6 | -116,6 | -14,4 | -116,6 | +37,4 | -116,6 | -3,3 | |||||||||||||||
| Dmaks | sol sütuna | +29,5 | -34,1 | +208,8 | -464,2 | -897 | +75,2 | -897 | -33,4 | ||||||||||||||||
| 0,9 | +26,5 | -30,7 | +188 | -417,8 | -807,3 | +67,7 | -807,3 | -30,1 | |||||||||||||||||
| 3 * | sağ sütuna | -99,8 | -31,2 | +63,8 | -100,4 | -219 | +253,8 | -219 | -21,9 | ||||||||||||||||
| 0,9 | -90 | -28,1 | +57,4 | -90,4 | -197,1 | +228,4 | -197,1 | -19,7 | |||||||||||||||||
| T | sol sütuna | ±8,7 | ±16,2 | ±76,4 | ±76,4 | ±186 | ±16,2 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±7,8 | ±14,6 | ±68,8 | ±68,8 | ±167,4 | ±14,6 | |||||||||||||||||||
| 4 * | sağ sütuna | ±60,5 | ±9,2 | ±12 | ±12 | ±133,3 | ±9 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±54,5 | ±8,3 | ±10,8 | ±10,8 | ±120 | ±8,1 | |||||||||||||||||||
| Rüzgâr | sol | ±94,2 | +5,8 | +43,5 | +43,5 | -344 | +35,1 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±84,8 | +5,2 | +39,1 | +39,1 | -309,6 | +31,6 | |||||||||||||||||||
| 5 * | sağda | -102,5 | -5,5 | -39 | -39 | +328 | -34,8 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | -92,2 | -5 | -35,1 | -35,1 | +295,2 | -31,3 | |||||||||||||||||||
| +M maks N sırasıyla. | Ψ 2 = 1 | Yük sayısı | - | 1,3,4 | - | 1, 5 * | |||||||||||||||||||
 çabalar | - | - | - | +229 | -177 | - | - | +787 | -1760 | ||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Yük sayısı | - | 1, 3, 4, 5 | - | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | ||||||||||||||||||||
| çabalar | - | - | - | +239 | -177 | - | - | +757 | -682 | ||||||||||||||||
| -M ma N sırasıyla. | Ψ 2 = 1 | Yük sayısı | 1, 2 | 1, 2 | 1, 3, 4 | 1, 5 | |||||||||||||||||||
| çabalar | -131,9 | -183,1 | -105 | -306,6 | -547 | -1074 | -315 | -368 | |||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Yük sayısı | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | 1, 2, 5 * | 1, 2, 3, 4, 5 * | 1, 3, 4 (-), 5 | ||||||||||||||||||||
| çabalar | -315,1 | -170,1 | -52,3 | -135 | -294 | -542 | -1101 | -380 | -1175 | ||||||||||||||||
| N ma +M sırasıyla | Ψ 2 = 1 | Yük sayısı | - | - | - | 1, 3, 4 | |||||||||||||||||||
| çabalar | - | - | - | - | - | - | - | +264 | -1265 | ||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Yük sayısı | - | - | - | 1, 2, 3, 4, 5 * | ||||||||||||||||||||
| çabalar | - | - | - | - | - | - | - | +597 | -1292 | ||||||||||||||||
| N mi-M sırasıyla. | Ψ 2 = 1 | Yük sayısı | 1, 2 | 1, 2 | 1, 3, 4 | - | |||||||||||||||||||
| çabalar | -131,9 | -183,1 | -105 | -306,6 | -547 | -1074 | - | - | |||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Yük sayısı | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | 1, 2, 5 * | 1, 2, 3, 4, 5 * | - | ||||||||||||||||||||
| çabalar | -315,1 | -170,1 | -52,3 | -135 | -294 | -472 | -1101 | - | - | ||||||||||||||||
| N mi-M sırasıyla. | Ψ 2 = 1 | Yük sayısı | 1, 5 * | ||||||||||||||||||||||
| çabalar | +324 | -368 | |||||||||||||||||||||||
| N mi +M sırasıyla. | Ψ 2 = 0,9 | Yük sayısı | 1, 5 | ||||||||||||||||||||||
| çabalar | -315 | -368 | |||||||||||||||||||||||
| Soru ma | Ψ 2 = 0,9 | Yük sayısı | 1, 2, 3, 4, 5 * | ||||||||||||||||||||||
| çabalar | -89 | ||||||||||||||||||||||||
3.4. Kademeli sütunun hesaplanması endüstriyel bina.
3.4.1. İlk veri:
Çapraz çubuk ile sütun arasındaki bağlantı sağlamdır;
Hesaplanan kuvvetler tabloda gösterilmektedir,
Sütunun üst kısmı için
bölüm 1-1'de N = 170 kN, M = -315 kNm, Q = 52 kN;
bölüm 2-2'de: M = -147 kNm.
Sütunun alt kısmı için
N 1 = 1101 kN, M 1 = -542 kNm (bükülme momenti, vinç koluna ek yük ekler);
N 2 = 1292 kN, M 2 = +597 kNm (bükülme momenti dış kola ilave yük ekler);
Qmaks = 89 kN.
/I n = 1/5'te kolon I'in üst ve alt kısımlarının sertlik oranı;
kolon malzemesi – çelik sınıfı C235, temel betonu sınıfı B10;
yük güvenirlik katsayısı γ n =0,95.
Dış dalın tabanı.
Gerekli döşeme alanı:
A pl.tr = N b2 / Rf = 1205/0,54 = 2232 cm2;
Rf = γRb ≈ 1,2*0,45 = 0,54 kN/cm2; Rb = 0,45 kN/cm2 (B7,5 beton) tablosu. 8.4..
Yapısal nedenlerden dolayı döşemenin 2'den çıkıntısı en az 4 cm olmalıdır.
O halde B ≥ b k + 2c 2 = 45 + 2*4 = 53 cm, B = 55 cm olsun;
Ltr = A pl.tr /B = 2232/55 = 40,6 cm, L = 45 cm alın;
Bir pl. = 45*55 = 2475 cm2 > A pl.tr = 2232 cm2.
Döşeme altındaki betondaki ortalama gerilme:
σ f = N in2 /A pl. = 1205/2475 = 0,49 kN/cm2.
Dalın ağırlık merkezine göre traverslerin simetrik düzenlenmesi durumunda, açıktaki traversler arasındaki mesafe şuna eşittir:
2(b f + t w – z o) = 2*(15 + 1,4 – 4,2) = 24,4 cm; 1 = (45 – 24,4 – 2*1,2)/2 = 9,1 cm ile 12 mm çapraz kalınlıkta.
· Döşemenin ayrı bölümlerinde bükülme momentlerini belirliyoruz:
arsa 1(konsol çıkıntısı c = c 1 = 9,1 cm):
M 1 = σ f s 1 2/2 = 0,49 * 9,1 2/2 = 20 kNcm;
alan 2(konsol çıkıntısı c = c 2 = 5 cm):
M2 = 0,82*52/2 = 10,3 kNcm;
bölüm 3(dört taraftan desteklenen levha): b/a = 52,3/18 = 2,9 > 2, α = 0,125):
M3 = ασ f a 2 = 0,125*0,49*15 2 = 13,8 kNcm;
Bölüm 4(dört taraftan desteklenen levha):
M4 = ασ f a 2 = 0,125*0,82*8,9 2 = 8,12 kNcm.
Hesaplama için M max = M 1 = 20 kNcm'yi kabul ediyoruz.
· Gerekli döşeme kalınlığı:
t pl = √6M maksimum γ n /R y = √6*20*0,95/20,5 = 2,4 cm,
21 - 40 mm kalınlığa sahip Vst3kp2 çeliği için R y = 205 MPa = 20,5 kN/cm2.
Tpl = 26 mm alıyoruz (frezeleme için 2 mm ödenektir).
Traversin yüksekliği, traversin kolon branşına bağlanması için dikişin yerleştirilmesi koşulundan belirlenir. Güvenlik payı olarak branşmandaki kuvvetin tamamını dört adet köşe kaynağı vasıtasıyla traverslere aktarıyoruz. Sv – 08G2S teli ile yarı otomatik kaynak, d = 2 mm, k f = 8 mm. Gerekli dikiş uzunluğu belirlenir:
l w .tr = N in2 γ n /4k f (βR w γ w) min γ = 1205*0,95/4*0,8*17 = 21 cm;
ben w< 85β f k f = 85*0,9*0,8 = 61 см.
Htr = 30cm alıyoruz.
Traversin gücünün kontrol edilmesi, merkezi olarak sıkıştırılmış bir sütunla aynı şekilde gerçekleştirilir.
Vinç kolunun sabitlenmesi için ankraj cıvatalarının hesaplanması (N min =368 kN; M=324 kNm).
Ankraj cıvatalarındaki kuvvet: F a = (M- N y 2) / h o = (32400-368 * 56) / 145,8 = 81 kN.
Çelikten yapılmış cıvataların gerekli kesit alanı Vst3kp2: R va = 18,5 kN/cm2 ;
A v.tr = Fa γ n / R va =81*0,95/18,5=4,2 cm2;
2 adet d = 20 mm, A v.a = 2 * 3,14 = 6,28 cm2 cıvata alıyoruz. Dış kolun ankraj cıvatalarındaki kuvvet daha azdır. Tasarım nedeniyle aynı cıvataları kabul ediyoruz.
3.5. Kafes kafesin hesaplanması ve tasarımı.
İlk veri.
Kafes çubukların malzemesi C245 çelik sınıfıdır R = 240 MPa = 24 kN/cm2 (t ≤ 20 mm), köşebentlerin malzemesi C255 R = 240 MPa = 24 kN/cm2 (t ≤ 20 mm) ;
Kafes elemanları açılı olarak yapılmıştır.
Kaplamanın ağırlığından gelen yük (fenerin ağırlığı hariç):
g cr ' = g cr – γ g g arka plan ′ = 1,76 – 1,05*10 = 1,6 kN/m2 .
Fenerin ağırlığı, çerçevenin hesaplanmasından farklı olarak, fenerin gerçekte kafes kirişe dayandığı yerlerde dikkate alınır.
Fener çerçevesinin, fenerin arka planının yatay izdüşümünün birim alanı başına kütlesi = 0,1 kN/m2 .
Yan duvarın ve duvarın birim uzunluğu başına camın kütlesi g b.st = 2 kN/m;
d-hesaplanan yükseklik, bantların eksenleri arasındaki mesafe alınır (2250-180=2.07m)
Düğüm kuvvetleri(a):
F1 = F2 = g cr 'Bd = 1,6*6*2= 19,2 kN;
F3 = g cr ' Bd + (g arka plan ' 0,5d + g b.st) B = 1,6*6*2 + (0,1*0,5*2 + 2)*6 = 21,3 kN;
F 4 = g cr ' B(0,5d + d) + g arka plan ' B(0,5d + d) = 1,6*6*(0,5*2 + 2) + 0,1*6*( 0,5*2 + 2) = 30,6 kN.
Destek reaksiyonları: . Fa Ag = F1 + F2 + F3 + F4/2 = 19,2 + 19,2 + 21,3 + 30,6/2 = 75 kN.
S = S g m= 1,8 m.
Düğüm kuvvetleri:
1. kar yükü seçeneği (b)
F 1s = F 2s =1,8*6*2*1,13=24,4 kN;
F3s = 1,8*6*2*(0,8+1,13)/2=20,8 kN;
F4s = 1,8*6*(2*0,5+2)*0,8=25,9 kN.
Destek reaksiyonları: . F As = F 1s + F 2s +F 3s +F 4s /2=2*24,2+20,8+25,9/2=82,5 kN.
2. kar yükü seçeneği (c)
F 1 s ' = 1,8*6*2=21,6 kN;
F 2 s’ = 1,8*6*2*1,7=36,7 kN;
F3 s’ = 1,8*6*2/2*1,7=18,4 kN;
Destek reaksiyonları: . F' As = F 1 s ' + F 2 s ' + F 3 s ' =21,6+36,7+18,4=76,7 kN.
Çerçeve anlarından yükleme (tabloya bakın) (d).
İlk kombinasyon
(kombinasyon 1, 2, 3*,4, 5*): M1maks = -315 kNm; kombinasyon (1, 2, 3, 4*, 5):
M2 karşılık gelir = -238 kNm.
İkinci kombinasyon (kar yükü hariç):
M1 = -315-(-60,9) = -254 kNm; M2 karşılık gelen = -238-(-60,9) = -177 kNm.
Dikişlerin hesaplanması.
| Çubuk hayır. | Bölüm | [N], kN | Etek boyu dikiş | Tüy dikişi | ||||
| N devir, kN | Kf, cm | ben w , cm | N p, kN | kf, cm | ben w , cm | |||
| 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 | 125x80x8 50x5 50x5 50x5 50x5 | 282 198 56 129 56 | 0,75N = 211 0,7N = 139 39 90 39 | 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 | 11 8 3 6 9 | 0,25N = 71 0,3N = 60 17 39 17 | 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 | 6 6 3 4 3 |
KULLANILAN REFERANSLARIN LİSTESİ.
1. Metal yapılar. tarafından düzenlendi Yu.I. Kudishina Moskova, ed. C. "Akademi", 2008
2. Metal yapılar. Üniversiteler için ders kitabı / Ed. E. I. Belenya. – 6. baskı. M.: Stroyizdat, 1986. 560 s.
3. Hesaplama örnekleri metal yapılar. A.P. Mandrikov tarafından düzenlenmiştir. – 2. baskı. M.: Stroyizdat, 1991. 431 s.
4.SNiP II-23-81 * (1990). Çelik Yapılar. - M.; SSCB Devlet İnşaat Komitesi CITP, 1991. – 94 s.
5.SNiP 2.01.07-85. Yükler ve etkiler. - M.; SSCB Devlet İnşaat Komitesi CITP, 1989. – 36 s.
6.SNiP 2.01.07-85 *. İlaveler, Bölüm 10. Sehimler ve yer değiştirmeler. - M.; SSCB Devlet İnşaat Komitesi CITP, 1989. – 7 s.
7. Metal yapılar. Üniversiteler için ders kitabı/Ed. V. K. Faibishenko. – M.: Stroyizdat, 1984. 336 s.
8. GOST 24379.0 – 80. Temel cıvataları.
9. Yönergeler Morozov 2007'nin “Metal yapılar” ders projelerinde.
10. Endüstriyel binaların metal yapılarının tasarımı. Ed. yapay zeka Aktuganov 2005
Dikey boyutlar
Tek katlı bir endüstriyel binanın çerçevesini yapısal diyagram seçimi ve düzeni ile tasarlamaya başlıyoruz. Binanın zemin seviyesinden inşaat kirişinin tabanına kadar yüksekliği H yaklaşık:
Ho ≥ H1 + H2;
burada H1, H1 = 16 m ile belirtildiği gibi zemin seviyesinden vinç rayının başına kadar olan mesafedir;
H 2 - vinç rayının başından kaplamanın bina yapılarının tabanına kadar olan mesafe, aşağıdaki formülle hesaplanır:
N2 ≥ Nk + f + d;
burada N k – yükseklik asma vinç; N k = 2750 mm adj. 1
f – açıklığa bağlı olarak kaplama yapısının sapmasını hesaba katan boyut, f = 300 mm;
d - vinç arabasının üst noktası ile arasındaki boşluk bina yapısı,
d = 100 mm;
H 2 = 2750 +300 +100 = 3150 mm, kabul edilen – 3200 mm (H2, 200 mm'nin katı olarak alındığından)
H o ≥ H 1 + H 2 = 16000 + 3200 = 19200 mm, kabul edilen – 19200 mm (H2, 600 mm'nin katı olarak alındığından)
Sütunun üst kısmının yüksekliği:
· Н в = (h b + h р) + Н 2 = 1500 + 120 + 3200 = 4820 mm., nihai boyut vinç kirişi hesaplandıktan sonra belirlenecektir.
Kolon tabanı zeminden 1000 mm aşağıya gömüldüğünde kolonun alt kısmının yüksekliği
· N n = H o - N in + 1000 = 19200 - 4820 + 1000 = 15380 mm.
Tam Sütun Yüksekliği
· H = N inç + N n = 4820+ 15380 = 20200 mm.
Fener boyutları:
1250 mm yüksekliğinde, yan yüksekliği 800 mm ve korniş yüksekliği 450 mm olan tek kademede 12 m genişliğinde camlı bir fener kabul ediyoruz.
N fnl. = 1750 +800 +450 =3000 mm.
· H f = 3150 mm.
Bina çerçevesinin yapısal diyagramı şekilde gösterilmektedir:
Yatay boyutlar
Kolon aralıkları 12 m olduğundan yük kapasitesi 32/5 t, bina yüksekliği< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.
· h in = a + 200 = 250 + 200 = 450mm
h inç min = N inç /12 = 4820/12 = 402 mm< h в = 450 мм.
l 1'in değerini belirleyelim:
· l 1 ≥ B 1 + (h b - a) + 75 = 300 + (450-250) + 75 = 575 mm.
burada adj.'ye göre B 1 = 300 mm. 1
l 1 = 750 mm (250 mm'nin katı) alıyoruz.
Kolonun alt kısmının kesit genişliği:
· h n = l 1 +a = 750 + 250 = 1000 mm.
· h n dk = N n /20 = 15380/20 = 769 mm< h н = 1000 мм.
Kolonun üst kısmının kesiti masif duvarlı I-kiriş, alt kısmı ise masif duvar olarak belirlenmiştir.
Bağlantılar Çelik çerçeve endüstriyel bina
Çerçevenin mekansal sağlamlığı ve çerçevenin ve bireysel elemanlarının stabilitesi, bir bağlantı sistemi kurularak sağlanır:
Kolonların çerçeve düzlemlerinden stabilitesini, bina boyunca etki eden yüklerin (rüzgar, sıcaklık) temellere algılanmasını ve iletilmesini ve kurulum sırasında kolonların sabitlenmesini sağlamak için gerekli olan kolonlar arasındaki bağlantılar (vinç kirişinin altında ve üstünde);
- kafes kirişler arasındaki bağlantılar: a) kirişlerin alt kirişleri boyunca yatay enine bağlantılar, yükü binanın ucuna etki eden rüzgardan alır; b) kafes kirişlerin alt kirişleri boyunca yatay uzunlamasına bağlantılar; c) kafes kirişlerin üst kirişleri boyunca yatay enine bağlantılar; d) çiftlikler arasındaki dikey bağlantılar;
- fener bağlantıları;
- yarı ahşap bağlantılar.
3. Hesaplama ve tasarım bölümü.
Çerçevedeki yüklerin toplanması.
3.1.1. Enine çerçevenin tasarım diyagramı.
Kademeli kolonların geometrik eksenleri kolonun üst ve alt kısımlarının ağırlık merkezlerinden geçen çizgiler olarak alınmıştır. Ağırlık merkezleri arasındaki fark, hesapladığımız “e 0” eksantrikliğini verir:
e 0 =0,5*(h n - h inç)=0,5*(1000-450)=0,275m
