Elektrik motorunun yeniden inşası çalışmaları tamamlanmak üzere. Makinenin kayış tahrik kasnaklarını hesaplamaya başlayalım. Kayış tahrikleri hakkında küçük bir terminoloji.
Ana başlangıç verilerimiz üç değer olacaktır. İlk değer, elektrik motorunun rotorunun (milinin) dönüş hızı 2790 rpm'dir. İkinci ve üçüncü ise ikincil mil üzerinde elde edilmesi gereken hızlardır. İki derecelendirmeyle ilgileniyoruz: 1800 ve 3500 rpm. Bu nedenle iki aşamalı bir makara yapacağız.
Not! Üç fazlı bir elektrik motorunu çalıştırmak için bir frekans dönüştürücü kullanacağız, böylece hesaplanan dönüş hızları güvenilir olacaktır. Motor kapasitörler kullanılarak çalıştırılırsa rotor hızı nominal değerden aşağı doğru farklı olacaktır. Ve bu aşamada değişiklik yaparak hatayı minimuma indirmek mümkündür. Ancak bunu yapmak için motoru çalıştırmanız, bir takometre kullanmanız ve mevcut şaft dönüş hızını ölçmeniz gerekecektir.
Hedeflerimiz belirlendi, kemer tipini seçip asıl hesaplamaya geçelim. Türü ne olursa olsun (V-kayışı, poli-V-kayışı veya diğerleri) üretilen her kayış için bir numara vardır. temel özellikler. Belirli bir tasarımda kullanımın rasyonelliğini belirleyenler. İdeal seçenekÇoğu projede serpantin kemeri kullanılacaktır. Policuneiform adını konfigürasyonundan dolayı almıştır, tüm uzunluk boyunca yer alan uzun kapalı oluklara benzer. Kemerin adı Yunanca çok anlamına gelen "poly" kelimesinden gelmektedir. Bu oluklara farklı şekilde kaburga veya akarsu da denir. Sayıları üçten yirmiye kadar olabilir.
Bir poli-V-kayışın bir V-kayışına göre pek çok avantajı vardır, örneğin:
- İyi esneklik nedeniyle küçük makaralar üzerinde çalışmak mümkündür. Banda bağlı olarak minimum çap on ila on iki milimetre arasında değişebilir;
- kayışın yüksek çekiş kapasitesi, bu nedenle çalışma hızı saniyede 60 metreye kadar ulaşabilir; buna karşın V kayışı için 20, saniyede maksimum 35 metreye ulaşabilir;
- Bir poli V kayışının 133°'den büyük bir sarma açısında düz bir kasnağa yapışma kuvveti, yivli bir kasnağınkine yaklaşık olarak eşittir ve sarma açısı arttıkça yapışma kuvveti de artar. Bu nedenle, üçten fazla dişli oranına ve 120° ila 150° arasında küçük bir kasnak açısına sahip tahrikler için düz (oluksuz) daha büyük bir kasnak kullanılabilir;
- sayesinde hafif kayış titreşim seviyeleri çok daha düşüktür.
Çoklu V kayışlarının tüm avantajlarını dikkate alarak tasarımlarımızda bu tipi kullanacağız. Aşağıda en yaygın V kayışlarının (PH, PJ, PK, PL, PM) beş ana bölümünün bir tablosu bulunmaktadır.
| Tanım | PH | P.J. | PK | P.L. | ÖĞLEDEN SONRA. |
| Kanat aralığı, S, mm | 1.6 | 2.34 | 3.56 | 4.7 | 9.4 |
| Bant yüksekliği, H, mm | 2.7 | 4.0 | 5.4 | 9.0 | 14.2 |
| Nötr katman, h0, mm | 0.8 | 1.2 | 1.5 | 3.0 | 4.0 |
| Nötr katmana uzaklık, h, mm | 1.0 | 1.1 | 1.5 | 1.5 | 2.0 |
| 13 | 20 | 45 | 75 | 180 | |
| Maksimum hız, Vmax, m/s | 60 | 60 | 50 | 40 | 35 |
| Uzunluk aralığı, L, mm | 1140…2404 | 356…2489 | 527…2550 | 991…2235 | 2286…16764 |
Bir poli-V-kayışın elemanlarının şematik gösteriminin kesit halinde çizimi.
Hem kayış hem de karşı kasnak için, kasnak üretimine yönelik özelliklerin yer aldığı karşılık gelen bir tablo bulunmaktadır.
| Bölüm | PH | P.J. | PK | P.L. | ÖĞLEDEN SONRA. |
| Oluklar arasındaki mesafe, e, mm | 1,60±0,03 | 2,34±0,03 | 3,56±0,05 | 4,70±0,05 | 9,40±0,08 |
| Toplam boyut hatası e, mm | ±0,3 | ±0,3 | ±0,3 | ±0,3 | ±0,3 |
| Kasnağın kenarından uzaklık fmin, mm | 1.3 | 1.8 | 2.5 | 3.3 | 6.4 |
| Kama açısı α, ° | 40±0,5° | 40±0,5° | 40±0,5° | 40±0,5° | 40±0,5° |
| Yarıçap ra, mm | 0.15 | 0.2 | 0.25 | 0.4 | 0.75 |
| Yarıçap ri, mm | 0.3 | 0.4 | 0.5 | 0.4 | 0.75 |
| Minimum kasnak çapı, db, mm | 13 | 12 | 45 | 75 | 180 |
Kasnağın minimum yarıçapı rastgele ayarlanmaz; bu parametre kayışın servis ömrünü düzenler. Biraz geri çekilsen iyi olur minimum çap daha büyük tarafa. Belirli bir görev için “RK” tipinin en yaygın kemerini seçtik. Bu tip bantların minimum yarıçapı 45 milimetredir. Bunu dikkate alarak mevcut iş parçalarının çapları üzerinden de inşaat yapacağız. Bizim durumumuzda 100 ve 80 milimetre çapında boşluklar var. Kasnakların çaplarını onlara göre ayarlayacağız.
Hesaplamaya başlayalım. Başlangıç verilerimizi tekrar sunalım ve hedeflerimizi özetleyelim. Elektrik motor şaftının dönüş hızı 2790 rpm'dir. Poli-V kayış tipi “RK”. Bunun için ayarlanan minimum makara çapı 45 milimetre, nötr katmanın yüksekliği 1,5 milimetredir. Gerekli hızları dikkate alarak optimum kasnak çaplarını belirlememiz gerekiyor. İkincil milin ilk hızı 1800 rpm, ikinci hızı 3500 rpm'dir. Sonuç olarak iki çift kasnak elde ediyoruz: ilki 2790 x 1800 rpm ve ikincisi 2790 x 3500 rpm. Öncelikle her çiftin dişli oranını bulalım.
Dişli oranını belirlemek için formül:
Burada n1 ve n2 mil dönüş hızlarını, D1 ve D2 ise kasnak çaplarını göstermektedir.
İlk çift 2790 / 1800 = 1,55
İkinci çift 2790 / 3500 = 0,797
h0 bandın nötr katmanıdır; yukarıdaki tablodan bir parametredir.
D2 = 45x1,55 + 2x1,5x(1,55 - 1) = 71,4 mm
Hesaplama ve seçim kolaylığı için optimum çaplar kasnaklar için çevrimiçi hesap makinesini kullanabilirsiniz.
Talimatlar hesap makinesi nasıl kullanılır. Öncelikle ölçü birimlerini tanımlayalım. Hız dışındaki tüm parametreler milimetre cinsinden, hız ise dakika başına devir cinsinden gösterilir. “Nötr bant katmanı” alanına yukarıdaki tablodaki “PK” sütunundan parametreyi girin. 1,5 milimetreye eşit h0 değerini girin. Bir sonraki alanda elektrik motoru milinin dönüş hızını 2790 rpm'ye ayarlıyoruz. Elektrik motoru kasnak çapı alanına belirli bir kayış tipi için düzenlenmiş minimum değeri girin; bizim durumumuzda bu 45 milimetredir. Daha sonra tahrik edilen milin dönmesini istediğimiz hız parametresini giriyoruz. Bizim durumumuzda bu değer 1800 rpm'dir. Artık tek yapmanız gereken “Hesapla” butonuna tıklamak. Karşı makaranın çapını alana göre alacağız ve 71,4 milimetredir.
Not: Düz kayış veya V kayışı için bir değerlendirme hesaplaması yapılması gerekiyorsa, "ho" alanına "0" değeri ayarlanarak kayışın nötr katmanının değeri ihmal edilebilir.
Artık (eğer gerekliyse veya gerekiyorsa) kasnakların çaplarını arttırabiliriz. Örneğin tahrik kayışının ömrünü uzatmak veya kayış-kasnak çiftinin yapışma katsayısını arttırmak için buna ihtiyaç duyulabilir. Ayrıca büyük kasnaklar bazen volanın işlevini yerine getirmek üzere kasıtlı olarak yapılır. Ama şimdi mümkün olduğunca boşluklara sığdırmak istiyoruz (100 ve 80 milimetre çapında boşluklarımız var) ve buna göre kendimiz seçeceğiz optimum boyutlar kasnaklar Değerlerin birkaç yinelemesinden sonra, ilk çift için aşağıdaki çaplara D1 - 60 milimetre ve D2 - 94,5 milimetre karar verdik.
Dişlilerin sınıflandırılması. Kayışın kesit şekline bağlı olarak şanzımanlar şunlar olabilir: düz kayış, V kayışı, yuvarlak kayış, poli V kayışı (Şek. 69). Düz tahrik dişlileri çapraz ve yarı çapraz (açısal) olarak sınıflandırılır, Şekil 1. 70. Modern makine mühendisliğinde V kayışları ve poli V kayışları en yaygın şekilde kullanılır. Yuvarlak kayış iletiminin sınırlı uygulamaları vardır ( dikiş makineleri, masaüstü makineler, aletler).
Bir tür kayış tahriki Dişli kayış, kayışı kasnaklara geçirerek yükü aktarır.
Pirinç. 70. Düz kayış tahrik çeşitleri: a – çapraz, B – yarı çapraz (açısal)
Amaç. Kayış tahrikleri, esnek bir bağlantıya sahip mekanik sürtünmeli şanzımanları ifade eder ve yükün önemli mesafelerde bulunan miller arasında aktarılması gerektiğinde ve dişli oranı için katı gerekliliklerin bulunmadığı durumlarda kullanılır. Kayışlı tahrik, birbirinden belirli bir mesafede bulunan ve gerilim altındaki kasnakların üzerine yerleştirilmiş bir kayış (kayışlar) ile bağlanan bir tahrik ve tahrikli kasnaklardan oluşur. Kayış ile kasnaklar arasında oluşan sürtünme nedeniyle tahrik eden kasnağın dönüşü, tahrik edilen kasnağın dönüşüne dönüştürülür. Kesit şekline göre ayırt edilirler Düz , Kama , Çoklu çizgi Ve Yuvarlak sürüş kemeri. Düz kayış tahrikleri vardır - Açık aynı yönde dönen paralel miller arasındaki iletimi gerçekleştiren; Geçmek, Kasnaklar zıt yönlerde döndüğünde paralel miller arasındaki iletimi gerçekleştiren; V Köşe (yarı çapraz) Düz kayış tahriklerinde kasnaklar kesişen (genellikle dik açılarda) miller üzerinde bulunur. Kasnak ile kayış arasındaki sürtünmeyi sağlamak için, ön elastik deformasyonla, aktarım kasnaklarından birinin hareket ettirilmesiyle veya bir gergi makarası (kasnak) kullanılarak kayışlarda gerginlik oluşturulur.
Avantajlar. Kayışların esnekliği sayesinde şanzımanlar sorunsuz, sarsıntısız ve sessiz çalışır. Olası kayış kayması nedeniyle mekanizmaları aşırı yüklenmeye karşı korurlar. Düz tahrik dişlileri büyük merkez mesafeleri için kullanılır ve yüksek hızlar kemer (100'e kadar) Hanım). Küçük merkez mesafeleri, büyük dişli oranları ve dönüşün bir tahrik kasnağından birden fazla tahrikli kasnağa aktarımı için V-kayış tahrikleri tercih edilir. Düşük transfer maliyeti. Kolay kurulum ve bakım.
Kusurlar. Büyük dişli boyutları. Kayışın kayması nedeniyle dişli oranında değişiklik. Kasnaklı mil desteklerinde artan yükler. Kayışları gerdirmek için cihazlara duyulan ihtiyaç. Düşük bant dayanıklılığı.
Uygulama alanları. Düz tahrikli şanzıman daha basittir, ancak V kayışlı tahrik daha yüksek çekiş kapasitesine sahiptir ve daha küçük boyutlara sığar.
Poli V-kayışları, üzerinde uzunlamasına V-nervürleri bulunan düz kayışlardır. çalışma yüzeyi kasnakların kama oluklarına dahildir. Bu kayışlar, düz kayışların esneklik ve V kayışlarının kasnaklara daha fazla yapışma gibi avantajlarını birleştirir.
Yuvarlak kayış tahrikleri kullanılır küçük arabalarörneğin dikiş makineleri ve Gıda endüstrisi, tezgah üstü makineler ve çeşitli cihazlar.
Güç açısından kayış tahrikleri çeşitli makine ve ünitelerde 50'de kullanılmaktadır. HF T, (5000'e kadar bazı viteslerde kW), çevresel hızda - 40 Hanım, (bazı programlarda 100'e kadar) Hanım), dişli oranları 15'e göre dişli verimliliği: düz kayış 0,93...0,98 ve V kayışı - 0,87...0,96.
Pirinç. 71 Kayış tahrik şeması.
Güç hesaplaması . Tahrik kasnağı üzerindeki çevresel kuvvet
. (12.1)
Kayış tahriklerinin hesaplanması, dinamik yük katsayısı ve şanzıman çalışma modu dikkate alınarak hesaplanan çevresel kuvvete göre gerçekleştirilir:
Sessiz yük için =1, orta dereceli yük dalgalanmaları için =1,1, önemli yük dalgalanmaları için =1,25, şok yükler için =1,5 olduğu varsayılan dinamik yük katsayısı nerededir?
İlk kayış gerdirme kuvveti F O (ön gerilim), kayışın büyük bir esnemeye maruz kalmadan ve gerekli dayanıklılığı kaybetmeden bu gerilimi yeterince uzun süre koruyabileceği şekilde alınır. Buna göre otomatik gergisiz düz standart kayışlar için kayıştaki başlangıç gerilimi = 1,8 MPa; otomatik gergili = 2 MPa; standart V kayışları için =1,2...1,5 MPa; poliamid kayışlar için = 3...4 MPa.
İlk kayış gerginliği
Nerede A - Düz kayış tahrik kayışının kesit alanı veya tüm V kayış tahrik kayışlarının kesit alanı.
Tahrik eden ve tahrik edilen S'nin çekme kuvvetleri 2 Yüklü bir transmisyonda kayışın dalları, kasnağın denge durumundan belirlenebilir (Şekil 72).
Pirinç. 72. Güç aktarımı hesaplamaları için şema.
Tahrik makarasının denge durumundan
(12.4)
(12.2) dikkate alındığında, tahrik kasnağı üzerindeki çevresel kuvvet
Lider dal gerginliği
, (12.6)
Tahrikli dal gerilimi
. (12.7)
Tahrik kasnağı mili basıncı
. (12.8)
Önde gelen ve tahrik edilen dalların gerilim kuvvetleri arasındaki ilişki, tamburu çevreleyen esnek, ağırlıksız, uzatılamaz bir ipliğin uçlarının gerilimlerinin bağımlılıkla ilişkili olduğu Euler formülü ile yaklaşık olarak belirlenir.
Kayış ile kasnak arasındaki sürtünme katsayısı nerede ve kasnağın çevre açısıdır.
Dökme demir ve çelik makaralar için sürtünme katsayısının ortalama değeri şu şekilde alınabilir: kauçuk-kumaş kayışlar için = 0,35, deri kayışlar için = 0,22 ve pamuklu ve yün kayışlar için = 0,3.
Bir V-kayışı transmisyonunda sürtünme kuvvetlerini belirlerken, formüllerde sürtünme katsayısı yerine V-kayışları için azaltılmış sürtünme katsayısı kullanılmalıdır.
, (12.10)
Kemer takozunun açısı nerede.
Yukarıdakileri birlikte değerlendirdiğimizde güç ilişkileri kayış için tahrik kasnağı üzerindeki çevresel kuvveti elde ederiz
, (12.11)
Bağımlılıkla belirlenen itme katsayısı nerede
Tahrik kasnağı üzerindeki çevresel kuvvette bir artış, kayış ön geriliminin arttırılmasıyla veya sarma açısı ve sürtünme katsayısının artmasıyla artan çekiş katsayısının arttırılmasıyla elde edilebilir.
Kayışların özelliklerine ilişkin referans verileri içeren tablolar, kayışların boyutlarını dikkate alarak gösterir. gerekli katsayılarçekiş.
Geometrik hesaplama . Bilinen merkez mesafesi ve kasnak çaplarına sahip kayışların tahmini uzunluğu (Şek. 71):
Nerede . Uç kayışları için uzunluk nihayet GOST'a göre standart uzunluklarla kararlaştırılır. Bunu yapmak için, Şekil 73'te gösterilen şemaya göre geometrik bir hesaplama yapın.
Şekil 73. Kayış tahrikinin geometrik hesaplama şeması
Düz kayışlı veya V kayışlı açık şanzımanın nihai olarak belirlenen uzunluğuna göre, şanzımanın gerçek merkezden merkeze mesafesi;
Kayışın sarkmasını ve ilk deformasyonunu hesaba katmayan hesaplama formülleri.
Tahrik makarasının kayış tarafından radyan cinsinden sarılma açısı:
, (12.14)
Derece olarak 
.
Tasarım hesaplamalarını gerçekleştirme prosedürü. Kayış tahriki için, verilen parametrelere (güç, tork, açısal, hız ve dişli oranı) dayalı tasarım hesaplamaları sırasında, kayışın gerekli yorulma mukavemetini ve kritik çekiş katsayısını sağlayan kayış ve tahrik kasnağının boyutları belirlenir. en maksimum verimlilik. Tahrik kasnağının seçilen çapına bağlı olarak geri kalan boyutlar geometrik bir hesaplamayla belirlenir: 
Düz kayış iletiminin tasarım hesaplamasıçekiş kapasitesine göre izin verilen faydalı gerilime göre üretilirler , Hangi kayma eğrileri tarafından belirlenir. Hesaplama sonucunda bandın genişliği aşağıdaki formülle belirlenir:
, (12.15)
İletimdeki çevresel kuvvet nerede; - bant hızı = 10 m/s ve sarma açısı = 1800'de belirlenen maksimum çekiş katsayısına karşılık gelen izin verilen spesifik çevresel kuvvet; - merkez çizgisinin yatay çizgiye eğim açısına bağlı olarak dişli konum katsayısı: =1,0, 0,9, 0,8 eğim açıları için =0...600, 60...800, 80...900; - kasnak sarma açısı katsayısı; - hız katsayısı: ; - varsayılan çalışma modu katsayısı: =1,0 sessiz yük; =0,9 küçük değişikliklerle yük, =0,8 – büyük dalgalanmalarla yük, =0,7 – şok yükler.
Hesaplama için öncelikle tahrik kasnağının çapı ampirik formüller kullanılarak belirlenir.
, (12.16)
kW cinsinden iletilen güç nerede, dönüş hızıdır.
Tahrik kasnağı çapı en yakın standarda yuvarlanır.
İzin verilen spesifik çevresel kuvvetin tablo 12.1'e göre belirlendiği bant tipi benimsenmiştir.
Tablo 12.1
Düz tahrik kayışlarının parametreleri
Tahmini bant genişliği Tablo 12.2'ye göre en yakın standart genişliğe yuvarlanır.
Tablo 12.2 Standart genişlik düz tahrik kayışları
|
20, 25,32, 40, 50, 63, 71, 80, 90, 110, 112, 125, 140, 160, 180, 200, 224, 250, 280… |
|
|
30, 60, 70, 115, 300… |
Tablo 12.3 Düz kayış kasnağı jantının genişliği.
V-kayışı iletiminin tasarım hesaplamasıçekiş kapasitesine göre, kayma eğrilerinden de belirlenen, seçilen kesitteki bir kayış tarafından iletilen izin verilen güce göre yapılırlar. Hesaplama sonucunda seçilen bölümün bant sayısı aşağıdaki formül kullanılarak belirlenir:
, (12.17)
Bir kesit tarafından iletilen izin verilen güç nerede; - kasnak sarma açısı katsayısı: ; - kayış uzunluğu katsayısı: ; - kayışlar arasındaki eşit olmayan yüklemeyi hesaba katan katsayı 
.
Formül (12.17) kullanılarak hesaplamak için, kayış kesitinin tipi (Şekil 74) ilk önce ampirik bağımlılıklardan belirlenir ve bundan tahrik kasnağının çapı, aktarılan güç ve dönme hızı açısından ön olarak belirlenir. Tablo 12.3.
Tablo 12.4
Güç N 0, bir V kayışı tarafından iletilir α =180o, kayış uzunluğu ℓ 0 sessiz yükleme ve dişli oranı sen = 1
|
D 1, mm |
Р0 (kW) bant hızında υ, m/s |
||||||
|
ben 0=1320mm |
|||||||
|
ben 0=1700mm |
|||||||
|
ben 0=2240mm |
|||||||
|
ben 0=3750mm |
|||||||
|
ben 0=6000mm |
GOST 1284'e göre V-kayış kesitleri tanımlama sisteminin uluslararası standartlara çevrilmesi: O – Z, A – A, B – B, V – C, G – D, D – E, E – E0
Merkez mesafesi kaynak verilerde belirtilebilir veya aralıkta alınabilir
,
Seçilen bant bölümünün yüksekliği nerede.
İletimin geometrik hesaplaması sonucunda parametre değerleri belirtilir ve Tablo 12.5'e göre en yakın standart değere yuvarlanan tahmini kayış uzunluğu belirlenir.
V kayışlarının standart uzunluğu
|
Uzunluk, mm |
Kemer bölümü |
|||
|
400; 425; 450; 475; 500; 530 |
* | |||
|
560; 600; 630; 670; 710; 750 |
* | * | ||
|
800; 850; 900; 950; 1000; 1060 |
* | * | * | |
|
1120; 1180; 1250; 1320; 1400; 1500; 1600; 1700; 1800; 1900; 2000; 2120; 2240; 2360;2500 |
* | * | * | * |
|
2650; 2800; 3000; 3150; 3350; 3550; 3750; 4000 |
* | * | * | |
|
4250; 4500; 4750; 5000; 5300; 5600; 6000 |
* | * | ||
|
6300; 6700; 7100; 7500; 8000; 8500; 9000; 9500; 10000; 10600 |
* | |||
Tahmini V kayışı sayısı en yakın daha yüksek tam sayıya yuvarlanır.
Dayanıklılık testi hesaplaması . Bir kayışın dayanıklılığı, döngüsel yükleme altında yorulmaya karşı direnciyle belirlenir. Yorulma direnci, bant hızının artması ve bant uzunluğunun azalmasıyla artan yük döngüsü sayısıyla belirlenir. 1000...5000 saatlik çalışma süresinde bant dayanıklılığını sağlamak için saniyedeki yük sayısına karşılık gelen saniyedeki bant çalışma sayısı kontrol edilir
Tablo 12.7
Tablo 12.7
V kayışlarının boyutları ve parametreleri
|
Tanım |
bölüm, mm |
F, mm2 |
|||||||||
|
Normal bölüm |
|||||||||||
08-10-2011(uzun zaman önce)
Toz fanı No.6, No.7, No.8
Motorlu 11kW, 15kW, 18kW.
Motor devri 1500 rpm'dir.
Ne fanda ne de motorda kasnak YOKTUR.
Bir DÖNER ve bir DEMİR var.
Bir döndürücünün hangi boyuttaki makaraları döndürmesi gerekir?
Fanlar hangi hızda olmalı?
TEŞEKKÜR EDERİM
08-10-2011(uzun zaman önce)
08-10-2011(uzun zaman önce)
fana 240 kasnak koyun ve motora 140-150.2 veya salyangozlu 3 şeritli profil, motorlarda 1500 ise 900-1000 devir olacaktır. Büyük fanlarda titreşimden dolayı yüksek frekans koymazlar. benim için.
08-10-2011(uzun zaman önce)
08-10-2011(uzun zaman önce)
08-10-2011(uzun zaman önce)
Motorda olduğu gibi hız gerekiyorsa. o zaman 1:1, eğer bir buçuk kat daha fazlaysa 1:1,5 vb. hızı ne kadar arttırıp çap farkı yaratmalısınız?
08-10-2011(uzun zaman önce)
kayış profiline bağımlılık var
kayış profili “B” ise kasnak 125 mm veya daha fazla olmalı ve oluk açısı 34 derece olmalıdır (280 mm kasnak çapıyla 40 dereceye kadar).
09-10-2011(uzun zaman önce)
Kasnakları hesaplamak zor değil.Açısal hızı çevre boyunca doğrusal hıza dönüştürün.Motorda kasnak varsa çevresini hesaplayın yani çapı pi ile yani 3,14 ile çarpın ve kasnağın çevresini bulun. Diyelim ki motor dakikada 3000 rpm'ye sahip, elde edilen çevre ile 3000'i çarpın, bu değer kayışın çalışma dakikası başına ne kadar uzağa gittiğini gösterir, sabittir ve şimdi bunu çalışma milinin gerekli devir sayısına ve 3,14'e bölün. , mil üzerindeki kasnağın çapını alın.Çözüm bu basit denklem d1*n*n1=d2*n*n2/kısaca elimden geldiğince anlattım, umarım anlarsınız.
09-10-2011(uzun zaman önce)
8 numarada üç adet B profili (C) bant bulunmaktadır.
Tahrikli kasnak çapı 250 mm'dir.
18 kW için sunucuyu seçin
Hayranlar için kataloglarda
veri var (güç, fan hızı)
09-10-2011(uzun zaman önce)
03-08-2012(uzun zaman önce)
28.01.2016(uzun zaman önce)
Victor'a teşekkürler...anladığım kadarıyla...eğer motorum 3600 rpm'ye sahipse...o zaman...nsh-10 pompasında maksimum 2400 rpm'ye ihtiyacım var...bundan şunu varsayıyorum... motorda kasnak 100mm...ve pompada 150mm...veya 135mm? ?? genel olarak, kabaca hatalarla, umarım böyle bir yerde ...
29.01.2016(uzun zaman önce)
http://pnu.edu.ru/media/filer_public/2012/12/25/mu-raschetklinorem.pdf
29.01.2016(uzun zaman önce)
3600:2400=1.5
Bu sizin dişli oranınızdır. Motordaki ve pompadaki kasnaklarınızın çaplarının oranını ifade eder. Onlar. Motordaki kasnak 100 ise pompanın 150 olması gerekir, o zaman 2400 rpm olacaktır. Ancak burada soru farklı: NS için çok fazla devrim yok mu?
| Saat her yerde Irkutsk saatidir (Moskova saati +5). |
|
Kasnak çapının arttırılması kayışın dayanıklılığını artırır.
Gergi makarası.| Gergiler.| Bölünmüş kasnağın ekleminde kırık olup olmadığının kontrol edilmesi. Kasnağın çapını artırmak ancak makinenin dişli oranına, boyutlarına ve ağırlığına göre belirlenen belirli sınırlar dahilinde mümkündür.
Cp katsayısı, kasnakların çapı ve çevresel hız arttıkça artar, ayrıca düz kasnaklar üzerinde çalışırken temiz ve iyi ıslatılmış kayışlar kullanıldığında artar ve bunun tersine kirli kayışlarda ve kaba kasnaklar üzerinde çalışırken düşer.
Deneysel verilere göre kasnak çapı arttıkça sürtünme katsayısı da artmaktadır.
Deneysel verilere göre kasnak çapı arttıkça sürtünme katsayısı da artmaktadır.
Kasnak çaplarında bir artış gerektirmeyen YuOn-150.
Bir öncekinden de görülebileceği gibi kasnağın çapı arttıkça bükülme gerilimi azalır, bu da kayışın dayanıklılığının arttırılmasında faydalı bir etkiye sahiptir. Aynı zamanda spesifik basınç azalır ve sürtünme katsayısı artar, bunun sonucunda kayışın çekiş kapasitesi artar.
Aynı bağıl yükte öngerilme arttıkça kayma biraz artar ve makara çapının artmasıyla azalır. Azaltılmış yükle çalışırken kayma azalır.
Aynı bağıl yükte ön gerilimin artmasıyla kayma biraz artar ve kasnak çapının artmasıyla azalır.
Aynı bağıl yükte öngerilme arttıkça kayma biraz artar ve makara çapının artmasıyla azalır.
En basit bir şekilde kompresörlerin performansının arttırılması, devir sayısında bir artış olup, kayış tahrikiyle elektrik motor kasnağının çapının arttırılmasıyla elde edilir. Örneğin, Tip I kompresör başlangıçta 100 rpm'de derecelendirilmişti. Ancak bu kompresörlerin çalışması sırasında güvenli çalışma koşulları ihlal edilmeden hızın dakikada 150'ye kadar artırılabildiği tespit edilmiştir.
Formül (87), aynı halat çapına sahip kayışlar için, bükülme direncine bağlı olan gerilimin, kasnak çapının artmasıyla azaldığını göstermektedir.
Pratik son yıllar aşağıdakilerin uygulanabilirliğini gösterir: makara çapı ile halat arasında büyük oranların kullanılması (Dm / d 48'e kadar); kasnakların çapının arttırılması; daha güçlü, daha büyük çaplı halatlar kullanmak.
Halka yivleri olmayan kasnaklara sahip bir şanzıman üzerinde yapılan bir çalışma: 50 m/s'nin üzerindeki hızlarda, kasnakların çapındaki artışa rağmen çekiş kapasitesinin azaldığını gösterdi. İkincisi, kayışın kasnakların üzerinden geçtiği yerlerde, hızı ne kadar yüksek olursa, kayışın sarma açılarında bir azalmaya neden olan hava yastıklarının ortaya çıkmasıyla açıklanmaktadır. Bu durum en çok tahrik edilen kasnakta fark edilir çünkü tahrik edilen kayış ayağı zayıflatılarak nüfuza izin verilir. hava yastığı kayış ile kasnak arasındaki temas alanına girerek kaymasına neden olur.
Yürütme sisteminin makaralarının çapı halat çapının 38 - 42 katı olmalıdır. Makaraların çaplarının arttırılması sürtünme kayıplarının azaltılmasına ve halatın çalışma koşullarının iyileştirilmesine yardımcı olur.
Kayış tahrikleri. Kayışlı tahrikler (Şek. 47) yuvarlak, düz ve V kayışları gerektirir. Tahrik mili kasnağının çapı arttığında, tahrik edilen milin devir sayısı artar ve bunun tersine, tahrik mili kasnağının çapı azaltılırsa, tahrik edilen milin devir sayısı da azalır.
Teknik özellikler seyahat blokları. Taç blokların ve hareketli blokların makaraları aynı tasarım ve boyutlara sahiptir. Kasnak çapı, profil ve oluk boyutları, kaldırma halatlarının servis ömrünü ve tüketimini önemli ölçüde etkiler. Halatın yorulma ömrü, makaraların çapı arttıkça artar, çünkü bu, makaralar etrafında bükülürken halatta ortaya çıkan tekrarlanan gerilimleri azaltır. Sondaj kulelerinde makaraların çapları, kulenin boyutları ve mumların mumluklara taşınmasıyla ilgili işin kolaylığı ile sınırlıdır.
Şanzıman kasnağının çapı en çok önemli parametreler kemer operasyonu. Kayışlarla iletilen güç tablolarında, belirli bir aktarım güvenilirliğini sağlamak için, güç miktarı, aktarım kasnağının daha küçük çapına bağlı olarak gösterilir. Başlangıçta, kasnak çapının artmasıyla birlikte itme katsayısı keskin bir şekilde artar, daha sonra kasnak çapının belirli bir değerine ulaştıktan sonra itme katsayısı neredeyse değişmeden kalır. Bu nedenle kasnağın çapının daha da arttırılması pratik değildir.
Doğrusal bir kayış çekiş elemanında ortaya çıkan döngüsel olarak değişen gerilim, büyük ölçüde, bant makaralar ve makaralar üzerinde yuvarlanırken bantta ortaya çıkan bükülme geriliminin büyüklüğü tarafından belirlenir. Eğilme geriliminin miktarı, bandın kalınlığı veya kasnağın çapının arttırılmasıyla azaltılabilir. Bununla birlikte, bandın kalınlığının bir minimum sınırı vardır ve sarma organının ağırlığındaki önemli artış ve genel maliyet nedeniyle makara çapındaki bir artış istenmez. kaldırma kurulumu.
Tablonun değerlendirilmesinden. 30 ve kayma eğrileri aşağıdaki şekilde görülebilir. 50X22 mm kesitli kayışların çekiş yetenekleri, destek katmanının malzemelerindeki farklılığa rağmen önemli ölçüde farklılık göstermez. Bu kayışlar, tahrik edilen şaftta yüksek hız kaybı sağlar (d 200 - 204 mm, a0 0 7 MPa ve f 0 6'da %3 5'e kadar), bu, kayış gerginliğinin artmasıyla artar ve kasnak çaplarının artmasıyla azalır. En yüksek değer t] 0 92 anide kord kumaşlı ve d 240 - n250 mm lavsan kordlu bantlara sahiptir.
Halatların gerekli ön gerilimi durumlarına bağlı olarak belirlenir: yeni bir halat ile yük altında zaten gerilmiş bir halat arasında bir ayrım yapılır.
Şanzıman çalıştıkça halatlar yavaş yavaş uzar ve sarkmaları artar. Bu durumda, halatın ön geriliminin neden olduğu gerilimdeki azalma m, kısmen halatın sarkan kısmının ağırlığındaki artıştan kaynaklanan gerilimdeki bir artışla değiştirilir ve daha büyük ölçüde, daha büyük ipin sarkması. Daha uygun koşullar halat çalışması için makaraların çaplarının arttırılması ve elastik halatların kullanılmasıyla oluşturulurlar. Şanzımanı 25 - 30 m mesafelere monte ederken, ara kasnaklar takılır (Şek. Daha önce de belirtildiği gibi destek kasnaklarının kullanılması, iletim verimliliğinde bir azalmaya yol açar.
|
|||||
|
23.03.2016(uzun zaman önce) |
1000 devir/dakika motor bulunmaktadır. Şaftın 3000 rpm olması için motora ve şafta hangi çapta kasnakların yerleştirilmesi gerekir? | ||||
|
24.03.2016(uzun zaman önce) |
???
Büyük olan küçük olanı döndürür, ikincisinin hızı artar ve tam tersi... Şaka üstü! :) |
||||
|
24.03.2016(uzun zaman önce) |
hiçbir şeyi kesmez, motoru 3000 rpm'ye değiştirin. Kasnakların çapları arasındaki fark 560/190 mm olacaktır. 560 mm'lik bir kasnak hayal edebiliyor musunuz??? bir uçak kanadı kadar maliyetli olacak ve kurmanın da bir anlamı yok. |
||||
|
29.03.2016(uzun zaman önce) |
???
Arthur - yukarıdaki sorular (siyah olanlar) "dırdır etmek için"... İnsanlık bu boyuttaki faaliyetlerini 750'ye çıkarmıştır; 1000; 1500; 3000 rpm - bir İNŞAATÇI seçin!!! Not: Motor hızı ne kadar hızlı olursa, o kadar ucuz ve kompakt olur)))… |
||||
|
31.03.2016(uzun zaman önce) |
Doğru saydınız mı?
Motor 0.25 kV 2700 devir/dakika kasnağı motordaki 51 mm'lik bir kasnağa aktarılıyor ve 127. turda 27-28 m/s alıyorum 51 mm'lik kasnağı 71 mm ile değiştirmek istiyorum o zaman 38-39 m/s alıyorum değil mi? |
||||
|
31.03.2016(uzun zaman önce) |
Senin gerçeğin!!!
Ancak!!! — bileme (kesme) hızını artırarak tane beslemesini azaltacaksınız ve bunun sonucunda spesifik kesme işi artacak ve bu da güçte bir artışa yol açacaktır! Mevcut motorda yedek yoksa motorun daha güçlü olması gerekecek! Not: Mucize yoktur (((, yani: “Bir şey vermeden hiçbir şey alamazsınız”)))!!! |
||||
|
31.03.2016(uzun zaman önce) |
"0,75kv için 0,25kv vereceğim"))
Teşekkürler SVA. Başka bir soru da, olduğu gibi bırakmak mı yoksa 38-39 m/s yapmak mı daha iyidir? |
||||
|
01-04-2016(uzun zaman önce) |
kW cinsinden :) aralığı için - orada (bellekten) 0,25 ile 0,75 arasında hala 0,37 ve 0,55 vardır))) Kısacası - hız artmadan önce akımlar patladı (0,25 kW'ta - nominal değer kabaca 0,5 A'dır), hızı artırdık, yine dişlere çarpıp akımı ölçtük. İlyas - anladığım kadarıyla diş boşluğundaki yüzey pürüzlülüğünü azaltmak için bandı keskinleştirin, doğru yorumluyor muyum? Not: Şu anda Sergey Anatolyevich (Kunduz 195) yazılarımı okuyacak ve hem taşlar hem de m/s için her şeyi açıklayacak!!!))) |
||||
|
01-04-2016(uzun zaman önce) |
Tekrar teşekkürler SVA. Öyle yapacağım. Daha önce aşındırıcıyı tam profile değiştirmiştim ve hızın düşük olduğunu düşünüyordum. Ve motor bir yıldıza bağlı, deltaya mı bağlanmalı yoksa bir yıldızın üzerinde mi bırakılmalı? | ||||
|
03-04-2016(uzun zaman önce) |
Merhaba!
Gecikme için özür dilerim. Aynı zamanda tatilden sonra orada nasıl olduğunu, hayatta olup olmadığını kontrol ettim... Yani tahıl için...
Talimatlar1. Aşağıdaki formülü kullanarak tahrik kasnağının çapını hesaplayın: D1 = (510/610) · ??(p1·w1) (1), burada: - p1 - motor gücü, kW; — w1 — tahrik milinin açısal hızı, radyan/saniye. Motor gücü değerini pasaportundaki teknik verilerden alın. Her zamanki gibi, dakikadaki motosiklet sayısı da burada belirtilir. 2. Başlangıç sayısını 0,1047 üssüyle çarparak dakikadaki motor devri sayısını saniyedeki radyana dönüştürün. Tespit edilen sayısal değerleri formül (1)'de değiştirin ve tahrik kasnağının (montaj) çapını hesaplayın. 3. Aşağıdaki formülü kullanarak tahrik edilen kasnağın çapını hesaplayın: D2= D1·u (2), burada: - u - dişli oranı; - D1 - hesaplanmış formül (1)'e göre önde gelen düğümün çapı. Tahrik makarasının açısal hızını tahrik edilen ünitenin istenilen açısal hızına bölerek dişli oranını belirleyin. Tersine, tahrik edilen kasnağın verilen çapına bağlı olarak açısal hızını hesaplamak mümkündür. Bunu yapmak için, tahrik edilen makaranın çapının tahrik eden makaranın çapına oranını hesaplayın ve ardından tahrik ünitesinin açısal hızını bu sayıya bölün. 4. Minimumu bulun ve en yüksek mesafe formüllere göre her iki düğümün eksenleri arasında: Amin = D1+D2 (3), Amax = 2,5·(D1+D2) (4), burada: - Amin - eksenler arasındaki minimum mesafe; - Amax - en yüksek mesafe; - D1 ve D2 - tahrik eden ve tahrik edilen makaraların çapları. Düğümlerin eksenleri arasındaki mesafe 15 metreden fazla olmamalıdır. 5. Transmisyon kayışının uzunluğunu aşağıdaki formülü kullanarak hesaplayın: L = 2A+P/2·(D1+D2)+(D2-D1)?/4A (5), burada: - A, sürüşün eksenleri arasındaki mesafedir ve tahrikli üniteler, - ? - "pi" sayısı, - D1 ve D2 - tahrik eden ve tahrik edilen makaraların çapları. Kayışın uzunluğunu hesaplarken dikiş sayısı için ortaya çıkan sayıya 10 - 30 cm ekleyin. Verilen formülleri (1-5) kullanarak düz kayış tahrikini oluşturan birimlerin optimum değerlerini kolayca hesaplayabileceğiniz ortaya çıktı. Modern yaşam sürekli hareket halindedir: Arabalar, trenler, uçaklar, herkesin acelesi var, bir yere koşuyor ve bu hareketin hızını hesaplamak çoğu zaman önemlidir. Hızı hesaplamak için V=S/t formülü vardır; burada V hız, S mesafe, t ise zamandır. Eylemlerin algoritmasını anlamak için bir örneğe bakalım.
Talimatlar1. Ne kadar hızlı yürüdüğünüzü bilmek ilginç mi? Görüntülerini doğru bildiğiniz bir yol seçin (mesela bir stadyumda). Zamanınızı kaydedin ve normal hızınızda yürüyün. Yani yolun uzunluğu 500 metre (0,5 km) ise ve 5 dakikada kat ettiyseniz 500'ü 5'e bölün. Hızınızın 100 m/dakika olduğu ortaya çıkar. 3 dakika sonra hızınız 167 m/dk, arabayla 1 dakikada ise hızınız 500 m/dk oluyor.
2. Hızı m/dk'dan m/sn'ye çevirmek için m/dk cinsinden hızı 60'a (dakikadaki saniye sayısı) bölün.Yani yürürken hızınız 100 m/dk / 60 = olur. 1,67 m/sn Bisiklet: 167 m/dk / 60 = 2,78 m/sn Araba: 500 m/dk / 60 = 8,33 m/sn
3. Hızı m/sn'den km/saat'e çevirmek için m/sn cinsinden hızı 1000'e (1 kilometredeki metre sayısı) bölün ve elde edilen sayıyı 3600 (1 saatteki saniye sayısı) ile çarpın. Yürüme hızının 1,67 m/sn / 1000*3600 = 6 km/saat olduğu ortaya çıktı Bisiklet: 2,78 m/sn / 1000*3600 = 10 km/saat Araba: 8,33 m/sn / 1000*3600 = 30 km / H. 4. Hızı m/sn'den km/saat'e dönüştürme prosedürünü kolaylaştırmak için, daha sonra kullanılan gösterge 3.6'yı kullanın: m/sn cinsinden hız * 3,6 = km/saat cinsinden hız Yürüme: 1,67 m/sn *3,6 = 6 km/saat Bisiklet: 2,78 m/s*3,6 = 10 km/saat Araba: 8,33 m/s*3,6= 30 km/saat Görünüşe göre bu önemli 3,6 üssünü hatırlamak tüm çarpma işleminden daha kolay -bölme prosedürü. Bu durumda hızı bir değerden diğerine kolaylıkla dönüştürebilirsiniz.
Konuyla ilgili video |
Nizhny Novgorod bölgesindeki Messrs Rabynin ve Novikov'un sorusu.
Lütfen doğru olarak cevaplayın kasnak çaplarını hesapla böylece ağaç işleme makinesinin bıçak mili 3000...3500 rpm hızında dönecektir. Dönme frekansı elektrik motoru 1410 rpm (üç fazlı motor, ancak bir kapasitör sistemi kullanılarak tek fazlı bir ağa (220 V) bağlanacaktır. V kayışı.
İlk olarak hakkında birkaç söz V kayışı iletimi- kasnaklar ve tahrik kayışı kullanarak dönme hareketini iletmek için en yaygın sistemlerden biri (bu şanzıman çok çeşitli yük ve hızlarda kullanılır). İki tip tahrik kayışı üretiyoruz - tahrik kayışlarının kendisi (GOST 1284'e göre) ve otomotiv motorları için (GOST 5813'e göre). Her iki tipteki kayışların boyutları biraz farklıdır. Bazı kayışların özellikleri tablo 1 ve 2'de verilmiştir. enine kesit V kayışı Şekil 2'de gösterilmektedir. 1. Her iki bant türü de ± 1° toleransla 40° kama tepe açısına sahip kama şeklindedir. Küçük makaranın minimum çapı da tablo 1 ve 2'de gösterilmektedir. Ancak minimum makara çapını seçerken bandın 25...30 m/s'yi aşmaması gereken doğrusal hızını da hesaba katmalısınız. ve daha iyisi (kayışın daha fazla dayanıklılığı için) böylece hız 8... 12 m/s aralığındaydı.
Not. Belirli parametrelerin adları Şekil 1'in başlıklarında verilmiştir. 1.
Not. Belirli parametrelerin adları Şekil 1'deki şekil başlıklarında verilmiştir. 1.
Milin dönüş hızına ve kasnağın doğrusal hızına bağlı olarak kasnak çapı aşağıdaki formülle belirlenir:
D1=19000*V/n,
burada D1 kasnak çapıdır, mm; V - makaranın doğrusal hızı, m/s; n - şaft dönüş hızı, rpm.
Tahrik edilen kasnağın çapı aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır:
D2 = D1x(1 - ε)/(n1/n2),
burada D1 ve D2, tahrik eden ve tahrik edilen kasnakların çaplarıdır, mm; ε - 0,007...0,02'ye eşit kayış kayma katsayısı; n1 ve n2 - tahrik ve tahrik edilen millerin dönüş hızı, rpm.
Kayma katsayısının değeri çok küçük olduğundan kayma düzeltmesi göz ardı edilebilir, yani yukarıdaki formül daha basit bir form alacaktır:
D2 = D1*(n1/n2)
Makara eksenleri arasındaki minimum mesafe (minimum merkez mesafesi):
Lmin = 0,5x(D1+D2)+3h,
burada Lmin minimum merkezden merkeze mesafedir, mm; D1 ve D2 - kasnak çapları, mm; h - kayış profili yüksekliği.
Merkezden merkeze mesafe ne kadar küçük olursa, bant çalışma sırasında o kadar fazla bükülür ve kullanım ömrü o kadar kısa olur. Merkezden merkeze mesafenin minimum Lmin değerinden daha büyük alınması tavsiye edilir ve dişli oranı birliğe ne kadar yakınsa o kadar büyük olur. Ancak aşırı titreşimi önlemek için çok uzun kayışlar kullanılmamalıdır. Bu arada, maksimum merkezden merkeze mesafe Lmax aşağıdaki formül kullanılarak kolayca hesaplanabilir:
Lmaks<= 2*(D1+D2).
Ancak her durumda merkezden merkeze L mesafesinin değeri kullanılan kayışın parametrelerine bağlıdır:
L = A1+√(A1 2 - A2),
burada L hesaplanan merkezden merkeze mesafedir, mm; A1 ve A2 hesaplanması gereken ek miktarlardır. Şimdi A1 ve A2 büyüklüklerine bakalım. Her iki kasnağın çaplarını ve seçilen kayışın standart uzunluğunu bilmek, A1 ve A2 değerlerini belirlemek hiç de zor değil:
A1 = /4, a
A2 = [(D2 - D1) 2 ]/8,
burada L seçilen kayışın standart uzunluğudur, mm; D1 ve D2 - kasnak çapları, mm.
Bir elektrik motorunu ve dönmeye tahrik edilen bir cihazı, örneğin bir daire testereyi monte etmek için bir plakayı işaretlerken, elektrik motorunu plaka üzerinde hareket ettirme olasılığını sağlamak gerekir. Gerçek şu ki, hesaplama, motorun eksenleri ile testere arasında kesinlikle doğru bir mesafe vermiyor. Ayrıca kayışın gerilebilmesini sağlamak ve esnemesini telafi etmek gerekir.
Kasnak oluğunun konfigürasyonu ve boyutları Şekil 1'de gösterilmektedir. 2. Şekilde harflerle gösterilen boyutlar ilgili GOST standartlarının eklerinde ve referans kitaplarında mevcuttur. Ancak GOST ve referans kitapları yoksa, kasnak oluğunun gerekli tüm boyutları, mevcut V kayışının boyutlarına göre yaklaşık olarak belirlenebilir (bkz. Şekil 1), aşağıdaki varsayımla:
e = c + h;
b = hareket+2c*tg(f/2) = a;
s = a/2+(4...10).
İlgilendiğimiz durum dişli oranı çok büyük olmayan bir kayış tahrikiyle ilgili olduğundan, hesaplama yaparken daha küçük olan kasnağın kayış tarafından kapsanma açısına dikkat etmiyoruz.
Pratik bir kılavuz olarak, makaraların malzemesinin herhangi bir metal olabileceğini varsayalım. Tek fazlı bir ağa bağlı üç fazlı bir elektrik motorundan maksimum güç elde etmek için kondansatör kapasitelerinin aşağıdaki gibi olması gerektiğini de ekliyoruz:
Çar = 66Рн ve Sp = 2Ср = 132Рн,
burada Cn, başlangıç kapasitörünün kapasitansı, μF; Ср - çalışma kapasitörünün kapasitesi, μF; Рн - nominal motor gücü, kW.
İçin V kayışı iletimi Kayışın dayanıklılığını büyük ölçüde etkileyen önemli bir durum, kasnakların dönme eksenlerinin paralelliğidir.
Ekipman tasarlarken elektrik motorunun hızını bilmek gerekir. Dönüş hızını hesaplamak için AC ve DC motorlar için farklı özel formüller vardır.
Senkron ve asenkron elektrik makineleri
Üç tip AC motor vardır: senkron, rotorun açısal hızı, stator manyetik alanının açısal frekansıyla çakışır; asenkron - içlerinde rotorun dönüşü alanın dönüşünün gerisinde kalıyor; Tasarımı ve çalışma prensibi DC motorlara benzeyen komütatör motorlardır.
Senkron hız
Bir AC elektrik makinesinin dönüş hızı, stator manyetik alanının açısal frekansına bağlıdır. Bu hıza senkron denir. Senkron motorlarda şaftın aynı hızda dönmesi bu elektrikli makinelerin bir avantajıdır.
Bunu yapmak için, yüksek güçlü makinelerin rotorunda, manyetik alan oluşturan sabit voltajın uygulandığı bir sargı bulunur. Düşük güçlü cihazlarda rotorun içine kalıcı mıknatıslar yerleştirilir veya belirgin kutuplar bulunur.
Kayma
Asenkron makinelerde mil devir sayısı senkron açısal frekanstan daha azdır. Bu farka "S" kayması denir. Kayma nedeniyle rotorda bir elektrik akımı indüklenir ve şaft döner. S ne kadar büyük olursa tork o kadar yüksek ve hız o kadar düşük olur. Ancak kayma belli bir değeri aşarsa elektrik motoru durur, aşırı ısınmaya başlar ve arızalanabilir. Bu tür cihazların dönüş hızı aşağıdaki şekildeki formül kullanılarak hesaplanır; burada:
- n – dakikadaki devir sayısı,
- f – ağ frekansı,
- p – kutup çifti sayısı,
- s – kayma.
Bu tür cihazların iki türü vardır:
- Sincap kafesli rotorlu. İçindeki sarım imalat sürecinde alüminyumdan dökülmüştür;
- Sargı rotorlu. Sargılar telden yapılmıştır ve ek dirençlere bağlanmıştır.
Hız ayarı
Çalışma sırasında elektrikli makinelerin hızını ayarlamak gerekli hale gelir. Bu üç şekilde yapılır:
- Sargılı rotorlu elektrik motorlarının rotor devresindeki ek direncin arttırılması. Hızı büyük ölçüde azaltmak gerekirse, üç değil iki direnci bağlamak mümkündür;
- Stator devresine ek dirençlerin bağlanması. Yüksek güçlü elektrikli makineleri çalıştırmak ve küçük elektrik motorlarının hızını düzenlemek için kullanılır. Örneğin, bir masa fanının hızı, ona seri olarak bir akkor lamba veya kapasitör bağlanarak azaltılabilir. Aynı sonuç, besleme voltajının azaltılmasıyla da elde edilir;
- Ağ frekansını değiştirme. Senkron ve asenkron motorlara uygundur.
Dikkat! Alternatif akım şebekesinden çalışan komütatör elektrik motorlarının dönüş hızı şebeke frekansına bağlı değildir.
DC motorlar
AC makinelerin yanı sıra DC ağına bağlı elektrik motorları da vardır. Bu tür cihazların hızı tamamen farklı formüller kullanılarak hesaplanır.
Nominal dönüş hızı
Bir DC makinesinin hızı aşağıdaki şekildeki formül kullanılarak hesaplanır; burada:
- n – dakikadaki devir sayısı,
- U – şebeke voltajı,
- Rya ve Iya – armatür direnci ve akımı,
- Ce – motor sabiti (elektrikli makinenin tipine bağlı olarak),
- Ф – statorun manyetik alanı.
Bu veriler, elektrik makinesinin parametrelerinin nominal değerlerine, alan sargısındaki gerilime ve motor şaftındaki armatür veya torka karşılık gelir. Bunları değiştirmek dönüş hızını ayarlamanıza olanak tanır. Gerçek bir motorda manyetik akıyı belirlemek çok zordur, bu nedenle hesaplamalar alan sargısından akan akım veya armatür voltajı kullanılarak yapılır.
Komütatörlü AC motorların hızı aynı formül kullanılarak bulunabilir.
Hız ayarı
DC şebekeden çalışan bir elektrik motorunun hızının ayarlanması geniş bir aralıkta mümkündür. İki aralıkta mümkündür:
- Nominalden yukarı. Bunu yapmak için, ek dirençler veya bir voltaj regülatörü kullanılarak manyetik akı azaltılır;
- Par. Bunu yapmak için, elektrik motorunun armatüründeki voltajı azaltmak veya ona seri olarak bir direnç bağlamak gerekir. Hızı azaltmanın yanı sıra, bu, elektrik motorunu çalıştırırken de yapılır.
Ekipman tasarlarken ve ayarlarken, bir elektrik motorunun dönüş hızını hesaplamak için hangi formüllerin kullanıldığını bilmek gereklidir.
Video
