Trimiteți-vă munca bună în baza de cunoștințe este simplu. Utilizați formularul de mai jos

Studenții, studenții absolvenți, tinerii oameni de știință care folosesc baza de cunoștințe în studiile și munca lor vă vor fi foarte recunoscători.

postat pe http://www.allbest.ru/

adnotare

In acest munca de curs S-a calculat schema termică de bază a unei centrale electrice bazată pe o turbină cu abur de cogenerare

PT-80/100-130/13 la temperatura mediu inconjurator, s-au calculat sistemul de încălzire cu regenerare și încălzitoarele de rețea, precum și indicatorii de eficiență termică ai instalației de turbine și ai unității de alimentare.

Anexa prezintă o diagramă termică de bază bazată pe unitatea de turbină PT-80/100-130/13, un grafic al temperaturilor apei din rețea și al sarcinii de încălzire, o diagramă h-s a expansiunii aburului în turbină, o diagramă a modurilor a unității de turbină PT-80/100-130/13, o vedere generală a încălzitorului presiune ridicata PV-350-230-50, specificație vedere generala PV-350-230-50, secțiune longitudinală a grupului de turbină PT-80/100-130/13, precizarea vederii generale a echipamentelor auxiliare incluse în schema centralei termice.

Lucrarea este compilată pe 45 de file și include 6 tabele și 17 ilustrații. În lucrare au fost folosite 5 surse literare.

• Introducere
• Revizuirea literaturii științifice și tehnice (Tehnologii de generare a energiei electrice și termice)
• 1. Descrierea schemei circuitului termic al unității de turbină PT-80/100-130/13
• 2. Calculul schemei termice de bază a unității de turbină PT-80/100-130/13 la regim de sarcină mare
• 2.1 Date inițiale pentru calcul
• 2.2
• 2.3 Calculul parametrilor procesului de expansiune a aburului în compartimentele turbinelor înh- Sdiagramă
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Instalatie de incalzire in retea (cazana)
• 2.6.2 Încălzitoare regenerative de înaltă presiune și unitate de alimentare (pompă)
• 2.6.3 Dezaerator de apă de alimentare
• 2.6.4 Încălzitor apă crudă
• 2.6.5
• 2.6.6 Dezaerator de apă de completare
• 2.6.7
• 2.6.8 Condensator
• 2.7
• 2.8 Bilanțul energetic al unității turbinei PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Concluzie
• Bibliografie
• Introducere
• Pentru fabricile mari din toate industriile cu consum mare de căldură, sistemul optim de alimentare este de la o centrală termică raională sau industrială.
• Procesul de generare a energiei electrice la centralele termice se caracterizeaza prin eficienta termica crescuta si performanta energetica mai mare fata de centralele in condensatie. Acest lucru se explică prin faptul că căldura reziduală a turbinei, îndepărtată la sursa rece (receptorul de căldură la consumatorul extern), este utilizată în aceasta.
• Lucrarea calculează schema termică de bază a unei centrale electrice bazată pe turbina industrială de încălzire PT-80/100-130/13, care funcționează în regim de proiectare la temperatura aerului exterior.
• Sarcina calculării circuitului termic este de a determina parametrii, debitele și direcțiile de curgere ale fluidului de lucru în unități și componente, precum și consumul total de abur, puterea electrică și indicatorii de eficiență termică a stației.
• 1. Descrierea schemei termice de bază a instalației PT-turbină80/100-130/13

Unitatea de putere cu o capacitate electrică de 80 MW este formată dintr-un cazan cu tambur de înaltă presiune E-320/140, o turbină PT-80/100-130/13, un generator și echipamente auxiliare.

Unitatea de putere are șapte extracții. În unitatea cu turbină, este posibilă încălzirea în două etape a apei din rețea. Există un cazan principal și de vârf, precum și un PVC, care este pornit dacă centrala nu poate asigura încălzirea necesară a apei din rețea.

Aburul proaspăt din cazan cu o presiune de 12,8 MPa și o temperatură de 555 0 intră în camera de înaltă presiune a turbinei și, după ce a lucrat, este trimis în camera de presiune a turbinei și apoi la pompa de joasă presiune. După evacuare, aburul intră în condensator de la unitatea de joasă presiune.

Unitatea de alimentare pentru regenerare include trei încălzitoare de înaltă presiune (HPH) și patru încălzitoare de joasă presiune (LPH). Numerotarea încălzitoarelor provine din coada unității turbinei. Condensul aburului de încălzire PVD-7 este aruncat în cascadă în PVD-6, în PVD-5 și apoi în dezaerator (6 ata). Drenarea condensului din PND4, PND3 și PND2 se realizează și în cascadă în PND1. Apoi, de la PND1, condensul de abur de încălzire este trimis la SM1 (vezi PrTS2).

Condensul principal și apa de alimentare sunt încălzite secvențial în PE, SKh și PS, în patru încălzitoare presiune scăzută(HDPE), într-un dezaerator de 0,6 MPa și în trei încălzitoare de înaltă presiune (HPH). Aburul este furnizat acestor încălzitoare de la trei extracții de abur din turbină reglate și patru nereglate.

Pe blocul de incalzire a apei in reteaua de incalzire se afla o instalatie de cazan, formata din incalzitoare de retea inferioare (PSG-1) si superioare (PSG-2), alimentate cu abur din extragerea a 6-a, respectiv a 7-a si PVC. Condensul de la încălzitoarele superioare și inferioare ale rețelei este furnizat de pompele de scurgere la mixerele SM1 între LPH1 și LPH2 și SM2 între încălzitoarele LPH2 și LPH3.

Temperatura de încălzire a apei de alimentare se află în intervalul (235-247) 0 C și depinde de presiunea inițială a aburului proaspăt și de cantitatea de subîncălzire în HPH7.

Prima extracție a aburului (din HPC) merge la încălzirea apei de alimentare în HPH-7, a doua extracție (din HPC) - la HPH-6, a treia (din HPC) - la HPH-5, D6ata, pentru producție; al patrulea (din ChSD) - în PND-4, al cincilea (din ChSD) - în PND-3, al șaselea (din ChSD) - în PND-2, dezaerator (1,2 ata), în PSG2, în PSV; al șaptelea (din ChND) - în PND-1 și în PSG1.

Pentru a compensa pierderile, schema prevede aportul de apă brută. Apa brută este încălzită într-un încălzitor de apă brută (RWH) la o temperatură de 35 o C, apoi, după ce este supusă unui tratament chimic, intră în dezaeratorul de 1,2 ata. Pentru a asigura încălzirea și dezaerarea apei suplimentare, se folosește căldura aburului din a șasea extracție.

Aburul de la tijele de etanșare în cantitate de D buc = 0,003D 0 merge la dezaerator (6 ata). Aburul din camerele exterioare ale etanșării este direcționat către SH, din camerele din mijloc ale etanșării - către PS.

Purjarea cazanului este în două etape. Aburul de la expansorul din prima treaptă merge la dezaerator (6 ata), de la expandorul din a 2-a etapă la deaerator (1,2 ata). Apa de la expansorul a 2-a treaptă este furnizată la magistrala de apă a rețelei pentru a completa parțial pierderile din rețea.

Figura 1. Schema termică schematică a unei centrale termice pe baza specificațiilor tehnice PT-80/100-130/13

2. Calculul schemei termice de bază a unei instalații de turbinăPT-80/100-130/13 la modul de sarcină mare

Calculul schemei termice de baza a unei instalatii de turbina se face pe baza debitul dat abur la turbină. În urma calculului, se determină următoarele:

? puterea electrică a turbinei - W e;

? indicatori de energie ai unității de turbină și ai centralei termice în ansamblu:

b. factorul de eficiență al centralelor termice pentru producția de energie electrică;

V. factorul de eficiență al centralelor termice pentru producerea și furnizarea de căldură pentru încălzire;

d. consumul specific de combustibil echivalent pentru producerea de energie electrică;

e. consumul specific de combustibil echivalent pentru producerea și furnizarea de energie termică.

2.1 Date inițiale pentru calcul

Presiunea aburului viu -

Temperatura aburului proaspăt -

Presiunea în condensator - P la =0,00226 MPa

Parametrii aburului de producție:

consum de abur -

servire -,

invers - .

Consum de abur proaspăt per turbină -

Valorile de eficiență ale elementelor circuitului termic sunt date în tabelul 2.1.

Masa 2.1. Eficiența elementelor circuitului termic

Element circuit termic	Eficienţă
	Desemnare	Sens
Expansor de purjare continuă
Încălzitor de rețea de jos
Încălzitor de rețea superior
Sistem de incalzire regenerativa:
Pompe de alimentare
Dezaerator de apă de alimentare
Purjați răcitorul
Încălzitor de apă purificată
Dezaerator de apă de condens
robinete
Încălzitor de etanșare
Ejector de etanșare
Conducte
Generator

2.2 Calculul presiunilor în ieșirile turbinei

Sarcina termică a unei centrale de cogenerare este determinată de nevoile consumatorului industrial de abur și de furnizarea de căldură către consumatorii externi pentru încălzire, ventilație și alimentare cu apă caldă.

Pentru a calcula caracteristicile de eficiență termică ale unei centrale termice cu o turbină de încălzire industrială la regim de sarcină mare (sub -5°C), este necesar să se determine presiunea aburului în ieșirile turbinei. Această presiune este stabilită în funcție de cerințele consumatorului industrial și de programul de temperatură al apei de alimentare.

În această lucrare de curs se adoptă o extracție constantă de abur pentru nevoile tehnologice (de producție) ale unui consumator extern, care este egală cu presiunea, care corespunde modului nominal de funcționare al unității de turbină, prin urmare, presiunea în cel nereglat. extractiile turbinelor nr. 1 si nr. 2 este egala cu:

Parametrii aburului în evacuarea turbinei la modul nominal sunt cunoscuți din baza acestuia caracteristici tehnice.

Este necesar să se determine valoarea reală a presiunii (adică, pentru un mod dat) în extracția de încălzire. Pentru a face acest lucru, efectuați următoarea secvență de acțiuni:

1. Pe baza valorii date și a programului de temperatură selectat (specificat) al rețelei de încălzire, determinăm temperatura apei din rețea din spatele încălzitoarelor din rețea la o anumită temperatură a aerului exterior. t NAR

t BC = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)

t BC = 55,6+ 0,6 (106,5 - 55,6) = 86,14 0 C

2. În funcție de valoarea acceptată a subîncălzirii apei și a valorii t BC găsim temperatura de saturație în încălzitorul de rețea:

= t Soare + și

86,14 + 4,3 = 90,44 0 C

Apoi, folosind tabelele de saturație pentru apă și abur de apă, determinăm presiunea aburului în încălzitorul de rețea R BC = 0,07136 MPa.

3. Sarcina termică de pe încălzitorul inferior al rețelei atinge 60% din sarcina totală a cazanului

t NS = t O.S + 0,6 ( t V.S - t O.S)

t NS = 55,6+ 0,6 (86,14 - 55,6) = 73,924 0 C

Folosind tabelele de saturație pentru apă și abur de apă, determinăm presiunea aburului în încălzitorul de rețea R NC = 0,04411 MPa.

4. Determinăm presiunea aburului în extracțiile de încălzire (reglate) nr. 6, nr. 7 ale turbinei, ținând cont de pierderile de presiune acceptate prin conducte:

unde luăm pierderi în conducte și sisteme de control al turbinelor:; ;

5. În funcție de valoarea presiunii aburului ( R 6 ) în ieșirea de termoficare nr. 6 a turbinei, clarificăm presiunea aburului în ieșirile nereglate ale turbinei dintre ieșirea industrială nr. 3 și ieșirea reglată de termoficare nr. 6 (după ecuația Flügel-Stodola):

Unde D 0 , D, R 60 , R 6 - debitul si presiunea aburului in iesirea turbinei la regimul nominal si respectiv calculat.

2.3 Calculul parametrilorprocesul de expansiune a aburului în compartimentele turbinelor înh- Sdiagramă

Folosind metoda descrisă mai jos și valorile presiunii în extracțiile găsite în paragraful anterior, vom construi o diagramă a procesului de expansiune a aburului în partea de curgere a turbinei la t nar=- 15 є CU.

Punct de intersecție la h, s- o diagramă izobară cu o izotermă determină entalpia aburului proaspăt (punctul 0 ).

Pierderi de presiune a aburului proaspăt în supapele de oprire și control și traseul aburului de pornire la maxim supape deschise este de aproximativ 3%. Prin urmare, presiunea aburului înainte de prima treaptă a turbinei este egală cu:

Pe h, s- diagrama marchează punctul de intersecție al izobarei cu nivelul entalpie al aburului proaspăt (punctul 0 /).

Pentru a calcula parametrii de abur la ieșirea fiecărui compartiment de turbină, avem valorile eficienței relative interne a compartimentelor.

Tabelul 2.2. Randamentul relativ intern al turbinei pe compartiment

Din punctul rezultat (punctul 0 /) se trasează o linie vertical în jos (de-a lungul isentropului) până când se intersectează cu izobara presiunii din selecția nr. 3. Entalpia punctului de intersecție este egală cu.

Entalpia aburului din a treia cameră de selecție regenerativă în procesul de expansiune reală este egală cu:

La fel pe h,s- diagrama contine puncte corespunzatoare starii aburului din camera extractiilor a sasea si a saptea.

După construirea procesului de expansiune cu abur în h, S- pe diagramă sunt reprezentate izobarele extracțiilor neregulate la încălzitoarele regenerative R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 și se stabilesc entalpiile aburului în aceste selecții.

Construit pe h,s- în diagramă, punctele sunt conectate printr-o linie, care reflectă procesul de dilatare a aburului în partea de curgere a turbinei. Graficul procesului de expansiune a aburului este prezentat în Fig. A.1. (Anexa A).

Conform construitului h,s- folosind diagrama, determinăm temperatura aburului în ieșirea corespunzătoare a turbinei pe baza valorilor presiunii și entalpiei acestuia. Toți parametrii sunt prezentați în Tabelul 2.3.

2.4 Calculul parametrilor termodinamici la încălzitoare

Presiunea din încălzitoarele cu regenerare este mai mică decât presiunea din camerele de extracție cu cantitatea de pierdere de presiune datorată rezistenței hidraulice a conductelor de extracție, supapelor de siguranță și de închidere.

1. Calculați presiunea vaporilor de apă saturați în încălzitoarele regenerative. Pierderea de presiune prin conducta de la ieșirea turbinei la încălzitorul corespunzător se presupune a fi egală cu:

Presiunea vaporilor de apă saturați în dezaeratoarele de apă de alimentare și de condensare este cunoscută din caracteristicile lor tehnice și este egală, respectiv,

2. Folosind tabelul de proprietăți ale apei și aburului în stare de saturație, folosind presiunile de saturație găsite, determinăm temperatura și entalpia condensatului de abur de încălzire.

3. Acceptăm subîncălzirea apei:

În încălzitoarele regenerative de înaltă presiune - 2єCU

În încălzitoarele regenerative de joasă presiune - 5єCU,

În dezaeratoare - 0є CU ,

prin urmare, temperatura apei care iese din aceste încălzitoare este:

, є CU

4. Presiunea apei din spatele încălzitoarelor corespunzătoare este determinată de rezistența hidraulică a căii și de modul de funcționare al pompelor. Valorile acestor presiuni sunt acceptate și prezentate în Tabelul 2.3.

5. Folosind tabelele pentru apă și abur supraîncălzit, determinăm entalpia apei după încălzitoare (pe baza valorilor și):

6. Încălzirea apei în încălzitor este definită ca diferența de entalpii de apă la intrarea și la ieșirea încălzitorului:

, kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg,

unde este entalpia condensului la ieșirea încălzitorului de etanșare. În această lucrare, se presupune că această valoare este egală.

7. Căldura degajată de încălzirea aburului în apă în încălzitor:

2.5 Parametrii aburului și apei într-o unitate de turbină

Pentru comoditatea calculelor ulterioare, parametrii aburului și apei din unitatea de turbină, calculați mai sus, sunt rezumați în Tabelul 2.3.

Datele privind parametrii aburului și apei în răcitoarele de scurgere sunt date în Tabelul 2.4.

Tabelul 2.3. Parametrii aburului și apei într-o unitate de turbină

p, MPa

t, 0 CU

h, kJ/kg

p", MPa

t" H, 0 CU

h B H, kJ/kg

0 CU

p B, MPa

t P, 0 CU

h B P, kJ/kg

kJ/kg

Tabelul 2.4. Parametrii aburului și apei în răcitoarele de scurgere

2.6 Determinarea debitelor de abur și condens în elementele circuitului termic

Calculul se efectuează în următoarea ordine:

1. Consumul de abur per turbină în modul proiectare.

2. Aburul se scurge prin garnituri

Acceptăm, atunci

4. Consumul de apă de alimentare per cazan (inclusiv purjare)

unde este cantitatea de apă din cazan care intră în purjare continuă

D etc=(b etc/100)·D pg=(1,5/100)·131,15=1,968kg/s

5. Ieșirea aburului din expandorul de purjare

unde este proporția de abur eliberat din apa de purjare în expandorul de purjare continuă

6. Ieșirea apei de purjare din expandor

7. Consumul de apă suplimentară de la stația de tratare chimică a apei (CWW)

de unde este coeficientul de retur a condensului

consumatori industriali, acceptăm;

Calculul fluxurilor de abur în încălzitoarele regenerative și de rețea din dezaerator și condensator, precum și fluxurile de condens prin încălzitoare și mixere, se bazează pe ecuații de bilanț al materialului și al căldurii.

Ecuațiile de echilibru sunt compilate secvenţial pentru fiecare element al circuitului termic.

Prima etapă de calcul a schemei termice a unei instalații de turbină este întocmirea bilanțurilor termice ale încălzitoarelor de rețea și determinarea consumului de abur pentru fiecare dintre ele pe baza sarcinii termice specificate a turbinei și a programului de temperatură. După aceasta, bilanțele de căldură sunt compilate pentru încălzitoarele cu regenerare de înaltă presiune, deaeratoare și încălzitoare de joasă presiune.

2.6.1 Instalatie de incalzire in retea (cazana))

Tabelul 2.5. Parametrii aburului și apei într-o instalație de încălzire în rețea

Index	Încălzitor de jos	Încălzitor superior
Incalzire cu abur Presiunea de selecție P, MPa
Presiunea în încălzitorul P?, MPa
Temperatura aburului t,єС
Căldura degajată qns, qsu, kJ/kg
Încălzirea condensului de abur Temperatura de saturație tн,єС
Entalpie la saturaţie h?, kJ/kg
Apa din retea Subîncălzire în încălzitorul Ins, Ivs, єС
Temperatura de intrare toс, tнс, єС
Entalpia la intrare, kJ/kg
Temperatura de ieșire tns,ts, єС
Entalpia de ieșire, kJ/kg
Încălzire în încălzitor fns, fvs, kJ/kg

Parametrii de instalare sunt determinați în următoarea secvență.

1.Consumul de apă din rețea pentru modul calculat

2. Bilanțul termic al încălzitorului de rețea inferior

Consumul de abur de încălzire pentru încălzitorul de rețea inferior

din tabelul 2.1.

3. Bilanțul termic al încălzitorului rețelei superioare

Consumul de abur de încălzire pentru încălzitorul superior al rețelei

Încălzitoare regenerative de înaltă presiune instalatie de presiune si alimentare (pompa)

PVD 7

Ecuația de echilibru termic pentru PVD7

Consumul de abur de încălzire la HPH7

PVD 6

Ecuația de echilibru termic pentru PVD6

Consumul de abur de încălzire la HPH6

căldură îndepărtată din scurgere OD2

Pompa de alimentare (PN)

Presiunea după PN

Presiunea pompei în PN

Cadere de presiune

Volumul specific de apă în PN v PN - determinat din tabele după valoare

R Lun.

Eficiența pompei de alimentare

Încălzirea apei în PN

Entalpie după PN

Unde - din tabelul 2.3;

Ecuația de echilibru termic pentru PVD5

Consumul de abur de încălzire la HPH5

2.6.3 Dezaerator de apă de alimentare

Se presupune că debitul de abur de la garniturile tijei supapei din DPV este

Se consideră că entalpia aburului de la garniturile tijei supapelor este

(la P = 12,9 MPaȘi t = 556 0 CU) :

Evaporarea din dezaerator:

D emisiune=0,02 D PV=0.02

Ponderea aburului (în fracțiuni de vapori din dezaerator care merg la PE, etanșarea camerelor de etanșare din mijloc și de capăt

Ecuația bilanțului materialului dezaeratorului:

.

Ecuația echilibrului termic al dezaeratorului

După înlocuirea expresiei în această ecuație D CD obținem:

Fluxul de abur de încălzire de la a treia turbină de extracție la DPV

de aici consumul de abur de încălzire de la ieșirea turbinei nr. 3 la DPV:

D D = 4,529.

Debitul condensului la intrarea în dezaerator:

D CD = 111,82 - 4,529 = 107,288.

2.6.4 Încălzitor de apă brută

Entalpia de drenaj h PSV=140

.

2.6.5 Expansor de purjare în două trepte

A 2-a etapă: expansiunea apei care fierbe la 6 ata în cantitate

până la o presiune de 1 ata.

= + (-)

trimis la dezaeratorul atmosferic.

2.6.6 Dezaerator de apă de completare

postat pe http://www.allbest.ru/

Ecuația bilanțului material al dezaeratorului de condens pe retur și apă suplimentară DKV.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OB;

Consumul de apă purificată chimic:

D OB = ( D P - D OK) + + D UT.

Bilanțul termic al răcitorului cu apă de purjare OP

materialul unității turbinei de condens

Unde q OP = h h căldură furnizată apei suplimentare din OP.

q OP = 670,5- 160 = 510,5 kJ/kg,

Unde: h entalpia apei de purjare la ieșirea din OP.

Acceptăm returnarea condensului de la consumatorii de căldură industriali?k = 0,5 (50%), atunci:

D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;

D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.

Vom determina încălzirea apei suplimentare în OP din ecuația de echilibru termic a OP:

= 27,493 de aici:

= 21,162 kJ/kg.

După răcitorul de purjare (BC), apa suplimentară merge la tratarea chimică a apei și apoi la încălzitorul de apă purificată chimic.

Bilanțul termic al încălzitorului de apă purificată chimic POV:

Unde q 6 - cantitatea de căldură transferată la încălzitor prin abur de la ieșirea turbinei nr. 6;

încălzirea apei în POV. Noi acceptam h RH = 140 kJ/kg, atunci

.

Vom determina consumul de abur pentru încălzitorul de apă din balanța termică a încălzitorului de apă purificată chimic:

D POV 2175.34= 27.493 230.4 de unde D POV = 2,897 kg/s.

Prin urmare,

D KV = D

Ecuația echilibrului termic pentru un dezaerator de apă purificată chimic:

D h 6 + D POV h+ D Bine h+ D OB hD HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

De aici D= 0,761 kg/s - consumul de abur de incalzire la DKV si iesirea turbina nr 6.

Debitul condensului la ieșirea DKV:

D KV = 0,761+56,084 = 56,846 kg/s.

2.6.7 Încălzitoare regenerative de joasă presiune

HDPE 4

Ecuația de echilibru termic a PND4

.

Consumul de abur de încălzire la PND4

,

Unde

HDPE3 și mixerSM2

Ecuația echilibrului termic unificat:

unde este debitul de condens la ieșirea HDPE2:

D K6 = D KD - D HF - D soare - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

hai sa inlocuim D K2 în ecuația echilibrului termic combinat:

D= 0,544 kg/s - consumul de abur de incalzire la LPH3 din extractia nr. 5

turbine.

PND2, mixer SM1, PND1

Temperatura în spatele PS:

Sunt compilate 1 ecuație a materialului și 2 ecuații a bilanțurilor termice:

1.

2.

3.

înlocuiți în ecuația 2

Primim:

kg/s;

D P6 = 1,253 kg/s;

D P7 = 2,758 kg/s.

2.6.8 Condensator

Ecuația echilibrului materialului condensatorului

.

2.7 Verificarea calculului bilantului de materiale

Verificarea corectitudinii luării în considerare a tuturor debitelor circuitului termic în calcule se realizează prin compararea bilanțurilor de materiale pentru abur și condens în condensatorul unității de turbină.

Fluxul de abur evacuat către condensator:

,

unde este debitul de abur din camera de extracție a turbinei cu număr.

Consumul de abur din extracții este prezentat în Tabelul 2.6.

Tabelul 2.6. Consumul de abur prin extractiile cu turbina

Selectia nr.	Desemnare	Consum de abur, kg/s
	D 1 =D P1
	D 2 =D P2
	D 3 =D P3+D D+D P
	D 4 =D P4
	D 5 = D NS + D P5
	D 6 =D P6+D Soare++D PSV
	D 7 =D P7+D HC

Debitul total de abur de la extracțiile cu turbină

Fluxul de abur în condensator după turbină:

Eroare de echilibrare a aburului și a condensului

Deoarece eroarea în echilibrul aburului și condensului nu depășește limita admisă, prin urmare, toate fluxurile circuitului termic sunt luate în considerare corect.

2.8 Bilanțul energetic al unei turbine PT- 80/100-130/13

Să determinăm puterea compartimentelor turbinei și puterea totală a acesteia:

N i=

Unde N i OTC - puterea compartimentului turbinei, N i OTS = D i OTS H i OTS,

H i OTS = H i OTS - H i +1 TTC - cădere de căldură în compartiment, kJ/kg,

D i OTS - trecerea aburului prin compartiment, kg/s.

compartimentul 0-1:

D 01 OTS = D 0 = 130,5 kg/s,

H 01 OTS = H 0 OTS - H 1 OTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,

N 01 OTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVT.

- compartimentul 1-2:

D 12 OTS = D 01 - D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,

H 12 OTS = H 1 OTS - H 2 OTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,

N 12 OTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVT.

- compartimentul 2-3:

D 23 OTS = D 12 - D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,

H 23 OTS = H 2 OTS - H 3 OTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,

N 23 OTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVT.

- compartimentul 3-4:

D 34 OTS = D 23 - D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,

H 34 OTS = H 3 OTS - H 4 OTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,

N 34 OTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVT.

- compartimentul 4-5:

D 45 OTS = D 34 - D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,

H 45 OTS = H 4 OTS - H 5 OTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,

N 45 OTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVT.

- compartimentul 5-6:

D 56 OTS = D 45 - D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,

H 56 OTS = H 5 OTS - H 6 OTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,

N 45 OTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVT.

- compartimentul 6-7:

D 67 OTS = D 56 - D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,

H 67 OTS = H 6 OTS - H 7 OTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,

N 67 OTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVT.

- compartiment 7-K:

D 7k OTS = D 67 - D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,

H 7k OTS = H 7 OTS - H La OTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,

N 7k OTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVT.

3.5.1 Puterea totală a compartimentelor turbinelor

3.5.2 Puterea electrică a turbinei este determinată de formula:

N E = N i

unde este randamentul mecanic și electric al generatorului,

N E = 83,46. 0,99. 0,98=80,97 MW.

2.9 Indicatori ai eficienței termice a unei unități de turbină

Consumul total de căldură pentru unitatea turbină

, MW

.

2. Consumul de căldură pentru încălzire

,

Unde h T- coeficient care tine cont de pierderile de caldura in sistemul de incalzire.

3. Consumul total de căldură pentru consumatorii industriali

,

.

4. Consumul total de căldură pentru consumatorii externi

, MW

.

5. Consumul de căldură pentru o instalație de turbină pentru producerea de energie electrică

,

6. Eficiența unei instalații de turbină pentru producerea de energie electrică (fără a lua în considerare consumul propriu de energie electrică)

,

.

7. Consumul specific de căldură pentru producerea de energie electrică

,

2.10 Indicatori energetici ai centralelor termice

Parametrii aburului proaspăt la ieșirea generatorului de abur.

- presiunea P PG = 12,9 MPa;

- randamentul brut generator de abur cu generator de abur = 0,92;

- temperatura t PG = 556 o C;

- h PG = 3488 kJ/kg la specificat R PG și t PG.

Randamentul generatorului de abur, preluat din caracteristicile cazanului E-320/140

.

1. Sarcina termică a instalației generatoare de abur

, MW

2. Eficiența conductelor (transportul căldurii)

,

.

3. Eficiența centralelor termice pentru producerea de energie electrică

,

.

4. Eficiența centralei termice pentru producerea și furnizarea de căldură pentru încălzire, ținând cont de PVC

,

.

PVK la t N=- 15 0 CU lucrări,

5. Consum specific de combustibil echivalent pentru producerea de energie electrică

,

.

6. Consum specific de combustibil echivalent pentru producerea și furnizarea energiei termice

,

.

7. Consumul de căldură combustibil pe stație

,

.

8. Eficiența totală a unității de putere (brut)

,

9. Consumul specific de căldură per unitate de putere a unei centrale termice

,

.

10. Eficiența unității de putere (net)

,

.

unde E S.N este propriul consum specific de energie electrică, E S.N = 0,03.

11. Consum specific de combustibil echivalent „net”

,

.

12. Consum echivalent de combustibil

kg/s

13. Consumul de combustibil echivalent pentru a genera căldură furnizată consumatorilor externi

kg/s

14. Consumul de combustibil echivalent pentru producerea de energie electrică

V E U =V U -V T U =13,214-8,757=4,457 kg/s

Concluzie

Ca urmare a calculării schemei termice a unei centrale electrice pe baza unei turbine de încălzire de producție PT-80/100-130/13, care funcționează la regim de sarcină mare la temperatura ambiantă, următoarele valori ale parametrilor principali care caracterizează o centrală electrică de acest tip s-au obtinut:

Consumul de abur la extractiile cu turbine

Consumul de abur de încălzire pentru încălzitoarele de rețea

Furnizare de căldură pentru încălzire folosind o turbină

Q T= 72,22 MW;

Furnizarea de căldură de la o turbină către consumatorii industriali

Q P= 141,36 MW;

Consumul total de căldură pentru consumatorii externi

Q TP= 231,58 MW;

Puterea terminalului generatorului

N uh=80,97 MW;

Eficiența CHP pentru producția de energie electrică

Eficiența centralelor termice pentru producerea și furnizarea de căldură pentru încălzire

Consumul specific de combustibil pentru producerea de energie electrică

b E U= 162,27 g/kW/h

Consum specific de combustibil pentru producerea și furnizarea energiei termice

b T U= 40,427 kg/GJ

Eficiența totală a centralei de cogenerare „brută”

Eficiența totală a centralei de cogenerare „net”

Consum specific de combustibil echivalent pe stație „net”

Bibliografie

1. Ryzhkin V.Ya. Centrale termice: Manual pentru universități - ed. a II-a, revăzută. - M.: Energie, 1976.-447 p.

2. Aleksandrov A.A., Grigoriev B.A. Tabelele proprietăților termofizice ale apei și vaporilor de apă: Manual. - M.: Editura. MPEI, 1999. - 168 p.

3. Poleshchuk I.Z. Intocmirea si calculul schemelor termice de baza ale centralelor termice. Instrucțiuni pentru un proiect de curs la disciplina „Centrale termice și centrale nucleare”, / Statul Ufa. aviaţie universitate tehnică - t. - Ufa, 2003.

4. Standard Enterprise (STP UGATU 002-98). Cerințe de construcție, prezentare, proiectare - Ufa.: 1998.

5. Boyko E.A. Centrale electrice cu tuburi de abur ale centralelor termice: Manual de referință - IPC KSTU, 2006. -152s

6. . Centrale termice și nucleare: Director/Sub ed. generală.. Membru corespondent RAS A.V. Klimenko și V.M. Zorina. - Ed. a 3-a. - M.: Editura MPEI, 2003. - 648 p.: ill. - (Inginerie termică și inginerie termică; Cartea 3).

7. . Turbine de centrale termice și nucleare: Manual pentru universități / Ed. A.G., Kostyuka, V.V. Frolova. - Ed. a II-a, revizuită. si suplimentare - M.: Editura MPEI, 2001. - 488 p.

8. Calculul circuitelor termice ale instalațiilor cu turbine cu abur: Publicație electronică educațională / Poleshchuk I.Z. - Instituția de Învățământ de Stat de Învățământ Profesional Superior UGATU, 2005.

Simboluri ale centralelor electrice, echipamentelor și elementelor acestora (inclusivtext, imagini, indici)

D - dezaerator de apă de alimentare;

DN - pompa de drenaj;

K - condensator, cazan;

KN - pompa de condens;

OE - răcitor de drenaj;

PrTS - schema termică de bază;

LDPE, HDPE - incalzitor regenerativ (presiune inalta, joasa);

PVK - cazan de încălzire a apei de vârf;

PG - generator de abur;

PE - supraîncălzitor cu abur (primar);

PN - pompa de alimentare;

PS - încălzitor cutie de presa;

PSG - incalzitor de retea orizontal;

PSV - încălzitor de apă brută;

PT - turbină cu abur; turbina de incalzire cu extractie industriala si de incalzire a aburului;

PHOV - încălzitor de apă purificată chimic;

PE - răcitor ejector;

R - expander;

CET - centrală de termoficare combinată;

SM - mixer;

CX - frigider cutie de umplere;

HPC - cilindru de înaltă presiune;

LPC - cilindru de joasa presiune;

EG - generator electric;

Anexa A

Anexa B

Diagrama modurilor PT-80/100

Anexa B

Programe de încălzire pentru controlul calității sărbătorilorcăldură bazată pe temperatura medie zilnică a aerului exterior

Postat pe Allbest.ru

...

Documente similare

Calculul schemei termice de bază, construcția procesului de expansiune a aburului în compartimentele turbinelor. Calculul sistemului de încălzire cu apă de alimentare regenerativă. Determinarea debitului de condens, a funcționării turbinei și a pompei. Pierderile totale ale lamei și eficiența internă.

lucrare curs, adaugat 19.03.2012


Trasarea procesului de expansiune a aburului într-o turbină într-o diagramă H-S. Determinarea parametrilor și a debitelor de abur și apă la o centrală electrică. Întocmirea bilanţurilor termice de bază pentru componentele şi dispozitivele circuitului termic. Estimare preliminară a debitului de abur per turbină.

munca de curs, adaugata 12.05.2012


Analiza metodelor de efectuare a calculelor de verificare a circuitului termic al unei centrale electrice bazată pe o turbină de încălzire. Descrierea proiectării și funcționării condensatorului KG-6200-2. Descrierea schemei termice de bază a unei centrale termice pe bază de turbină de tip T-100-130.

teză, adăugată 09.02.2010


Schema termică unitate de putere Parametrii aburului în extracțiile cu turbine. Construirea unui proces într-o diagramă hs. Tabel rezumat al parametrilor aburului și apei. Întocmirea bilanţurilor termice de bază pentru componentele şi dispozitivele circuitului termic. Calculul dezaeratorului și instalarea rețelei.

lucrare curs, adaugat 17.09.2012


Construcția procesului de expansiune cu abur în diagrama h-s. Calculul instalării încălzitoarelor de rețea. Procesul de expansiune a aburului în turbina de antrenare a pompei de alimentare. Determinarea debitului de abur pe turbină. Calculul randamentului termic al centralelor termice si selectarea conductelor.

lucrare de curs, adăugată 06.10.2010


Selectarea și justificarea schemei termice de bază a unității. Întocmirea unui bilanţ al fluxurilor principale de abur şi apă. Principalele caracteristici ale turbinei. Construirea procesului de expansiune a aburului într-o turbină pe diagrama hs. Calculul suprafețelor de încălzire a unui cazan de căldură reziduală.

lucrare curs, adaugat 25.12.2012


Calculul unei turbine cu abur, parametrii elementelor principale diagramă schematică instalarea turbinei cu abur și construcția preliminară a procesului termic de dilatare a aburului în turbină în diagrama h-s. Indicatori economici ai unei centrale cu turbine cu abur cu regenerare.

lucrare curs, adaugat 16.07.2013


Întocmirea unei scheme termice de proiectare a specificațiilor tehnice CNE. Determinarea parametrilor fluidului de lucru, a debitelor de abur în evacuarea unității turbinei, a indicatorilor de putere internă și de eficiență termică a unității în ansamblu. Puterea pompelor de alimentare condens.

lucrare de curs, adăugată 14.12.2010


Procesul de dilatare a aburului într-o turbină. Determinarea consumului de abur viu și apă de alimentare. Calculul elementelor circuitului termic. Rezolvarea unei matrice folosind metoda lui Cramer. Codul programului și rezultatul calculului mașinii. Indicatori tehnico-economici ai unității de alimentare.

lucrare curs, adaugat 19.03.2014


Studiul proiectării turbinei K-500-240 și calculul termic al unității de turbină a centralei electrice. Selectarea numărului de trepte ale cilindrului turbinei și defalcarea diferențelor de entalpie a aburului în treptele sale. Determinarea puterii turbinei și calculul paletei de lucru pentru îndoire și tensiune.

Consum specific de căldură pentru încălzirea în două trepte a apei din rețea.

Condiții: G k3-4 = Gin ChSD + 5 t/h; t j - vezi fig. ; t 1V ≈ 20 °C; W@ 8000 m3/h

Condiții: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; t 1V ≈ 20 °C; W@ 8000 m3/h; Δ i PEN = 7 kcal/kg

Orez. 10, A, b, V, G

MODIFICĂRI LA COMPLET ( Q 0) ȘI SPECIFICE ( qG

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

A) pe deviere presiune proaspăt pereche din nominal pe ± 0,5 MPa (5 kgf/cm2)

α q t = ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %

b) pe deviere temperatura proaspăt pereche din nominal pe ± 5 °C

V) pe deviere consum hrănitoare apă din nominal pe ± 10 % G 0

G) pe deviere temperatura hrănitoare apă din nominal pe ± 10 °C

Orez. unsprezece, A, b, V

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO MODIFICĂRI LA COMPLET ( Q 0) ȘI SPECIFICE ( q t) CONSUMUL DE CĂLDURĂ ȘI CONSUMUL DE ABUR PROASPĂT ( G 0) ÎN MOD DE CONDENSARE

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

A) pe închide grupuri PVD

b) pe deviere presiune a petrecut pereche din nominal

V) pe deviere presiune a petrecut pereche din nominal

Condiții: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; G groapă = G 0

Condiții: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C

Condiții: G groapă = G 0; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2); t groapă - vezi fig. ; t j - vezi fig.

Condiții: G groapă = G 0; t groapă - vezi fig. ; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2)

Condiții: R n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); i n = 715 kcal/kg; t j - vezi fig.

Notă. Z= 0 - diafragma de control este închisă. Z= max - diafragma de control este complet deschisă.

Condiții: R wto = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2)

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO PUTEREA INTERNĂ A CHSP ȘI PRESIUNEA ABURULUI ÎN PRISE DE ÎNCĂLZIRE SUPERIOARE ȘI INFERIORĂ

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Condiții: R n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2) la Gin ChSD ≤ 221,5 t/h; R n = Gin ChSD/17 - la Gin ChSD > 221,5 t/h; i n = 715 kcal/kg; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); t j - vezi fig. , ; τ2 = f(P OMC) - vezi fig. ; Q t = 0 Gcal/(kW h)

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO INFLUENȚA ÎNCERCĂRII DE ÎNCĂLZIRE ASUPRA PUTERII TURBINEI CU ÎNCĂLZIREA ÎN O SINGĂ ETAPĂ A APEI DE REȚEA

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Condiții: R 0 = 1,3 (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; R NTO = 0,06 (0,6 kgf/cm2); R 2 @ 4 kPa (0,04 kgf/cm2)

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO DIAGRAMĂ DE MODE PENTRU ÎNCĂLZIREA ÎN O SINGĂ ETAPĂ A APEI DE REȚEA

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Condiții: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° CU; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G groapă = G 0.

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO SCHEMA MODURILOR DE ÎNCĂLZIRE ÎN DOUĂ ETAPE A APEI DE REȚEA

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Condiții: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° CU; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G groapă = G 0; τ2 = 52 ° CU.

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO DIAGRAMA MODURILOR DIN MODUL CU SELECTARE DE PRODUCȚIE NUMAI

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Condiții: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° CU; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R OMC și R NTO = f(Gin ChSD) - vezi fig. treizeci; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G groapă = G 0

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO CONSUM SPECIF DE CĂLDURĂ PENTRU ÎNCĂLZIREA ÎN O SINGĂ ETAPĂ A APEI DE REȚEA

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Condiții: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G groapă = G 0; Q t = 0

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO CONSUM SPECIF DE CĂLDURĂ PENTRU ÎNCĂLZIREA ÎN DOUĂ ETAPE A APEI DE REȚEA

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Condiții: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G groapă = G 0; τ2 = 52 °C; Q t = 0.

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO CONSUM SPECIF DE CĂLDURĂ ÎN MOD NUMAI CU SELECTARE DE PRODUCȚIE

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Condiții: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R OMC și R NTO = f(Gin ChSD) - vezi fig. ; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G groapă = G 0.

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO PRESIUNE MINIMA POSIBILĂ ÎN IEȘIRE DE ÎNCĂLZIRE INFERIOR CU ÎNCĂLZIRE ÎN O SINGĂ ETAPĂ A APEI DE REȚEA

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

Orez. 41, A, b

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO ÎNCĂLZIRE ÎN DOUĂ ETAPE A APEI DE REȚEA (Conform DATELOR de la LMZ POTS)

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

A) minim posibil presiune V superior T-selecţie Și calculat temperatura verso reţea apă

b) amendament pe temperatura verso reţea apă

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO CORECTAREA PUTERII PENTRU DEVIEREA PRESIUNII ÎN IEȘIREA INFERIOARĂ DE ÎNCĂLZIRE DE LA NOMINAL CU ÎNCĂLZIRE ÎN O SINGĂ ETAPĂ A APEI DE REȚEA (Conform DATELOR de la OZALE LMZ)

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO CORECTAREA PUTERII PENTRU DEVIEREA DE PRESIUNE ÎN SISTEMUL DE ÎNCĂLZIRE SUPERIOARĂ DE LA NOMINAL CU ÎNCĂLZIRE ÎN DOUĂ ETAPE A APEI DE REȚEA (CONFORM DATELOR LMZ POTS)

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO CORECTARE PENTRU PRESIUNEA ABURULUI DE ESAPAMENT (CONFORM DATELOR LMZ POT)

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

1 Pe baza datelor de la POT LMZ.

Pe deviere presiune proaspăt pereche din nominal pe ±1 MPa (10 kgf/cm2): La complet consum căldură

La consum proaspăt pereche

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO Q 0) SI CONSUMUL DE ABUR PROASPAT ( G 0) ÎN MODURI CU SELECȚII AJUSTABLE1

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

1 Pe baza datelor de la POT LMZ.

Pe deviere temperatura proaspăt pereche din nominal pe ±10°C:

La complet consum căldură

La consum proaspăt pereche

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO MODIFICĂRI LA CONSUMUL TOTAL DE CĂLDURĂ ( Q 0) SI CONSUMUL DE ABUR PROASPAT ( G 0) ÎN MODURI CU SELECȚII AJUSTABLE1

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

1 Pe baza datelor de la POT LMZ.

Pe deviere presiune V P-selecţie din nominal pe ± 1 MPa (1 kgf/cm2):

La complet consum căldură

La consum proaspăt pereche

Orez. 49 A, b, V

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO COOPERARE SPECIFĂ GENERAȚIE DE ELECTRICITATE

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

A) BAC producție selecţie

Condiții: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); ηem = 0,975.

b) BAC superior Și inferior termoficare selectii

Condiții: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf/cm2); ηem = 0,975

V) BAC inferior termoficare selecţie

Condiții: R 0 = 13 MPa (130 kgf/cm2); t 0 = 555 ° C; R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf/cm2); ηem = 0,975

Orez. 50 A, b, V

CARACTERISTICI ENERGETICE TIPICE ALE UNEI TURBO MODIFICĂRI LA COMBINAȚII SPECIFICE DE GENERAȚIE DE ELECTRICITATE PENTRU PRESIUNE ÎN SELECȚII REGLATE

Tip PT-80/100-130/13 LMZ

A) pe presiune V producție selecţie

b) pe presiune V superior Incalzi selecţie

V) pe presiune V inferior Incalzi selecţie

Aplicație

1. CONDIȚII DE COMPILARE A CARACTERISTICILOR ENERGETICE

O caracteristică energetică tipică a fost întocmită pe baza rapoartelor privind încercările termice a două turbine: la CHPP-2 Chișinău (lucrări efectuate de Yuzhtekhenergo) și la CHPP-21 Mosenergo (lucrări efectuate de MGP PO Soyuztechenergo). Caracteristica reflectă randamentul mediu al unei unități de turbină care a suferit renovare majorăși funcționează conform circuitului termic prezentat în Fig. ; în următorii parametri și condiții acceptate ca nominale:

Presiunea și temperatura aburului proaspăt din fața supapei de oprire a turbinei este de 13 (130 kgf/cm2)* și 555 °C;

* În text și grafice - presiune absolută.

Presiunea în ieșirea de producție reglată este de 13 (13 kgf/cm2) cu o creștere naturală la debite la intrarea în CHSD mai mare de 221,5 t/h;

Presiunea în extracția de termoficare superioară este de 0,12 (1,2 kgf/cm2) cu o schemă în două trepte pentru încălzirea apei din rețea;

Presiunea în ieșirea inferioară de încălzire este de 0,09 (0,9 kgf/cm2) cu o schemă cu o singură treaptă pentru încălzirea apei din rețea;

Presiune în extracția de producție reglată, extracția de încălzire superioară și inferioară în regim de condensare cu regulatoarele de presiune oprite - fig. Și ;

Presiunea aburului de evacuare:

a) să caracterizeze modul de condensare și să lucreze cu selecții în timpul încălzirii într-o treaptă și în două trepte a apei din rețea la o presiune constantă de 5 kPa (0,05 kgf/cm2);

b) să se caracterizeze modul de condensare la debit și temperatură constantă a apei de răcire - în conformitate cu caracteristicile termice ale condensatorului la t 1V= 20 °C și W= 8000 m3/h;

Sistemul de regenerare de înaltă și joasă presiune este complet pornit, dezaeratorul 0,6 (6 kgf/cm2) este alimentat de abur de producție;

Consumul de apă de alimentare este egal cu consumul de abur proaspăt, 100% din condensul de producție este returnat la t= 100 °C efectuat într-un dezaerator 0,6 (6 kgf/cm2);

Temperatura apei de alimentare și a condensului principal din spatele încălzitoarelor corespunde dependențelor prezentate în Fig. , , , , ;

Creșterea entalpiei apei de alimentare în pompa de alimentare este de 7 kcal/kg;

Eficiența electromecanică a unității de turbină a fost adoptată pe baza testării unei unități de turbină similare efectuate de Dontekhenergo;

Limitele de reglare a presiunii în selecții:

a) producție - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 kgf/cm2);

b) termoficare superioară cu o schemă de încălzire în două trepte pentru încălzirea apei - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 kgf/cm2);

a) termoficare inferioară cu o schemă de încălzire cu o singură treaptă pentru încălzirea apei - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 kgf/cm2).

Încălzirea apei din rețea într-o centrală de termoficare cu o schemă în două etape pentru încălzirea apei rețelei, determinată de dependențele calculate din fabrică τ2р = f(P VTO) și τ1 = f(Q T, P WTO) este 44 - 48 °C pentru sarcini maxime de încălzire la presiuni P WTO = 0,07 ÷ 0,20 (0,7 ÷ 2,0 kgf/cm2).

Datele de testare care stau la baza acestei caracteristici energetice standard au fost prelucrate folosind „Tabelele proprietăților termofizice ale apei și aburului de apă” (M.: Editura Standards, 1969). Conform condițiilor LMZ POT, condensatul de retur al selecției de producție este introdus la o temperatură de 100 ° C în conducta principală de condens după HDPE Nr. 2. La compilarea Caracteristicilor Energetice Tipice, se acceptă că este introdus. la aceeași temperatură direct în dezaerator 0,6 (6 kgf/cm2) . Conform condițiilor LMZ POT, cu încălzire în două trepte a apei din rețea și moduri cu un debit de abur la intrarea în CSD mai mare de 240 t/h (sarcină electrică maximă cu producție redusă), HDPE nr. 4 este complet oprit. La alcătuirea Caracteristicilor Energetice Standard s-a acceptat că atunci când debitul la intrarea în CSD este de peste 190 t/h, o parte din condens este direcționată către bypass-ul HDPE Nr. 4 astfel încât temperatura acestuia din față. a dezaeratorului nu depășește 150 °C. Acest lucru este necesar pentru a asigura o bună dezaerare a condensului.

2. CARACTERISTICI ALE ECHIPAMENTULUI INCLUS ÎN INSTANTA TURBO

Alături de turbină, unitatea de turbină include următoarele echipamente:

Generator TVF-120-2 de la uzina Elektrosila cu racire cu hidrogen;

Condensator cu două treceri 80 KTSS-1 cu o suprafață totală de 3000 m2, din care 765 m2 este ponderea fasciculului încorporat;

Patru încălzitoare de joasă presiune: HDPE nr. 1, încorporat în condensator, HDPE nr. 2 - PN-130-16-9-11, HDPE nr. 3 și 4 - PN-200-16-7-1;

Un dezaerator 0,6 (6 kgf/cm2);

Trei încălzitoare de înaltă presiune: PVD Nr. 5 - PV-425-230-23-1, PVD Nr. 6 - PV-425-230-35-1, PVD Nr. 7 - PV-500-230-50;

Doua pompe de circulatie 24NDN cu un debit de 5000 m3/h si o presiune de 26 m apa. Artă. cu motoare electrice de 500 kW fiecare;

Trei pompe de condens KN 80/155 actionate de motoare electrice cu o putere de 75 kW fiecare (numarul de pompe in functiune depinde de debitul de abur catre condensator);

Două ejectore principale în trei trepte EP-3-701 și un ejector de pornire EP1-1100-1 (un ejector principal este în funcțiune constant);

Două boiler de rețea (superioară și inferioară) PSG-1300-3-8-10 cu o suprafață de 1300 m2 fiecare, proiectate să treacă 2300 m3/h de apă din rețea;

Patru pompe de condens ale boilerelor de retea KN-KS 80/155 actionate de motoare electrice cu o putere de 75 kW fiecare (doua pompe pentru fiecare PSG);

O pompă de rețea a primului ascensor SE-5000-70-6 cu motor electric de 500 kW;

O pompa de retea II lift SE-5000-160 cu un motor electric de 1600 kW.

3. MODUL DE CONDENSARE

În modul de condensare cu regulatoarele de presiune oprite, consumul total de căldură brută și consumul de abur proaspăt, în funcție de puterea la bornele generatorului, sunt exprimate prin ecuațiile:

La presiune constantă a condensatorului

P 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2);

Q 0 = 15,6 + 2,04N T;

G 0 = 6,6 + 3,72N t + 0,11( N t - 69,2);

La debit constant ( W= 8000 m3/h) și temperatura ( t 1V= 20 °C) apă de răcire

Q 0 = 13,2 + 2,10N T;

G 0 = 3,6 + 3,80N t + 0,15( N t - 68,4).

Ecuațiile de mai sus sunt valabile în domeniul de putere de la 40 la 80 MW.

Consumul de căldură și abur proaspăt în timpul modului de condensare pentru o putere dată este determinat din dependențele date cu introducerea ulterioară a corecțiilor necesare conform graficelor corespunzătoare. Aceste modificări iau în considerare diferența dintre condițiile de funcționare și cele nominale (pentru care au fost compilate Caracteristicile tipice) și servesc la recalcularea datelor caracteristicilor la condițiile de funcționare. În timpul recalculării inverse, semnele modificărilor sunt inversate.

Modificările reglează consumul de căldură și abur proaspăt la o putere constantă. Când mai mulți parametri se abate de la valorile nominale, corecțiile sunt însumate algebric.

4. MOD CU SELECTII REGLABILE

Când extracțiile controlate sunt pornite, unitatea de turbină poate funcționa cu scheme de încălzire cu o singură treaptă și în două trepte pentru încălzirea apei. De asemenea, este posibil să lucrați fără extracție termică cu o unitate de producție. Diagramele tipice corespunzătoare ale modurilor pentru consumul de abur și dependența consumului specific de căldură de puterea și puterea de producție sunt prezentate în Fig. - , și producerea specifică de energie electrică per consumul de căldurăîn fig. - .

Diagramele de mod sunt calculate conform schemei utilizate de POT LMZ și sunt afișate în două câmpuri. Câmpul superior este o diagramă a modurilor (Gcal/h) ale unei turbine cu o extracție de producție la Q t = 0.

Când sarcina de încălzire este pornită și alte condiții neschimbate, fie numai treptele 28 - 30 sunt descărcate (cu un încălzitor de rețea inferior pornit), fie treptele 26 - 30 (cu două încălzitoare de rețea pornite) și puterea turbinei este redusă.

Valoarea reducerii puterii depinde de sarcina de încălzire și este determinată

Δ N Qt = KQ T,

Unde K- modificarea specifică a puterii turbinei Δ determinată în timpul încercării N Qt/Δ Q t egal cu 0,160 MW/(Gcal h) cu încălzire într-o singură treaptă și 0,183 MW/(Gcal h) cu încălzire în două trepte a apei din rețea (Fig. 31 și 32).

Rezultă că consumul de abur proaspăt la o putere dată N t și două (producție și încălzire) extracții vor corespunde unei puteri fictive în câmpul superior N ft și o selecție de producție

N ft = N t + Δ N Qt.

Liniile drepte înclinate din câmpul inferior al diagramei vă permit să determinați grafic valoarea puterii date a turbinei și a sarcinii de încălzire. N ft, iar în funcție de acesta și selecția producției, consumul de abur proaspăt.

Valorile consumului specific de căldură și ale producției specifice de energie electrică pentru consumul termic sunt calculate pe baza datelor preluate din calculul diagramelor de regim.

Graficele dependenței consumului specific de căldură de puterea și puterea de producție se bazează pe aceleași considerații ca și baza diagramei modului LMZ POT.

Un program de acest tip a fost propus de atelierul de turbine al MGP PO Soyuztekhenergo (Energie industrială, 1978, nr. 2). Este de preferat unui sistem de graficare q t = f(N T, Q t) la diferite Q n = const, deoarece este mai convenabil de utilizat. Din motive neprincipiale, graficele consumului specific de căldură sunt realizate fără un câmp inferior; metodologia de utilizare a acestora este explicată cu exemple.

Caracteristica tipică nu conține date care caracterizează modul de încălzire în trei etape a apei din rețea, deoarece acest mod nu a fost stăpânit nicăieri în instalațiile de acest tip în timpul perioadei de testare.

Influența abaterilor parametrilor față de cei acceptați la calcularea Caracteristicilor tipice ca nominale este luată în considerare în două moduri:

a) parametri care nu afectează consumul de căldură în cazan și furnizarea de căldură către consumator la debite masice constante G 0, G n și G t, - prin introducerea de modificări la puterea specificată N T( N t + KQ T).

Conform acestei puteri corectate conform Fig. - se determină consumul de abur proaspăt, consumul specific de căldură și consumul total de căldură;

b) corecturi pentru P 0, t 0 și P n se adaugă la cele constatate după efectuarea modificărilor de mai sus la debitul de abur proaspăt și la debitul total de căldură, după care se calculează debitul de abur proaspăt și debitul de căldură (total și specific) pentru condițiile date.

Datele pentru curbele de corecție a presiunii aburului viu sunt calculate folosind rezultatele testelor; toate celelalte curbe de corecție se bazează pe datele LMZ POT.

5. EXEMPLE DE DETERMINARE A CONSUMULUI SPECIF DE CĂLDURĂ, CONSUMULUI DE ABUR PROASPĂȚIT ȘI LUCRĂRILOR SPECIFICE DE ÎNCĂLZIRE

Exemplul 1. Modul de condensare cu regulatoare de presiune deconectate în selecții.

Dat: N t = 70 MW; P 0 = 12,5 (125 kgf/cm2); t 0 = 550 °C; R 2 = 8 kPa (0,08 kgf/cm2); G groapă = 0,93 G 0; Δ t groapă = t pete - t npit = -7 °C.

Este necesar să se determine consumul total și specific de căldură brută și consumul de abur proaspăt în condiții date.

Secvența și rezultatele sunt date în tabel. .

Tabelul P1

Desemnare

Metoda de determinare

Valoare primită

Consum de abur proaspăt în condiții nominale, t/h

Temperaturi proaspete a aburului

Consumul de apă de alimentare

Corecție totală la consumul specific de căldură, %

Consum specific de căldură în condiții date, kcal/(kW h)

Consumul total de căldură în condiții date, Gcal/h

Q 0 = q T N t10-3

Corecții la consumul de abur pentru abaterea condițiilor de la valoarea nominală, %:

Presiunea aburului viu

Temperaturi proaspete a aburului

Presiunea aburului de evacuare

Consumul de apă de alimentare

Temperaturile apei de alimentare

Corecție totală la consumul de abur proaspăt, %

Consum de abur proaspăt în condiții date, t/h

Tabelul P2 Desemnare Metoda de determinare Valoare primită Subproducție în ČSND din cauza termoficare, MW Δ N Qt = 0,160 Q T Putere fictivă aproximativă, MW N tf" = N t + Δ N Qt Debitul aproximativ la intrarea în CSD, t/h G CHSDin" 1,46 (14,6)* Presiune minimă posibilă în extracția de termoficare, (kgf/cm2) R NTOmin 0,057 (0,57)* Corecție de putere la presiune R NTO = 0,06 (0,6 kgf/cm2), MW Δ N RNTO Putere fictivă ajustată, MW N tf = N tf" + Δ N RNTO Debit ajustat la intrarea în ChSD, t/h G CHSDinh a) τ2р = f(P WTO) = 60 °C b) ∆τ2 = 70 - 60 = +10 °C și G CHSDin" Corecție de putere la presiune R 2 = 2 kPa (0,02 kgf/cm2), MW * Când reglați puterea pentru presiune în puterea de încălzire superioară R WTO, diferit de 0,12 (1,2 kgf/cm2), rezultatul va corespunde temperaturii apei de retur corespunzătoare presiunii date conform curbei τ2р = f(P OMC) în fig. , adică 60 °C. ** În cazul unei diferențe vizibile G CHSDvkh" din G CHSDin toate valorile din pp. 4 - 11 trebuie verificate conform specificatiilor G CHSDin. Calculul lucrărilor specifice de încălzire se realizează în mod similar cu cel din exemplu. Dezvoltarea puterii de încălzire și corectarea acesteia pentru presiunea reală R OMC este determinată conform Fig. , bȘi , b. Exemplul 4. Mod fără extracție de încălzire. Dat: N t = 80 MW; Q n = 120 Gcal/h; Q t = 0; R 0 = 12,8 (128 kgf/cm2); t 0 = 550 °C; R 7,65

Presiune în extracția de încălzire superioară, (kgf/cm2)*

R OMC

Orez. De G CHSDin"

Presiune în orificiul inferior de încălzire, (kgf/cm2)*

R NTO

Orez. De G CHSDin"

* Presiunile din selecțiile ChSND și temperatura condensului din HDPE pot fi determinate din graficele regimului de condensare, în funcție de G ChSDin, cu raportul G CHSDin/ G 0 = 0,83.

6. LEGENDĂ

Nume

Desemnare

Putere, MW:

electrice la bornele generatorului

N T, N tf

piese interne de înaltă presiune

N iCHVD

piese interne de presiune medie și joasă

N iCHSND

pierderile totale ale turbinei

Σ∆ N sudoare

randamentul electromecanic

Cilindru de înaltă presiune (sau piesă)

Cilindru de joasă (sau medie și joasă) presiune

TsSD (ChSND)

Consum de abur, t/h:

la turbină

pentru producție

pentru termoficare

pentru regenerare

G PVD, G HDPE, G d

prin ultima etapă a CVP

G ChVDskv

la intrarea în ChSD

G CHSDinh

la intrarea în ChND

G CHNDin

la condensator

Consumul de apă de alimentare, t/h

Consum de condens de producție retur, t/h

Debitul de apă de răcire prin condensator, m3/h

Consumul de căldură per unitate de turbină, Gcal/h

Consum de căldură pentru producție, Gcal/h

Presiune absolută, (kgf/cm2):

înaintea supapei de închidere

în spatele supapelor de control și suprasarcină

P.I.-IV cl, P BANDĂ

în camera etapei de control

P R.st.

în camere de prelevare nereglementate

P.I.-VII P

în camera de selecție a producției

în camera de încălzire superioară

în camera de încălzire inferioară

în condensator, kPa (kgf/cm2)

Temperatura (°C), entalpie, kcal/kg:

abur proaspăt în fața supapei de închidere

t 0, i 0

abur în camera de selecție a producției

condensat pentru HDPE

t La, t k1, t k2, t k3, t k4

returnează condensul din extracția producției

alimentare cu apă în spatele PVD

t groapa 5, t groapa 6, t groapa7

hrăniți cu apă în spatele plantei

t Pete, i Pete

apa din retea la intrarea si iesirea din instalatie

apa de răcire care intră și iese din condensator

t 1c, t 2v

Creșterea entalpiei apei de alimentare în pompă

∆i PIX

Consumul specific brut de căldură pentru generarea de energie electrică, kcal/(kW h)

q T, q tf

Generare specifică de energie electrică prin cogenerare, kWh/Gcal:

abur de producție

abur de termoficare

Coeficienți de conversie în sistemul SI:

1 t/h - 0,278 kg/s; 1 kgf/cm2 - 0,0981 MPa sau 98,1 kPa; 1 kcal/kg - 4,18168 kJ/kg

	Sarcina proiectului de curs	3
1.	Date de referință inițiale	4
2.	Calcul montaj cazan	6
3.	Construirea procesului de expansiune a aburului într-o turbină	8
4.	Bilanțul aburului și al apei de alimentare	9
5.	Determinarea parametrilor aburului, apei de alimentare și condensului prin elemente PTS	11
6.	Întocmirea și rezolvarea ecuațiilor de bilanț termic pentru secțiuni și elemente ale PTS	15
7.	Ecuația puterii energiei și soluția acesteia	23
8.	Verificarea calculului	24
9.	Definiție indicatori energetici	25
10.	Selectarea echipamentelor auxiliare	26
	Bibliografie	27

Sarcina proiectului de curs
Pentru student: Onuchin D.M..

Tema proiectului: Calculul circuitului termic al STU PT-80/100-130/13
Datele proiectului

P0 = 130 kg/cm2;

;

;

Qt =220 MW;

;

.

Presiunea în extracții neregulate – din datele de referință.

Prepararea apei suplimentare - din dezaeratorul atmosferic "D-1,2".
Volumul piesei de calcul

1. 
   Calculul de proiectare al STU în sistemul SI pentru puterea nominală.
2. 
   Determinarea indicatorilor de performanță energetică a instalațiilor de pregătire tehnică.
3. 
   Selectarea echipamentelor auxiliare ale centrului de formare profesională.

1. Date de referință inițiale
Principalii indicatori ai turbinei PT-80/100-130.

Tabelul 1.

Parametru	Magnitudinea	Dimensiune
Putere nominală	80	MW
Putere maxima	100	MW
Presiunea inițială	23,5	MPa
Temperatura initiala	540	CU
Presiune la ieșirea pompei venoase centrale	4,07	MPa
Temperatura la ieșirea HPC	300	CU
Temperatura aburului supraîncălzit	540	CU
Debitul de apă de răcire	28000	m3/h
Temperatura apei de răcire	20	CU
Presiunea condensatorului	0,0044	MPa

Turbina are 8 extractii de abur neregulate concepute pentru a incalzi apa de alimentare in incalzitoarele de joasa presiune, un dezaerator, in incalzitoarele de inalta presiune si pentru a alimenta turbina de antrenare a pompei principale de alimentare. Aburul de evacuare de la motorul turbo revine la turbină.
Masa 2.

	Selecţie	Presiune, MPa	Temperatura, 0 C
eu	PVD nr. 7	4,41	420
II	PVD nr. 6	2,55	348
III	HDPE nr. 5	1,27	265
	Dezaerator	1,27	265
IV	HDPE nr. 4	0,39	160
V	HDPE nr. 3	0,0981	-
VI	HDPE nr. 2	0,033	-
VII	HDPE nr. 1	0,003	-

Turbina are două extractii de abur de încălzire, superioară și inferioară, concepute pentru încălzirea în una și două trepte a apei din rețea. Extracțiile de încălzire au următoarele limite de control al presiunii:

Superior 0,5-2,5 kg/cm2;

Mai mici 0,3-1 kg/cm2.

2. Calculul instalatiei cazanului

VB – cazan superior;

NB – cazan inferior;

Retur – retur apa din retea.

D VB, D NB - consumul de abur pentru cazanul superior, respectiv inferior.

Graficul temperaturii: t pr / t o br =130 / 70 C;

T pr = 130°C (403 K);

T arr = 70 0 C (343 K).

Determinarea parametrilor de abur în extracțiile de termoficare

Să presupunem încălzire uniformă pe VSP și NSP;

Acceptăm valoarea subîncălzirii în încălzitoarele de rețea
.

Acceptăm pierderi de presiune în conducte
.

Presiunea extracției superioare și inferioare din turbină pentru VSP și NSP:

bar;

bar.
h WB = 418,77 kJ/kg

h NB = 355,82 kJ/kg

D WB (h 5 - h WB /)=K W NE (h WB - h NB) →

→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76)=26,3 kg/s

D NB h 6 + D WB h WB / +K W NE h OBR = KW NE h NB +(D WB +D NB) h NB / →

→ D NB =/(2492-384,88)=25,34 kg/s

D WB +D NB =D B =26,3+25,34=51,64 kg/s

3. Construirea procesului de expansiune a aburului într-o turbină
Să presupunem pierderea de presiune în dispozitivele de distribuție a aburului ale cilindrilor:

;

;

;

În acest caz, presiunea la intrarea în cilindri (în spatele supapelor de control) va fi:

Procesul din diagrama h,s este prezentat în Fig. 2.

4. Echilibrul aburului și al apei de alimentare.

• 
  Presupunem că aburul cu cel mai mare potențial merge la etanșările de capăt (D KU) și la ejectoarele de abur (D EP).
• 
  Aburul uzat de la etanșările de la capăt și de la ejectoare este direcționat către încălzitorul de presare. Acceptăm încălzirea condensului din acesta:

• 
  Aburul evacuat din răcitoarele ejectorului este direcționat către încălzitorul ejectorului (EH). Încălzire în el:

• 
  Presupunem că debitul de abur către turbină (D) este o valoare cunoscută.
• 
  Pierderi intra-stație ale fluidului de lucru: D У =0,02D.
• 
  Să presupunem 0,5% consum de abur pentru etanșările de capăt: D KU =0,005D.
• 
  Să presupunem că consumul de abur pentru ejectoarele principale este de 0,3%: D EJ =0,003D.

Apoi:

• 
  Consumul de abur din cazan va fi:

D K = D + D UT + D KU + D EJ =(1+0,02+0,005+0,003)D=1,028D

• 
  Deoarece Dacă cazanul este un cazan cu tambur, atunci este necesar să se ia în considerare purjarea cazanului.

Deflagrația este de 1,5%, adică

D cont = 0,015D = 1,03D K = 0,0154D.

• 
  Cantitatea de apă de alimentare furnizată cazanului:

D PV = D K + D cont = 1,0434D

• 
  Cantitatea suplimentară de apă:

D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r.

Pierderile de condensat pentru producție:

(1-K pr)D pr =(1-0,6)∙75=30 kg/s.

Presiunea din tamburul cazanului este cu aproximativ 20% mai mare decât presiunea aburului proaspăt la turbină (datorită pierderilor hidraulice), adică.

P k.v. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 MPa →
kJ/kg.

Presiunea din expandorul de purjare continuă (CPD) este cu aproximativ 10% mai mare decât în ​​dezaerator (D-6), adică.

P RNP =1,1P d =1,1∙5,88=6,5 bar →

→
kJ/kg;

kJ/kg;

kJ/kg;

D P.R.=β∙D cont =0,438∙0,0154D=0,0067D;

D V.R. =(1-p)D cont =(1-0,438)0,0154D=0,00865D.
D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.

Determinăm debitul de apă din rețea prin încălzitoarele de rețea:

Acceptăm scurgeri în sistemul de încălzire ca 1% din cantitatea de apă în circulație.

Astfel, productivitatea chimică necesară. tratamentul apei:

5. Determinarea parametrilor aburului, apei de alimentare și condensului pe baza elementelor PTS.
Presupunem pierderea de presiune în conductele de abur de la turbină la încălzitoarele sistemului de regenerare în cantitate de:

eu selectie	PVD-7	4%
II selectie	PVD-6	5%
III selectie	PVD-5	6%
Selecția IV	PVD-4	7%
V selecție	PND-3	8%
selecția VI	PND-2	9%
VII selectie	PND-1	10%

Determinarea parametrilor depinde de proiectarea încălzitoarelor ( vezi fig. 3). În schema calculată, toate HDPE și PVD sunt de suprafață.

Pe măsură ce condensul principal și apa de alimentare curg de la condensator la cazan, determinăm parametrii de care avem nevoie.

5.1. Neglijăm creșterea entalpiei în pompa de condens. Atunci parametrii condensului din fața ED sunt:

0,04 bar,
29°C,
121,41 kJ/kg.

5.2. Presupunem că încălzirea condensului principal în încălzitorul ejector este egală cu 5°C.

34 °C; kJ/kg.

5.3. Considerăm încălzirea apei în încălzitorul glandelor (SP) la 5°C.

39 °C,
kJ/kg.

5.4. PND-1 – dezactivat.

Este alimentat cu abur din selecția VI.

69,12 °C,
289,31 kJ/kg = h d2 (drenaj din HDPE-2).

°С,
4,19∙64,12=268,66 kJ/kg

Este alimentat cu abur din selecția V.

Presiunea aburului de încălzire în corpul încălzitorului:

96,7 °C,
405,21 kJ/kg;

Parametrii apei în spatele încălzitorului:

°С,
4,19∙91,7=384,22 kJ/kg.

Setam preliminar cresterea temperaturii datorita amestecarii debitelor in fata LPH-3 la
, adică avem:

Este alimentat cu abur din selecția IV.

Presiunea aburului de încălzire în corpul încălzitorului:

140,12°С,
589,4 kJ/kg;

Parametrii apei în spatele încălzitorului:

°С,
4,19∙135,12=516,15 kJ/kg.

Parametrii mediului de încălzire în răcitorul de scurgere:

5.8. Dezaerator de apă de alimentare.

Dezaeratorul de apă de alimentare funcționează la presiune constantă a aburului în carcasă

R D-6 =5,88 bar → t D-6 N =158 ˚С, h’ D-6 =667 kJ/kg, h” D-6 =2755,54 kJ/kg,

5.9. Pompe de alimentare.

Să luăm eficiența pompei
0,72.

Presiune de refulare: MPa. °C, iar parametrii mediului de încălzire din răcitorul de scurgere sunt:
Parametrii de abur în răcitorul de abur:

°C;
2833,36 kJ/kg.

Setăm încălzirea în OP-7 la 17,5 °C. Apoi, temperatura apei din spatele PVD-7 este egală cu °C, iar parametrii mediului de încălzire din răcitorul de drenaj sunt:

°C;
1032,9 kJ/kg.

Presiunea apei de alimentare după PPH-7 este:

Parametrii apei din spatele încălzitorului în sine.

Turbina cu abur de cogenerare PT-80/100-130/13 a Uzinei Metalurgice Leningrad (NOG LMZ) asociație de producție de turbine cu extracție industrială și de încălzire a aburului cu o putere nominală de 80 MW, maxim 100 MW cu o presiune inițială a aburului de 12,8 MPa este proiectat pentru generatorul electric cu acționare directă TVF-120-2 cu o frecvență de rotație de 50 Hz și alimentare cu căldură pentru nevoile de producție și încălzire.

La comandarea unei turbine, precum și în altă documentație, unde ar trebui să fie desemnată „Turbină cu abur 1GG-80/100-130/13 TU 108-948-80”.

Turbina PT-80/100-130/13 îndeplinește cerințele GOST 3618-85, GOST 24278-85 și GOST 26948-86.

Turbina are următoarele extracții reglabile de abur: producție cu presiune absolută (1,275±0,29) MPa și două extracții de încălzire: superioară cu presiune absolută în intervalul 0,049-0,245 MPa și inferioară cu presiune în intervalul 0,029-0,098 MPa.

Presiunea de evacuare a încălzirii este reglată folosind o diafragmă de control instalată în camera superioară de evacuare a încălzirii. Presiune reglabila in prize de incalzire este sustinuta: in priza superioara - cand ambele prize de incalzire sunt pornite, in priza inferioara - cand o priza de incalzire inferioara este pornita. Apa din rețea este trecută prin încălzitoarele de rețea ale treptei de încălzire inferioară și superioară secvenţial și în aceeași cantitate. Debitul de apă care trece prin încălzitoarele de rețea este controlat.

Valorile nominale ale parametrilor principali ai turbinei PT-80/100-130/13

Parametru	PT-8O/100-130/13
1. Putere, MW
nominal	80
maxim	100
2. Parametrii inițiali de abur:
presiune, MPa	12.8
temperatura. °C	555
284 (78.88)
4. Consumul de abur extras pentru producere. nevoi, t/h
nominal	185
maxim	300
5. Presiunea de extracție a producției, MPa	1.28
6. Consum maxim de abur proaspăt, t/h	470
7. Limite pentru modificările presiunii aburului în extracțiile reglate ale aburului de încălzire, MPa
în partea superioară	0.049-0.245
în partea de jos	0.029-0.098
8. Temperatura apei, °C
hrănitoare	249
răcire	20
9. Consum de apă de răcire, t/h	8000
10. Presiunea aburului în condensator, kPa	2.84

La parametrii nominali de abur proaspăt, debitul apei de răcire de 8000 m3/h, temperatura apei de răcire de 20 °C, regenerarea complet activată, cantitatea de condens încălzită în HPH egală cu 100% din debitul de abur prin turbină , atunci când unitatea de turbină funcționează cu un dezaerator de 0,59 MPa, cu încălzirea treptată a apei din rețea, cu utilizarea completă a debitului turbinei și trecerea minimă a aburului în condensator, pot fi luate următoarele valori de retragere:

— valorile nominale ale extracțiilor reglementate la o putere de 80 MW;

— selecția producției — 185 t/h la o presiune absolută de 1,275 MPa;

- extracție totală de încălzire - 285 GJ/h (132 t/h) la presiuni absolute: în extracția superioară - 0,088 MPa și în extracția inferioară - 0,034 MPa;

— valoarea maximă a extracției de producție la o presiune absolută în camera de extracție de 1,275 MPa este de 300 t/h. Cu această valoare de extracție de producție și absența extracției de încălzire, puterea turbinei este de -70 MW. Cu o putere nominală de 80 MW și fără extracție termică, extracția maximă de producție va fi de -250 t/h;

— valoarea maximă totală a extracției termice este de 420 GJ/h (200 t/h); cu această cantitate de extracție de încălzire și absența extracției de producție, puterea turbinei este de aproximativ 75 MW; cu o putere nominală de 80 MW și fără extracție de producție, extracția maximă de încălzire va fi de aproximativ 250 GJ/h (-120 t/h).

— puterea maximă a turbinei cu extracțiile de producție și încălzire oprite, cu un debit de apă de răcire de 8000 m3/h la o temperatură de 20 °C, și regenerarea complet pornită, va fi de 80 MW. Puterea maximă a turbinei este de 100 MW. obtinut cu anumite combinatii de extractii de productie si incalzire depinde de amploarea extractiilor si este determinat de diafragma modurilor.

Este posibilă operarea unității de turbină cu trecerea apei de completare și a rețelei prin pachetul încorporat

Când condensatorul este răcit cu apă de rețea, turbina poate funcționa conform programului termic. Maxim putere termala fasciculul încorporat este de -130 GJ/h menținând în același timp temperatura în partea de evacuare nu mai mare de 80 °C.

Permis muncă îndelungată turbine cu puterea nominală cu următoarele abateri ale parametrilor principali de la nominal:

• cu o modificare simultană a oricărei combinații a parametrilor inițiali ai aburului proaspăt - presiune de la 12,25 la 13,23 MPa și temperatură de la 545 la 560 ° C; în acest caz, temperatura apei de răcire nu trebuie să fie mai mare de 20 °C;
• când temperatura apei de răcire la intrarea în condensator crește la 33 ° C și debitul apei de răcire este de 8000 m3/h, dacă parametrii inițiali ai aburului proaspăt nu sunt mai mici decât cei nominali;
• reducând în același timp valorile de extracție a aburului de producție și încălzire la zero.
• când presiunea aburului proaspăt crește la 13,72 MPa și temperatura la 565 °C, turbina este lăsată să funcționeze timp de cel mult o jumătate de oră, iar durata totală a funcționării turbinei la acești parametri nu trebuie să depășească 200 de ore/an.

Pentru această unitate de turbină PT-80/100-130/13 se folosește încălzitorul de înaltă presiune nr. 7 (PVD-475-230-50-1). PVD-7 funcționează cu parametrii de abur înainte de a intra în încălzitor: presiune 4,41 MPa, temperatură 420 °C și debit de abur 7,22 kg/s. Parametrii apei de alimentare sunt: ​​presiunea 15,93 MPa, temperatura 233 °C si debit 130 kg/s.

Turbina cu abur de încălzire PT-80/100-130/13 cu extracție industrială și de încălzire a aburului este proiectată pentru a antrena direct generatorul electric TVF-120-2 cu o viteză de rotație de 50 rps și a elibera căldură pentru nevoile de producție și încălzire.

Valorile nominale ale parametrilor principali ai turbinei sunt date mai jos.

Putere, MW

nominal 80

maxim 100

Evaluări Steam

presiune, MPa 12,8

temperatura, 0 C 555

Consumul de abur extras pentru nevoile de productie, t/h

nominal 185

maxim 300

Limite de modificare a presiunii aburului la ieșirea reglată de încălzire, MPa

superior 0,049-0,245

mai mic 0,029-0,098

Presiunea de selecție a producției 1.28

Temperatura apei, 0 C

hrănitoare 249

răcire 20

Consum apa de racire, t/h 8000

Turbina are următoarele extractii de abur reglabile:

producție cu presiune absolută (1,275 0,29) MPa și două extracții de încălzire - superioară cu presiune absolută în intervalul 0,049-0,245 MPa și inferioară cu presiune în intervalul 0,029-0,098 MPa. Presiunea de evacuare a încălzirii este reglată folosind o diafragmă de control instalată în camera superioară de evacuare a încălzirii. Presiunea reglată în prizele de încălzire este menținută: în gura superioară - când ambele prizele de încălzire sunt pornite, în priza inferioară - când o priză inferioară de încălzire este pornită. Apa din rețea trebuie trecută prin încălzitoarele de rețea ale treptelor de încălzire inferioare și superioare secvenţial și în cantităţi egale. Debitul de apă care trece prin încălzitoarele de rețea trebuie controlat.

Turbina este o unitate cu doi cilindri cu un singur arbore. Partea de debit a HPC are o treaptă de control cu ​​o singură bobină și 16 niveluri de presiune.

Partea de flux a LPC este formată din trei părți:

primul (până la priza de încălzire superioară) are o treaptă de control și 7 niveluri de presiune,

a doua (între extracțiile de încălzire) două trepte de presiune,

a treia - o treaptă de reglare și două trepte de presiune.

Rotorul de înaltă presiune este forjat solid. Primele zece discuri ale rotorului de joasă presiune sunt forjate integral cu arborele, restul de trei discuri sunt montate.

Distribuția aburului din turbină este duză. La ieșirea din HPC, o parte din abur merge la extracția de producție controlată, restul este trimis la LPC. Extracțiile de încălzire sunt efectuate din camerele LPC corespunzătoare.

Pentru a reduce timpul de încălzire și pentru a îmbunătăți condițiile de pornire, sunt furnizate încălzirea cu abur a flanșelor și a știfturilor și alimentarea cu abur viu a etanșării frontale a HPC.

Turbina este echipată cu un dispozitiv de rotire a arborelui care rotește linia de arbore a unității de turbină la o frecvență de 3,4 rpm.

Aparatul cu palete de turbină este proiectat să funcționeze la o frecvență de rețea de 50 Hz, ceea ce corespunde unei viteze a rotorului unității de turbină de 50 rpm (3000 rpm). Funcționarea pe termen lung a turbinei este permisă cu o abatere a frecvenței rețelei de 49,0-50,5 Hz.