힘과 수단의 계산은 다음과 같은 경우에 수행됩니다.
- 화재 진압에 필요한 힘과 수단을 결정할 때;
- 물체에 대한 작전 전술 연구 중;
- 소화 계획을 개발할 때;
- 사격 전술 훈련 및 수업 준비
- 지휘할 때 실험적인 작업소화제의 효과를 결정하기 위해;
- RTP와 부대의 행동을 평가하기 위해 화재를 조사하는 과정에서.
고체 가연성 물질 및 물질의 물로 인한 화재 진압(화재 확산)을 위한 힘 및 수단 계산
1) 다양한 시점에서 화재 발생 시간을 결정합니다.
화재 발생의 다음 단계가 구별됩니다.
- 1, 2단계 화재가 자유롭게 발생하고 1 단계에서 ( 티최대 10분) 선형 전파 속도는 해당 물체 범주의 특성인 최대값(표)의 50%와 동일하며 10분 이상의 시간부터 최대값과 동일하게 사용됩니다.
- 3단계 화재를 진압하기 위해 첫 번째 트렁크가 도입되기 시작하는 것이 특징이며, 그 결과 화재 전파의 선형 속도가 감소하므로 첫 번째 트렁크가 도입된 순간부터 제한 순간까지의 시간이 걸립니다. 화재 확산 (현지화 순간), 그 가치는 다음과 같습니다. 0,5 V 엘 . 현지화 조건이 충족되는 경우 V 엘 = 0 .
- 4단계 – 소화.
티 성. = 티 업데이트 + 티 보고서 + 티 앉았다 + 티 sl + 티 br (분), 여기서
- 티성.– 장치 도착 시 화재가 자유롭게 발생하는 시간
- 티업데이트 – 화재가 발생하는 순간부터 감지되는 순간까지의 화재 발생 시간( 2분.– APS 또는 AUPT가 있는 경우, 2~5분– 24시간 근무, 5 분.– 기타 모든 경우)
- 티보고서– 소방대에 화재를 신고한 시간( 1 분.– 전화가 담당관의 구내에 있는 경우, 2분.– 전화기가 다른 방에 있는 경우)
- 티앉았다= 1분– 경보가 울리는 인원이 모이는 시간;
- 티sl– 소방서의 이동 시간 ( 2분. 1km 거리에);
- 티br– 전투 배치 시간(첫 번째 배럴 공급 시 3분, 기타 경우 5분)
2) 거리 결정 아르 자형 그 시간 동안 연소 전선을 통과함 티 .
~에 티성.10분 이하:아르 자형 = 0,5 ·V엘 · 티성.(중);
~에 티bb> 10분:아르 자형 = 0,5 ·V엘 · 10 + V엘 · (티bb – 10)= 5 ·V엘 + V엘· (티bb – 10) (중);
~에 티bb < 티* ≤ 티ㅋㅋㅋ : 아르 자형 = 5 ·V엘 + V엘· (티bb – 10) + 0,5 ·V엘· (티* – 티bb) (중).
- 어디 티 성. – 무료 개발 시간,
- 티 bb – 소화를 위한 첫 번째 트렁크가 도입되는 순간의 시간,
- 티 ㅋㅋㅋ – 화재가 발생한 당시의 시간,
- 티 * – 화재의 국지화 순간과 소화를 위한 첫 번째 트렁크 도입 사이의 시간.
3) 화재 지역의 결정.
화재 지역 SP – 이것은 연소 영역이 수평으로 또는 (덜 자주) 위로 투영되는 영역입니다. 수직면. 여러 층에서 연소하는 경우 각 층의 전체 화재 면적을 화재 면적으로 간주합니다.
화재 경계 R p – 이것은 화재 지역의 둘레입니다.
화재 전선 F p – 이는 연소 전파 방향의 화재 경계의 일부입니다.
화재 지역의 모양을 결정하려면 물체의 축척도를 그리고 화재 위치로부터의 거리를 축척에 표시해야 합니다. 아르 자형 가능한 모든 방향으로 불이 가로지릅니다.
이 경우 화재 지역의 모양에 대해 세 가지 옵션을 구별하는 것이 일반적입니다.
- 원형(그림 2);
- 코너(그림 3, 4);
- 직사각형(그림 5).
화재 발생을 예측할 때 화재 지역의 모양이 바뀔 수 있다는 점을 고려해야 합니다. 따라서 화염 전면이 둘러싸는 구조물이나 현장 가장자리에 도달하면 화재 전면이 곧게 펴지고 화재 지역의 모양이 변하는 것이 일반적으로 받아들여지고 있습니다(그림 6).
a) 원형 형태의 화재 발생으로 인한 화재 영역.
에스피= 케이 · 피 · 아르 자형 2 (m2),
- 어디 케이 = 1 – 원형 형태의 화재 발생(그림 2),
- 케이 = 0,5 – 반원형 모양의 화재 발생 (그림 4),
- 케이 = 0,25 – 각진 형태의 화재 발생(그림 3).
b) 화재 지역 직사각형 모양화재 발달.
에스피= N 비 · 아르 자형 (m2),
- 어디 N– 화재 발생 방향의 수,
- 비– 방의 너비.
c) 화재발생이 복합된 형태의 화재지역(그림 7)
에스피 = 에스 1 + 에스 2 (m2)
a) 원형 형태의 화재 발생으로 주변을 따라 소화되는 영역.
St=k피· (R 2 – r 2) = k ·피··ht · (2·R – h t) (m 2),
- 어디 아르 자형 = 아르 자형 – 시간 티 ,
- 시간 티 – 소화 트렁크의 깊이(핸드 트렁크의 경우 – 5m, 화재 모니터의 경우 – 10m).
b) 직사각형 화재 발생 시 주변의 소화 구역.
에스티= 2 시간티· (ㅏ + 비 – 2 시간티) (m2) – 화재의 전체 둘레를 따라 ,
어디 ㅏ 그리고 비 는 각각 화재 전선의 길이와 너비입니다.
에스티 = n·b·h티 (m 2) – 확산되는 불의 앞쪽을 따라 ,
어디 비 그리고 N – 각각 방의 너비와 배럴을 공급하는 방향의 수입니다.
5) 화재를 진압하는 데 필요한 물의 흐름을 결정합니다.
큐티tr = 에스피 · 나tr – ~에S p ≤St(l/s) 또는큐티tr = 에스티 · 나tr – ~에SP >St(l/초)
소화제 공급 강도 나는 tr – 이는 설계변수 단위당 단위시간당 공급되는 소화약제의 양이다.
다음 유형의 강도가 구별됩니다.
선의 – 선형 매개변수가 계산된 매개변수로 사용되는 경우(예: 전면 또는 둘레) 측정 단위 - l/s∙m. 예를 들어 연소 탱크와 연소 탱크에 인접한 오일 탱크를 냉각하기 위한 샤프트 수를 결정할 때 선형 강도가 사용됩니다.
표면적 – 소화 구역을 설계 변수로 삼은 경우. 측정 단위 - l/s∙m2. 표면 강도는 소화 실습에서 가장 자주 사용됩니다. 왜냐하면 대부분의 경우 물이 화재를 진압하는 데 사용되어 타는 물질의 표면을 따라 화재가 진압되기 때문입니다.
체적 – 소화 용량을 설계 매개변수로 사용하는 경우. 측정 단위 - l/s∙m3. 체적 강도는 주로 불활성 가스 등을 사용한 체적 소화에 사용됩니다.
필수의 나는 tr – 계산된 소화 매개변수의 단위당 시간 단위로 공급되어야 하는 소화제의 양. 필요한 강도는 계산, 실험, 실제 화재 진압 결과에 따른 통계 자료 등을 바탕으로 결정됩니다.
실제 만약에 - 계산된 소화 변수의 단위 시간당 실제로 공급되는 소화약제의 양.
6) 소화에 필요한 총의 수를 결정합니다.
ㅏ)N티성 = 큐티tr / 큐티성– 필요한 물 흐름에 따라,
비)N티성= R p / R st– 화재 주변을 따라,
R p - 총이 삽입되는 소화용 둘레 부분
R st =큐성 / 나tr ∙ 시간티-하나의 배럴로 소화되는 화재 주변의 일부. 피 = 2 · 피 엘 (둘레), 피 = 2 · + 2 비 (직사각형)
V) N티성 = N (중 + ㅏ) – 랙 보관이 가능한 창고(그림 11) ,
- 어디 N – 화재 발생 방향의 수(트렁크 도입),
- 중 – 연소 랙 사이의 통로 수,
- ㅏ – 연소 랙과 인접 비연소 랙 사이의 통로 수.
7) 소화용 배럴 공급에 필요한 구획 수를 결정합니다.
N티부서 = N티성 / N세인트 부서 ,
어디 N 세인트 부서 – 한 구획이 공급할 수 있는 배럴의 수.
8) 구조물 보호를 위해 필요한 물 흐름을 결정합니다.
큐시간tr = 에스시간 · 나시간tr(l/초),
- 어디 에스 시간 – 보호 구역(바닥, 덮개, 벽, 칸막이, 장비 등),
- 나 시간 tr = (0,3-0,5) ·나 tr – 보호를 위한 물 공급 강도.
9) 순환 급수 네트워크의 물 생산량은 다음 공식을 사용하여 계산됩니다.
네트워크에 대한 Q = ((D/25) V in) 2 [l/s], (40) 여기서,
- D – 급수 네트워크의 직경, [mm];
- 25는 밀리미터를 인치로 변환한 숫자입니다.
- V in은 급수 시스템에서 물의 이동 속도이며 다음과 같습니다.
- – 급수 압력 Hв =1.5 [m/s]에서;
- – 물 공급 압력 H>30m 수주. –V(=2[m/s]).
막 다른 물 공급 네트워크의 물 생산량은 다음 공식을 사용하여 계산됩니다.
Q t 네트워크 = 네트워크에 대한 0.5 Q, [l/s].
10) 구조물을 보호하기 위해 필요한 트렁크 수를 결정합니다.
N시간성 = 큐시간tr / 큐시간성 ,
또한 트렁크 수는 전술적 이유로 분석 계산 없이 트렁크 위치와 보호 대상 개체 수(예: 각 농장당 하나씩)를 기준으로 결정되는 경우가 많습니다. 화재 모니터, RS-50 배럴을 따라 인접한 각 방으로 이동합니다.
11) 구조물을 보호하기 위해 트렁크 공급에 필요한 구획 수를 결정합니다.
N시간부서 = N시간성 / N세인트 부서
12) 다른 작업(사람 대피, 물질적 귀중품 대피, 구조물 개방 및 해체)을 수행하는 데 필요한 구획 수를 결정합니다.
N엘부서 = N엘 / Nl 부서 , NMC부서 = NMC / NMC부 , N해부서 = 에스해 / 에스태양부
13) 필요한 총 지점 수를 결정합니다.
N일반적으로부서 = N티성 + N시간성 + N엘부서 + NMC부서 + N해부서
얻은 결과를 바탕으로 RTP는 화재 진압에 필요한 힘과 수단이 충분하다고 결론을 내립니다. 힘과 수단이 충분하지 않은 경우 RTP는 다음으로 증가된 화재 수(순위)에서 마지막 유닛이 도착할 때 새로운 계산을 수행합니다.
14) 실제 물 소비량 비교 큐 에프 네트워크의 소화, 보호 및 배수용 큐 물 소방수 공급
큐에프 = N티성· 큐티성+ N시간성· 큐시간성 ≤ 큐물
15) 계산된 물 흐름을 공급하기 위해 수원에 설치된 AC 수를 결정합니다.
화재 현장에 도달하는 모든 장비가 수원에 설치되는 것은 아니며, 계산된 유속의 공급을 보장할 수 있는 양만 설치됩니다.
N 교류 = 큐 tr / 0,8 큐 N ,
어디 큐 N – 펌프 유량, l/s
이 최적의 유속은 호스 라인의 길이와 예상 배럴 수를 고려하여 허용된 전투 배치 계획에 따라 확인됩니다. 이러한 경우 조건이 허락한다면(특히 펌프-호스 시스템) 도착 부대의 전투원은 수원에 이미 설치된 차량으로 작전을 수행해야 합니다.
이렇게 하면 장비를 최대 용량으로 사용할 수 있을 뿐만 아니라 화재 진압 수단과 병력 배치 속도가 빨라집니다.
화재 상황에 따라 전체 화재 구역 또는 소화 구역에 필요한 소화제 소비량이 결정됩니다. 얻은 결과를 바탕으로 RTP는 화재 진압에 필요한 힘과 수단이 충분하다는 결론을 내릴 수 있습니다.
특정 지역에서 공기 기계식 폼을 사용한 화재 진압을 위한 힘 및 수단 계산
(확산되지 않거나 조건부로 발생하는 화재)
힘과 수단을 계산하기 위한 초기 데이터:
- 화재 지역;
- 발포제 용액의 공급 강도;
- 냉각을 위한 물 공급 강도;
- 예상 소화 시간.
탱크 팜에서 화재가 발생하는 경우 설계 매개변수는 탱크의 액체 표면 면적 또는 항공기 화재 중 가연성 액체 유출의 가능한 최대 면적으로 간주됩니다.
전투 작전의 첫 번째 단계에서는 연소 중인 탱크와 주변 탱크가 냉각됩니다.
1) 연소 탱크를 냉각시키는 데 필요한 배럴 수.
N zg stv = 큐 zg tr / 큐 stv = N ∙ π ∙ 디 산 ∙ 나 zg tr / 큐 stv 그러나 3개 이상의 트렁크,
나zgtr= 0.8l/초 ∙ m - 연소 탱크 냉각에 필요한 강도,
나zgtr= 1.2리터/초 ∙ m - 화재 발생 시 연소 탱크를 냉각하는 데 필요한 강도 ,
탱크 냉각 여 입술 ≥ 5000m 3 화재 감시를 수행하는 것이 더 편리합니다.
2) 인접한 비연소 탱크를 냉각하는 데 필요한 배럴 수.
N zs stv = 큐 zs tr / 큐 stv = N ∙ 0,5 ∙ π ∙ 디 위급 신호 ∙ 나 zs tr / 큐 stv , 그러나 2개 이상의 트렁크,
나zstr = 0.3리터/초 ∙ m은 인접한 비연소 탱크를 냉각하는 데 필요한 강도,
N– 각각 연소 탱크 또는 인접 탱크의 수,
디산, 디위급 신호- 연소 탱크 또는 인접한 탱크의 직경(m),
큐stv– 1(l/s)의 생산성,
큐zgtr, 큐zstr– 냉각에 필요한 물 흐름(l/s).
3) 필요한 GPS 개수 N GPS 불타는 탱크를 끄기 위해.
N GPS = 에스 피 ∙ 나 r-또는 tr / 큐 r-또는 GPS (PC.),
에스피– 화재 면적 (m2),
나r-또는tr– 소화에 필요한 포말제 용액의 공급 강도(l/s∙m2). ~에 티 VSP ≤ 28시 씨 나 r-또는 tr = 0.08 l/s∙m 2, ~에서 티 VSP > 28시 씨 나 r-또는 tr = 0.05l/s∙m 2 (부록 9번 참조)
큐r-또는GPS – 발포제 용액의 GPS 생산성(l/s).
4) 발포제 필요량 여 에 의해 탱크를 끄려고.
여 에 의해 = N GPS ∙ 큐 에 의해 GPS ∙ 60 ∙ τ 아르 자형 ∙ Kz (엘),
τ 아르 자형= 15분 – 위에서 고주파 MP를 가할 때 예상되는 소화 시간,
τ 아르 자형= 10분 – 연료층 아래에 고주파 MP를 적용할 때 예상되는 소화 시간,
Kz= 3 – 안전 계수(3회 폼 공격의 경우),
큐에 의해GPS– 발포제를 위한 주유소의 용량(l/s).
5) 필요한 물의 양 여 V 티 탱크를 끄려고.
여 V 티 = N GPS ∙ 큐 V GPS ∙ 60 ∙ τ 아르 자형 ∙ Kz (엘),
큐VGPS– 물에 대한 GPS 생산성(l/s).
6) 필요한 물의 양 여 V 시간 냉각탱크용.
여 V 시간 = N 시간 stv ∙ 큐 stv ∙ τ 아르 자형 ∙ 3600 (엘),
N시간stv– 냉각 탱크용 트렁크의 총 개수,
큐stv– 하나의 소방 노즐의 생산성(l/s),
τ 아르 자형= 6시간 – 이동식 소방 장비의 지상 탱크에 대한 예상 냉각 시간(SNiP 2.11.03-93),
τ 아르 자형= 3시간 – 이동식 소방 장비의 지하 탱크에 대한 예상 냉각 시간(SNiP 2.11.03-93).
7) 냉각 및 소화 탱크에 필요한 물의 총량.
여V일반적으로 = 여V티 + 여V시간(엘)
8) 대략적인 시간가능한 릴리스 불타는 탱크에서 나온 석유 제품 T.
티 = ( 시간 – 시간 ) / ( 여 + 유 + V ) (h), 여기서
시간 – 초기 레이어 높이 발화 가능한 액체탱크에서, m;
시간 – 바닥 (상업용) 수층의 높이, m;
여 – 가연성 액체의 선형 가열 속도, m/h(표 값)
유 – 가연성 액체의 선형 연소 속도, m/h(표 값)
V – 펌핑으로 인한 레벨 감소의 선형 속도, m/h(펌핑이 수행되지 않는 경우 V = 0 ).
부피에 따른 공기 기계식 폼을 사용하여 구내 화재 진압
구내에서 화재가 발생한 경우 체적 방법을 사용하여 화재를 진압하는 경우가 있습니다. 중간 팽창의 공기 기계식 폼으로 전체 볼륨을 채웁니다(선박 보관소, 케이블 터널, 지하실등.).
방의 부피에 HFMP를 공급할 때 최소한 두 개의 개구부가 있어야 합니다. 하나의 개구부를 통해 VMP가 공급되고, 다른 개구부를 통해 연기가 옮겨지고 지나친 압력실내 VMF의 더 나은 발전에 기여합니다.
1) 체적 소화에 필요한 GPS 양을 결정합니다.
N GPS = 여 폼 ·Kr/ 큐 GPS ∙ 티 N , 어디
여 폼 – 방의 부피 (m 3)
K p = 3 – 거품의 파괴와 손실을 고려한 계수;
큐 GPS – GPS의 거품 소모량(m 3 /min.)
티 N = 10분 – 표준 소화 시간.
2) 필요한 발포제 양 결정 여 에 의해 체적 소화용.
여에 의해 = NGPS ∙ 큐에 의해GPS ∙ 60 ∙ τ 아르 자형∙ Kz(엘),
호스 용량
부록 1번
20m 길이의 고무 호스 1개의 용량 직경에 따라
|
처리량, l/s |
슬리브 직경, mm |
|||||
| 51 | 66 | 77 | 89 | 110 | 150 | |
| 10,2 | 17,1 | 23,3 | 40,0 | – | – | |
애플리케이션 № 2
20m 길이의 하나의 압력 호스의 저항 값
| 슬리브형 | 슬리브 직경, mm | |||||
| 51 | 66 | 77 | 89 | 110 | 150 | |
| 고무 처리 | 0,15 | 0,035 | 0,015 | 0,004 | 0,002 | 0,00046 |
| 고무 처리되지 않음 | 0,3 | 0,077 | 0,03 | – | – | – |
애플리케이션 № 3
한 소매의 부피 20m 길이
부록 4번
주요 유형의 기하학적 특성 강철 수직 탱크(RVS).
| 아니요. | 탱크 유형 | 탱크 높이, m | 탱크 직경, m | 연료 표면적, m2 | 탱크 둘레, m |
| 1 | RVS-1000 | 9 | 12 | 120 | 39 |
| 2 | RVS-2000 | 12 | 15 | 181 | 48 |
| 3 | RVS-3000 | 12 | 19 | 283 | 60 |
| 4 | RVS-5000 | 12 | 23 | 408 | 72 |
| 5 | RVS-5000 | 15 | 21 | 344 | 65 |
| 6 | RVS-10000 | 12 | 34 | 918 | 107 |
| 7 | RVS-10000 | 18 | 29 | 637 | 89 |
| 8 | RVS-15000 | 12 | 40 | 1250 | 126 |
| 9 | RVS-15000 | 18 | 34 | 918 | 107 |
| 10 | RVS-20000 | 12 | 46 | 1632 | 143 |
| 11 | RVS-20000 | 18 | 40 | 1250 | 125 |
| 12 | RVS-30000 | 18 | 46 | 1632 | 143 |
| 13 | RVS-50000 | 18 | 61 | 2892 | 190 |
| 14 | RVS-100000 | 18 | 85,3 | 5715 | 268 |
| 15 | RVS-120000 | 18 | 92,3 | 6691 | 290 |
부록 5번
시설에서 화재가 발생하는 동안 연소 전파의 선형 속도.
| 개체 이름 | 연소 전파의 선형 속도, m/min |
| 행정 건물 | 1,0…1,5 |
| 도서관, 기록 보관소, 도서 보관소 | 0,5…1,0 |
| 주거용 건물 | 0,5…0,8 |
| 복도와 갤러리 | 4,0…5,0 |
| 케이블 구조(케이블 버닝) | 0,8…1,1 |
| 박물관 및 전시회 | 1,0…1,5 |
| 인쇄소 | 0,5…0,8 |
| 극장과 문화 궁전(무대) | 1,0…3,0 |
| 가연성 작업장 코팅 넓은 영역 | 1,7…3,2 |
| 가연성 지붕 및 다락방 구조물 | 1,5…2,0 |
| 냉장고 | 0,5…0,7 |
| 목공 기업: | |
| 제재소 상점(건물 I, II, III SO) | 1,0…3,0 |
| 동일, 내화도 IV 및 V 등급의 건물 | 2,0…5,0 |
| 건조기 | 2,0…2,5 |
| 조달 상점 | 1,0…1,5 |
| 합판 생산 | 0,8…1,5 |
| 기타 작업장 부지 | 0,8…1,0 |
| 산림 지역(풍속 7~10m/s, 습도 40%) | |
| 소나무 숲 | 최대 1.4 |
| 엘니크 | 최대 4.2 |
| 학교, 의료기관: | |
| 내화도 I 및 II 등급의 건물 | 0,6…1,0 |
| III 및 IV 등급의 내화성 건물 | 2,0…3,0 |
| 교통 시설: | |
| 차고, 트램 및 무궤도 전차 정류장 | 0,5…1,0 |
| 격납고 수리실 | 1,0…1,5 |
| 창고: | |
| 섬유제품 | 0,3…0,4 |
| 롤에 담긴 종이 | 0,2…0,3 |
| 건물의 고무 제품 | 0,4…1,0 |
| 열린 공간의 스택에서도 동일 | 1,0…1,2 |
| 고무 | 0,6…1,0 |
| 재고자산 | 0,5…1,2 |
| 스택에 둥근 목재 | 0,4…1,0 |
| 습도 16~18%의 목재(보드) 더미 | 2,3 |
| 더미에 이탄 | 0,8…1,0 |
| 아마 섬유 | 3,0…5,6 |
| 농촌 정착지: | |
| 내화 등급 V, 건조한 날씨의 밀집된 건물이 있는 주거 지역 | 2,0…2,5 |
| 건물의 초가 지붕 | 2,0…4,0 |
| 축사 내 쓰레기 | 1,5…4,0 |
부록 6번
화재 진압 시 물 공급 강도, l/(m 2 .s)
| 1. 건물 및 구조물 | |
| 행정 건물: | |
| I-III 내화도 | 0.06 |
| IV 내화도 | 0.10 |
| V 내화도 | 0.15 |
| 지하실 | 0.10 |
| 다락방 공간 | 0.10 |
| 병원 | 0.10 |
| 2. 주거용 건물 및 별채: | |
| I-III 내화도 | 0.06 |
| IV 내화도 | 0.10 |
| V 내화도 | 0.15 |
| 지하실 | 0.15 |
| 다락방 공간 | 0.15 |
| 3.가축 건물: | |
| I-III 내화도 | 0.15 |
| IV 내화도 | 0.15 |
| V 내화도 | 0.20 |
| 4. 문화 및 엔터테인먼트 기관(극장, 영화관, 클럽, 문화 궁전): | |
| 장면 | 0.20 |
| 강당 | 0.15 |
| 다용도실 | 0.15 |
| 공장 및 엘리베이터 | 0.14 |
| 격납고, 차고, 작업장 | 0.20 |
| 기관차, 마차, 전차 및 무궤도 전차 정류장 | 0.20 |
| 5. 산업 건물, 지역 및 작업장: | |
| I-II 내화도 | 0.15 |
| III-IV 내화도 | 0.20 |
| V 내화도 | 0.25 |
| 페인트 가게 | 0.20 |
| 지하실 | 0.30 |
| 다락방 공간 | 0.15 |
| 6. 넓은 면적의 가연성 코팅 | |
| 건물 내부에서 아래에서 소화할 때 | 0.15 |
| 코팅면에서 외부에서 소화할 때 | 0.08 |
| 외부에서 불을 끌 때 화재가 발생했을 때 | 0.15 |
| 건설 중인 건물 | 0.10 |
| 무역 기업 및 창고 | 0.20 |
| 냉장고 | 0.10 |
| 7. 발전소 및 변전소: | |
| 케이블 터널 및 메자닌 | 0.20 |
| 기계실과 보일러실 | 0.20 |
| 연료 공급 갤러리 | 0.10 |
| 변압기, 원자로, 오일 회로 차단기* | 0.10 |
| 8. 단단한 재료 | |
| 종이가 느슨해짐 | 0.30 |
| 목재: | |
| 습도 균형, %: | |
| 40-50 | 0.20 |
| 40 미만 | 0.50 |
| 습도, %에서 한 그룹 내 스택의 목재: | |
| 8-14 | 0.45 |
| 20-30 | 0.30 |
| 30세 이상 | 0.20 |
| 한 그룹 내의 둥근 목재 더미 | 0.35 |
| 수분 함량이 30-50%인 더미의 나무 칩 | 0.10 |
| 고무, 고무 및 고무 제품 | 0.30 |
| 플라스틱: | |
| 열가소성 수지 | 0.14 |
| 열경화성 수지 | 0.10 |
| 고분자 재료 | 0.20 |
| 텍스타일라이트, 카볼라이트, 플라스틱 폐기물, 트리아세테이트 필름 | 0.30 |
| 면 및 기타 섬유 소재: | |
| 개방형 창고 | 0.20 |
| 폐쇄된 창고 | 0.30 |
| 셀룰로이드 및 이를 이용한 제품 | 0.40 |
| 살충제 및 비료 | 0.20 |
* 미세한 분사수 공급.
폼 공급 장치의 전술적 및 기술적 지표
| 폼공급장치 | 장치의 압력, m | 용액 농도, % | 소비량, l/s | 거품 비율 | 폼 생산, m 입방/분(l/s) | 폼 공급 범위, m | ||
| 물 | 에 의해 | 소프트웨어 솔루션 | ||||||
| PLSK-20P | 40-60 | 6 | 18,8 | 1,2 | 20 | 10 | 12 | 50 |
| PLSK-20S | 40-60 | 6 | 21,62 | 1,38 | 23 | 10 | 14 | 50 |
| PLSK-60 S | 40-60 | 6 | 47,0 | 3,0 | 50 | 10 | 30 | 50 |
| SVP | 40-60 | 6 | 5,64 | 0,36 | 6 | 8 | 3 | 28 |
| SVP(E)-2 | 40-60 | 6 | 3,76 | 0,24 | 4 | 8 | 2 | 15 |
| SVP(E)-4 | 40-60 | 6 | 7,52 | 0,48 | 8 | 8 | 4 | 18 |
| SVP-8(E) | 40-60 | 6 | 15,04 | 0,96 | 16 | 8 | 8 | 20 |
| GPS-200 | 40-60 | 6 | 1,88 | 0,12 | 2 | 80-100 | 12 (200) | 6-8 |
| GPS-600 | 40-60 | 6 | 5,64 | 0,36 | 6 | 80-100 | 36 (600) | 10 |
| GPS-2000 | 40-60 | 6 | 18,8 | 1,2 | 20 | 80-100 | 120 (2000) | 12 |
탄화수소 액체의 연소 및 가열의 선형 속도
| 가연성 액체의 이름 | 선형 연소 속도, m/h | 연료 가열의 선형 속도, m3/h |
| 가솔린 | 최대 0.30 | 최대 0.10 |
| 둥유 | 최대 0.25 | 최대 0.10 |
| 가스 응축수 | 최대 0.30 | 최대 0.30 |
| 디젤 연료가스 응축수에서 | 최대 0.25 | 최대 0.15 |
| 오일과 가스 응축수의 혼합물 | 최대 0.20 | 최대 0.40 |
| 디젤 연료 | 최대 0.20 | 최대 0.08 |
| 기름 | 최대 0.15 | 최대 0.40 |
| 연료 유 | 최대 0.10 | 최대 0.30 |
메모: 풍속이 8~10m/s로 증가하면 인화성 액체의 연소 속도가 30~50% 증가합니다. 유화수를 함유한 원유와 연료유는 표에 표시된 것보다 빠른 속도로 연소될 수 있습니다.
탱크 및 탱크팜의 석유 및 석유제품 소화 지침 변경 및 추가
(2000년 5월 19일자 GUGPS 정보 편지 No. 20/2.3/1863)
표 2.1. 탱크 내 석유 및 석유제품 화재 진압을 위한 중팽창포의 표준 공급율
참고: 가스 응축수 불순물이 포함된 오일 및 가스 응축수에서 얻은 오일 제품의 경우 현재 방법에 따라 표준 강도를 결정해야 합니다.
표 2.2.탱크 내 석유 및 석유 제품 소화를 위한 저팽창 포말 공급의 표준 강도*
| 아니요. | 석유제품의 종류 | 발포제 용액의 표준 공급 강도, l m 2 s' | |||||
| 불소 함유 발포제는 "비필름 형성" 제품입니다. | 불소합성 "필름 형성" 발포제 | 불소단백질 "필름 형성" 발포제 | |||||
| 표면에 | 레이어당 | 표면에 | 레이어당 | 표면에 | 레이어당 | ||
| 1 | 온도가 28°C 이하인 석유 및 석유 제품 | 0,08 | – | 0,07 | 0,10 | 0,07 | 0,10 |
| 2 | 온도가 28°C를 초과하는 석유 및 석유 제품 | 0,06 | – | 0,05 | 0,08 | 0,05 | 0,08 |
| 3 | 안정적인 가스 응축수 | 0,12 | – | 0,10 | 0,14 | 0,10 | 0,14 |
소방서의 전술적 능력을 특징 짓는 주요 지표
소방 관리자는 부대의 능력을 알아야 할 뿐만 아니라 주요 전술 지표를 결정할 수 있어야 합니다.
- ;
- 공기 기계식 포말을 사용한 소화 가능 구역;
- 차량에 사용 가능한 포말 농축액을 고려하여 중간 팽창 포말로 가능한 소화량;
- 소화제 공급을 위한 최대 거리.
계산은 소방 관리자 핸드북(RFC)에 따라 제공됩니다. Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987
수원에 소방차를 설치하지 않고 유닛의 전술적 능력 결정
1) 정의 물통의 작동 시간 공식유조선에서:
티노예= (Vc –N p V p) /N st·Q st·60(분),
N p =케이· 엘/ 20 = 1.2·엘 / 20 (PC.),
- 어디: 티노예– 배럴의 작동 시간, 최소;
- Vc– 탱크의 물의 양, l;
- Nr– 메인 라인과 작업 라인의 호스 수, 개;
- VR- 하나의 슬리브에 담긴 물의 양, l(부록 참조)
- N st– 물 트렁크 수, 개;
- Q st– 트렁크의 물 소비량, l/s(부록 참조)
- 케이– 지형의 불균일성을 고려한 계수 ( 케이= 1.2 – 표준값),
- 엘– 화재 현장에서 소방차까지의 거리(m).
또한 RTP 디렉토리에는 소방서의 전술적 능력이 있다는 사실에 주목합니다. Terebnev V.V., 2004(섹션 17.1)은 정확히 동일한 공식을 제공하지만 계수는 0.9입니다. Twork = (0.9Vc – Np Vp) / Nst Qst 60(최소)
2) 정의 물로 소화 가능한 지역에 대한 공식 에스티유조선에서:
에스티= (Vc –N p V p) / J tr티계산· 60(m2),
- 어디: J tr– 소화에 필요한 물 공급 강도, l/s m 2 (부록 참조)
- 티계산= 10분 –예상 소화 시간.
3) 정의 포말공급장치 작동시간 공식유조선에서:
티노예= (V 솔루션 -N p V p) /N GPS Q GPS 60 (분),
- 어디: V 솔루션– 충전 용기에서 얻은 발포제 수용액의 부피 소방차, 나;
- N GPS– GPS(SVP) 수, 개
- Q GPS– GPS(SVP)의 발포제 용액 소비량, l/s(부록 참조).
발포제 수용액의 부피를 결정하려면 얼마나 많은 물과 발포제가 소비되는지 알아야 합니다.
KV = 100–C / C = 100–6 / 6 = 94 / 6 = 15.7– 6% 용액을 제조하기 위한 발포제 1리터당 물의 양(l)(6% 용액 100리터를 얻으려면 발포제 6리터와 물 94리터가 필요함).
그러면 발포제 1리터당 실제 물의 양은 다음과 같습니다.
Kf = Vc/V ,
- 어디 Vc– 소방차 탱크의 물의 양, l;
- 뷔- 탱크 내 발포제의 양, l.
만약 Kf라면< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - 물은 완전히 소비되지만 발포제의 일부는 남아 있습니다.
K f > K in이면 V 해 = V in ·K in + V in(l) – 발포제가 완전히 소모되고 일부 물이 남습니다.
4) 가능여부 판단 가연성 액체 및 가스 소화 영역에 대한 공식공기 기계식 폼:
S t = (V 솔루션 -N p V p) / J tr티계산· 60(m2),
- 어디: 성– 소화 면적, m2;
- J tr– 소화를 위한 PO 용액의 요구되는 공급 강도, l/s·m2;
~에 티 VSP ≤ 28시 씨 – J tr = 0.08 l/s∙m 2, ~에서 티 VSP > 28시 씨 – J tr = 0.05l/s∙m2.
티계산= 10분 –예상 소화 시간.
5) 정의 공기-기계적 폼의 부피에 대한 공식, AC에서 수신됨:
V p = V 솔루션 K(엘),
- 어디: 브이피– 거품의 양, l;
- 에게– 거품 비율;
6) 무엇이 가능한지 정의하기 공기 기계식 소화량거품:
Vt = Vp / Kz(l, m 3),
- 어디: Vt– 소화량;
- Kz = 2,5–3,5 – 충격으로 인한 고주파 MP의 파괴를 고려한 폼 안전계수 높은 온도그리고 다른 요인.
문제 해결의 예
예 1.하나의 호스 d 77mm가 분기 앞에 놓여 있고 작업 라인이 AC-40의 두 개의 호스 d 51mm로 구성된 경우 40m 헤드에서 노즐 직경 13mm의 두 샤프트 B의 작동 시간을 결정합니다( 131)137A.
해결책:
티= (Vc –N r V r) /N st Q st 60 = 2400 – (1 90 + 4 40) / 2 3.5 60 = 4.8분.
예 2. GPS-600의 헤드 길이가 60m이고 작업 라인이 AC-40(130) 63B의 직경 77mm 호스 2개로 구성된 경우 GPS-600의 작동 시간을 결정합니다.
해결책:
Kf = Vc / Vpo = 2350/170 = 13.8.
Kf = 13.8< К в = 15,7 6% 용액의 경우
V 솔루션 = V c / K in + V c = 2350/15.7 + 2350» 2500리터.
티= (V 솔루션 -N p V p) /N gps ·Q gps ·60 = (2500 – 2 90)/1 6 60 = 6.4분.
예 번호 3. AC-4-40(Ural-23202)의 중팽창 VMP 가솔린의 소화 가능 영역을 결정합니다.
해결책:
1) 발포제 수용액의 부피를 결정합니다.
Kf = Vc / Vpo = 4000/200 = 20.
Kf = 20 > Kv = 15.7 6% 용액의 경우,
V 용액 = V in ·K in + V in = 200·15.7 + 200 = 3140 + 200 = 3340 l.
2) 가능한 소화 영역을 결정합니다.
S t = V 용액 / J tr티계산·60 = 3340/0.08 ·10 ·60 = 69.6m2.
예 번호 4. AC-40(130)63b의 중간 팽창 폼(K=100)을 사용하여 가능한 소화(국지화) 용량을 결정합니다(예제 2 참조).
해결책:
V피 = V해결책· K = 2500 · 100 = 250000 l = 250m 3.
그런 다음 소화량(현지화):
V티 = V피/Kz = 250/3 = 83m 3.
수원에 소방차를 설치하여 유닛의 전술적 능력 결정
쌀. 1. 펌핑 용수 공급 계획
| 소매 거리(개) | 미터 단위의 거리 |
| 1) 화재 현장에서 선두 소방차까지의 최대 거리 결정 N 목표 ( 엘 목표 ). | |
 |
 |
| N mm ( 엘 mm ), 펌핑 작업(펌핑 단계의 길이). | |
 |
 |
| N 성 | |
 |
 |
| 4) 펌핑용 소방차 총 대수 결정 N 자동 | |
 |
|
| 5) 화재 현장에서 선두 소방차까지의 실제 거리 결정 N 에프 목표 ( 엘 에프 목표 ). | |
 |
 |
- 시간 N = 90 100m – AC 펌프의 압력,
- 시간 개발 = 10m – 분기 및 작업 호스 라인의 압력 손실,
- 시간 성 = 35 ¼ 40m – 배럴 앞의 압력,
- 시간 입력 ≥ 10m – 다음 펌핑 단계의 펌프 입구 압력,
- 지 중 – 지형의 최대 상승(+) 또는 하강(-) 높이(m),
- 지 성 – 몸통의 최대 상승(+) 또는 하강(-) 높이(m),
- 에스 – 하나의 소방 호스의 저항,
- 큐 – 가장 바쁜 두 개의 메인 호스 라인 중 하나의 총 물 소비량(l/s),
- 엘 – 수원에서 화재 현장까지의 거리(m),
- N 소유 – 수원에서 호스 내 화재까지의 거리(개).
예: 화재를 진압하려면 노즐 직경이 13mm인 배럴 B 3개를 공급해야 하며, 최대 높이트렁크 높이 10m 가장 가까운 수원은 화재 현장에서 1.5km 거리에 위치한 연못이며 지형 상승은 균일하며 12m에 달합니다 ATs-40 (130) 탱크 수 결정 화재 진압을 위해 물을 펌핑하는 트럭.
해결책:
1) 하나의 메인 라인을 따라 펌프에서 펌프로 펌핑하는 방식을 허용합니다.
2) 화재 현장에서 선두 소방차까지의 최대 거리를 호스로 결정합니다.
N 골 = / SQ 2 = / 0.015 10.5 2 = 21.1 = 21.
3) 호스를 펌핑하는 소방차 사이의 최대 거리를 결정합니다.
NMR = / SQ 2 = / 0.015 10.5 2 = 41.1 = 41.
4) 지형을 고려하여 수원에서 화재 현장까지의 거리를 결정합니다.
N P = 1.2 · L/20 = 1.2 · 1500 / 20 = 90 슬리브.
5) 펌핑 단계 수를 결정합니다.
N STUP = (N P − N GOL) / N MP = (90 − 21) / 41 = 2단계
6) 펌핑을 위한 소방차의 수를 결정합니다.
N AC = N STUP + 1 = 2 + 1 = 탱크 트럭 3대
7) 화재 현장에 더 가까운 설치를 고려하여 선두 소방차까지의 실제 거리를 결정합니다.
N GOL f = N R − N STUP · N MP = 90 − 2 · 41 = 슬리브 8개.
결과적으로 선두 차량을 화재 현장에 더 가까이 데려갈 수 있습니다.
소화 현장으로 물을 운반하는 데 필요한 소방차 수를 계산하는 방법론
건물이 가연성이고 수원이 매우 먼 거리에 있으면 호스 라인을 설치하는 데 소요되는 시간이 너무 길어지고 화재가 일시적으로 발생합니다. 이 경우 병렬 펌핑을 사용하는 유조선으로 물을 운반하는 것이 좋습니다. 각각의 구체적인 경우에는 가능한 화재 규모와 지속 시간, 수원까지의 거리, 소방차, 호스 트럭의 집중 속도 및 수비대의 기타 기능을 고려하여 전술적 문제를 해결해야 합니다.
AC 물 소비량 공식 (분) – 소화 현장에서 AC 물 소비 시간;
- L – 화재 현장에서 수원까지의 거리(km)
- 1 – 예비 AC의 최소 수(증가 가능)
- V 이동 – AC 이동의 평균 속도(km/h)
- W cis - AC의 물의 양(l);
- Q p – AC를 채우는 펌프에 의한 평균 물 공급 또는 소화전에 설치된 소방 펌프의 물 흐름(l/s)
- N pr – 소화 장소에 대한 물 공급 장치의 수 (개);
- Q pr – AC 급수 장치의 총 물 소비량(l/s).
쌀. 2. 소방차 배달에 의한 물 공급 계획.
물 공급은 중단 없이 이루어져야 합니다. 수원에서 유조선에 물을 채우는 지점을 만드는 것이 필요하다는 점을 명심해야합니다 (필수).
예. 소화를 위해 노즐 직경이 13mm인 트렁크 B 3개를 공급해야 하는 경우 화재 현장에서 2km 떨어진 연못에서 물을 운반하기 위한 AC-40(130)63b 탱크 트럭의 수를 결정합니다. 탱크 트럭은 AC-40(130)63b로 연료를 공급받으며, 탱크 트럭의 평균 속도는 30km/h입니다.
해결책:
1) AC가 화재 현장까지 또는 화재 현장으로의 이동 시간을 결정합니다.
t SL = L 60 / V MOVE = 2 60 / 30 = 4분.
2) 탱크 트럭에 연료를 공급하는 시간을 결정하십시오.
t ZAP = VC /Q N · 60 = 2350 / 40 · 60 = 1분.
3) 화재 현장에서 물 소비 시간을 결정하십시오.
t EXP = VC / N ST · Q ST · 60 = 2350 / 3 · 3.5 · 60 = 4분.
4) 화재 현장으로 물을 운반할 탱크 트럭의 수를 결정합니다.
N AC = [(2t SL + t ZAP) / t EXP] + 1 = [(2 · 4 + 1) / 4] + 1 = 탱크 트럭 4대.
유압식 엘리베이터 시스템을 사용하여 소화 현장으로의 물 공급량을 계산하는 방법론
늪지대 또는 빽빽하게 자란 제방이 있는 경우, 그리고 수면과의 상당한 거리(6.5-7m 이상), 소방 펌프의 흡입 깊이(높은 가파른 제방, 우물 등)를 초과하는 경우 취수 G-600 및 그 개조에는 유압식 엘리베이터를 사용해야합니다.
1) 필요한 물의 양을 결정합니다. V SIST 유압식 엘리베이터 시스템을 시작하는 데 필요한 사항:
VSIST = N아르 자형 ·V아르 자형 ·케이 ,
N아르 자형= 1.2·(엘 + 지에프) / 20 ,
- 어디 N아르 자형- 유압 엘리베이터 시스템의 호스 수(개);
- V아르 자형- 길이 20m의 호스 1개의 부피(l);
- 케이- 하나의 소방차로 구동되는 시스템의 유압식 엘리베이터 수에 따른 계수( K = 2– G-600 1대, 케이 =1,5 – 2 G-600);
- 엘– AC에서 수원까지의 거리(m)
- 지에프– 실제 물 상승 높이(m).
유압식 엘리베이터 시스템을 시동하는 데 필요한 물의 양을 결정한 후 소방차의 물 공급으로 얻은 결과를 비교하고 이 시스템을 작동시킬 가능성을 결정하십시오.
2) AC 펌프와 유압식 엘리베이터 시스템의 공동 작동 가능성을 판단해 보겠습니다.
그리고 =큐SIST/ 큐N ,
큐SIST= NG (큐 1 + 큐 2 ) ,
- 어디 그리고– 펌프 활용 계수;
- 큐SIST- 유압식 엘리베이터 시스템에 의한 물 소비량(l/s);
- 큐N- 소방차 펌프 공급(l/s);
- NG- 시스템의 유압식 엘리베이터 수(개);
- 큐 1 = 9,1 l/s – 유압식 엘리베이터 1대의 작동 물 소비량;
- 큐 2 = 10 l/s - 하나의 유압 엘리베이터에서 공급됩니다.
~에 그리고< 1 시스템은 다음과 같은 경우에 작동합니다. 나는 = 0.65-0.7가장 안정적인 조인트이자 펌프가 될 것입니다.
깊은 깊이(18-20m)에서 물을 끌어올 때는 펌프에 100m의 압력을 생성해야 한다는 점을 명심해야 합니다. 이러한 조건에서 시스템의 작동 물 흐름이 증가하고 펌프가 작동합니다. 평소보다 유량이 감소하여 작동량과 토출량이 펌프 유량을 초과하는 경우가 있습니다. 이러한 조건에서는 시스템이 작동하지 않습니다.
3) 조건부 상승 높이 결정 지 USL 호스 라인 길이 ø77mm가 30m를 초과하는 경우:
지USL= 지에프+ N아르 자형· 시간아르 자형(중),
어디 N아르 자형- 슬리브 수(개);
시간아르 자형- 30m가 넘는 라인 구간에서 호스 하나의 추가 압력 손실:
시간아르 자형= 7m~에 큐= 10.5리터/초, 시간아르 자형= 4m~에 큐= 7리터/초, 시간아르 자형= 2m~에 큐= 3.5리터/초.
지에프 – 수위에서 펌프 축 또는 탱크 목까지의 실제 높이(m).
4) AC 펌프의 압력을 결정합니다.
하나의 G-600 유압식 엘리베이터로 물을 취하고 특정 수의 물 트렁크의 작동을 보장할 때 펌프에 가해지는 압력(유압식 엘리베이터까지 직경 77mm의 고무 호스 길이가 30m를 초과하지 않는 경우) 에 의해 결정됩니다 테이블 1.
조건부 물 상승 높이를 결정한 후 다음과 같은 방식으로 펌프의 압력을 찾습니다. 테이블 1 .
5) 최대 거리를 결정합니다 엘 등 소화제 공급을 위해:
엘등= (NN- (N아르 자형± 지중± 지성) / S.Q. 2 ) · 20(중),
- 어디 시간N− 소방차 펌프의 압력, m;
- N아르 자형− 지점의 압력(다음과 같다고 가정) N성+ 10), m;
- 지중 − 지형의 상승 높이(+) 또는 하강 높이(-), m;
- 지성- 트렁크의 상승 높이(+) 또는 하강 높이(-), m;
- 에스- 메인 라인의 한 가지의 저항
- 큐- 가장 부하가 큰 두 개의 메인 라인 중 하나에 연결된 샤프트의 총 유량(l/s).
1 번 테이블.
G-600 유압 엘리베이터로 물을 흡입할 때 펌프의 압력을 결정하고 화재 진압을 위해 물을 공급하는 해당 방식에 따라 샤프트를 작동합니다.
6) 선택한 패턴의 총 슬리브 수를 결정합니다.
N R = N R.SYST + N MRL,
- 어디 NR.SIST- 유압 엘리베이터 시스템의 호스 수, 개;
- NMRL- 메인 호스 라인의 분기 수, 개.
유압식 엘리베이터 시스템을 이용한 문제 해결의 예
예. 화재를 진압하려면 주거용 건물의 1층과 2층에 각각 2개의 통을 적용해야 합니다. 화재 현장에서 수원지에 설치된 AC-40(130)63b 탱크 트럭까지의 거리는 240m, 지형 고도는 10m이며 원거리에서 탱크 트럭의 수원 접근이 가능합니다. 50m, 물 상승 높이 10m 화재 진압을 위해 탱크 트럭으로 물을 흡입하고 트렁크에 공급할 가능성을 판단합니다.
해결책:
쌀. 3 G-600 유압 엘리베이터를 이용한 물 섭취 계획
2) 지형의 요철을 고려하여 G-600 유압식 엘리베이터에 배치되는 호스의 수를 결정합니다.
N Р = 1.2· (L + Z Ф) / 20 = 1.2 · (50 + 10) / 20 = 3.6 = 4
AC에서 G-600까지 4개의 암과 G-600에서 AC까지 4개의 암을 허용합니다.
3) 유압식 엘리베이터 시스템을 시작하는 데 필요한 물의 양을 결정합니다.
V SYST = N P V P K = 8 90 2 = 1440 l< V Ц = 2350 л
따라서 유압식 엘리베이터 시스템을 시작하기에 충분한 물이 있습니다.
4) 유압식 엘리베이터 시스템과 탱크 트럭 펌프의 공동 작동 가능성을 확인합니다.
I = Q SYST / Q N = N G (Q 1 + Q 2) / Q N = 1 (9.1 + 10) / 40 = 0.47< 1
유압식 엘리베이터 시스템과 탱커 펌프의 작동이 안정적입니다.
5) G-600 유압 엘리베이터를 사용하여 저장소에서 물을 끌어오는 데 필요한 펌프 압력을 결정합니다.
G-600까지의 호스 길이가 30m를 초과하므로 먼저 조건부 물 상승 높이를 결정합니다. 지
러시아연방부
민방위, 긴급 상황 및 재난 관리
연방주 국영 기관러시아 비상 상황부 산하 소방 명예 연구소의 전 러시아 명령
(러시아의 FGBU VNIIPO EMERCOM)
나는 승인했다
사장
러시아의 FSBI VNIIPO EMERCOM
기술 과학 후보자
그리고. 클림킨
방법론
화염 전파의 선형 속도를 결정하기 위한 테스트
고체 및 재료
N.V. 교수 스미르노프
모스크바 2013
이 방법론은 러시아 연방 PS IPL EMERCOM 전문가, 러시아 EMERCOM 감독 기관, 테스트 실험실, 연구 기관, 기업(물질 및 재료 제조업체) 및 보장 분야에 종사하는 조직이 사용하도록 고안되었습니다. 화재 안전사물.
이 방법론은 러시아 연방 국가 예산 기관 VNIIPO EMERCOM(화재 예방 및 화재 비상 예방 연구 센터 부소장, 기술 과학 박사, N.V. Smirnov 교수, 수석 연구원, 기술 과학 박사, N.I. Konstantinova 교수; 부문 책임자, 기술 과학 후보 O.I. Molchadsky, 부문 책임자 A.A. Merkulov).
이 방법은 고체 물질 및 재료 표면에 대한 화염 전파의 선형 속도를 결정하는 기본 원리와 설치 설명, 작동 원리 및 기타 필요한 정보를 제공합니다.
이 기술은 설계 기준이 GOST 12.1.044-89(4.19절) "화염 전파 지수의 실험적 결정 방법"을 준수하는 설비를 사용합니다.
L. - 12, 앱. - 삼
VNIIPO-2013
범위4 규범 참조4용어 및 정의4테스트 장비4테스트 샘플5설치 교정6테스트 수행6테스트 결과 평가7테스트 보고서 작성7안전 요구 사항7부록 A(필수) 일반 형태설치9
부록 B (필수) 방사선 패널의 상대적 위치
그리고 샘플 10이 있는 홀더
출연자 일람12응모 분야
이 기술은 수평으로 위치한 고체 물질 및 재료 샘플의 표면에 대한 LSRP(선형 화염 전파 속도)를 결정하는 방법에 대한 요구 사항을 설정합니다.
이 방법은 인화성 고체 및 물질에 적용됩니다. 건설은 물론이고 페인트 코팅.
이 기술은 기체 및 액체 형태의 물질에는 적용되지 않습니다. 대량 재료그리고 먼지.
테스트 결과는 통제된 실험실 조건에서 재료 특성을 평가하는 데에만 적용할 수 있으며 실제 화재 조건에서 재료의 거동을 항상 반영하는 것은 아닙니다.
이 방법론은 다음 표준에 대한 규범적 참조를 사용합니다.
GOST 12.1.005-88 산업 안전 표준 시스템. 작업 영역의 공기에 대한 일반적인 위생 및 위생 요구 사항.
GOST 12.1.019-79 (2001) 노동 안전 표준 시스템.
전기 안전. 일반적인 요구 사항그리고 다양한 보호 유형이 있습니다.
GOST 12.1.044-89 물질 및 재료의 화재 및 폭발 위험.
지표의 명칭 및 결정 방법.
GOST 12766.1-90 전기 저항이 높은 정밀 합금으로 만들어진 와이어.
GOST 18124-95 평면 석면-시멘트 시트. 기술적 조건.
GOST 20448-90 (수정 1, 2) 도시 소비용 탄화수소 액화 연료 가스. 기술적 조건.
용어 및 정의
이 방법론에서는 해당 정의와 함께 다음 용어가 사용됩니다.
화염 전파의 선형 속도: 단위 시간당 화염 전면이 이동한 거리입니다. 이것 물리량, 단위 시간당 주어진 방향으로 화염 전면의 병진 선형 운동을 특징으로 합니다.
화염 전면(Flame Front): 연소가 발생하는 화염이 확산되는 영역.
테스트 장비
화염 전파의 선형 속도를 결정하기 위한 설치(그림 A.1)에는 지지대 위의 수직 스탠드, 전기 방사 패널, 샘플 홀더, 배기 후드, 가스 버너및 열전 변환기.
전기 방사 패널은 세라믹 판으로 구성되며 그 홈에는 발열체(나선형) 와이어 등급 X20N80-N(GOST 12766.1)으로 제작되었습니다. 나선의 매개변수(직경, 권선 피치, 전기 저항)는 총 전력 소비가 8kW를 초과하지 않아야 합니다. 세라믹 플레이트는 단열 케이스에 배치되고 수직 스탠드에 장착되며
전원 공급 장치를 사용하여 전기 네트워크에 연결됩니다. 적외선 방사능을 높이고 전방 공기 흐름의 영향을 줄이기 위해 세라믹 호브내열강 재질의 메쉬가 설치되어 있습니다. 복사판은 수평 시료의 표면에 대해 60도 각도로 설치됩니다.
샘플 홀더는 스탠드와 프레임으로 구성됩니다. 프레임은 수직으로 30mm, 수평으로 60mm 거리에 시료를 두고 전기 방사 패널의 하단 가장자리가 프레임의 상단 평면에 위치하도록 스탠드에 수평으로 고정됩니다(그림 B.1).
프레임의 측면에는 (30±1)mm마다 제어 구역이 있습니다.
샘플 홀더 위에 설치된 크기(360×360×700)mm의 배기 후드는 연소 생성물을 수집하고 제거하는 역할을 합니다.
4.5. 가스 버너는 끝이 밀봉되어 있고 서로 20mm 거리에 있는 5개의 구멍이 있는 내열강으로 만들어진 직경 3.5mm의 튜브입니다. 작업 위치의 버너는 제로 섹션의 중앙 길이를 따라 샘플 표면과 평행한 복사 패널 앞에 설치됩니다. 버너에서 테스트 샘플 표면까지의 거리는 (8±1)mm이고, 5개 구멍의 축은 샘플 표면에 대해 450° 각도로 향합니다. 점화 불꽃을 안정시키기 위해 버너는 다음과 같이 만들어진 단층 덮개에 배치됩니다. 금속 메쉬. 가스 버너는 프로판-부탄 분획이 있는 실린더로의 가스 흐름을 조절하는 밸브를 통해 유연한 호스로 연결됩니다. 가스 압력은 (10~50)kPa 범위에 있어야 합니다. "제어" 위치에서는 버너가 프레임 가장자리를 넘어 이동합니다.
전원 공급 장치는 최대 부하 전류가 최소 20A이고 조정 가능한 출력 전압이 0~240V인 전압 조정기로 구성됩니다.
측정 범위가 (0-60)분이고 오류가 1초 이하인 시간 측정 장치(스톱워치)입니다.
열풍속계 - (0.2-5.0) m/s의 측정 범위와 ±0.1 m/s의 정확도로 공기 흐름 속도를 측정하도록 설계되었습니다.
재료를 테스트할 때 온도(참조 표시기)를 측정하려면 열전극 직경이 0.5mm 이하이고 측정 범위가 (0-500)oC, 2 이하인 절연 접합을 가진 TXA 유형의 열전 변환기를 사용하십시오. 정확도 수업. 열전 변환기에는 다음이 있어야 합니다. 보호 커버~에서 스테인리스강의직경이 (1.6±0.1)mm이고 절연 접합부가 배기 후드의 좁은 부분 단면 중앙에 위치하도록 고정됩니다.
측정 범위가 (0-500) oC이고 정확도 등급이 0.5 이하인 온도를 기록하는 장치입니다.
선형 치수를 측정하려면 측정 범위가 (0-1000)mm 및 센티미터인 금속 눈금자 또는 줄자를 사용하십시오. 1mm.
대기압을 측정하려면 측정 범위가 (600-800) mmHg인 기압계를 사용하십시오. 그리고 c.d. 1mmHg
공기 습도를 측정하려면 측정 범위가 (20-93)%, (15-40) oC 및 c.d인 습도계를 사용하십시오. 0.2.
테스트 샘플
5.1. 한 종류의 재료를 시험하기 위해 길이(320±2)mm, 폭(140±2)mm, 실제 두께가 20mm 이하인 5개의 시료를 만든다. 재료 두께가 20mm를 초과하는 경우 부품을 잘라야 합니다.
앞면이 아닌 쪽의 재료이므로 두께는 20mm입니다. 샘플 제작 시 노출된 표면을 가공해서는 안 됩니다.
이방성 재료의 경우 두 세트의 샘플이 만들어집니다(예: 위사 및 날실). 재료를 분류할 때 가장 나쁜 시험 결과를 인정합니다.
표면층이 서로 다른 층상 재료의 경우 두 표면을 모두 노출시키기 위해 두 세트의 샘플을 만듭니다. 재료를 분류할 때 가장 나쁜 시험 결과를 인정합니다.
지붕용 매스틱, 매스틱 코팅 및 페인트 코팅은 실제 구조물에 사용된 것과 동일한 베이스에 적용하여 테스트됩니다. 이 경우 페인트 및 바니시 코팅은 재료에 대한 기술 문서에 따라 각 층을 소비하면서 최소 4개 층에 도포해야 합니다.
두께가 10mm 미만인 재료는 불연성 베이스와 함께 테스트됩니다. 고정 방법은 재료 표면과 베이스 사이의 긴밀한 접촉을 보장해야 합니다.
불연성 베이스로 사용해야 함 석면 시멘트 시트치수 (320×140) mm, 두께 10 또는 12 mm, GOST 18124에 따라 제조됨.
샘플은 최소 48시간 동안 실험실 조건에서 조절됩니다.
설치 교정
설치 교정은 온도(23±5)C 및 상대 습도(50±20)%의 실내에서 수행해야 합니다.
배기 후드의 좁아진 부분의 단면 중앙에서 공기 흐름 속도를 측정합니다. (0.25 0.35) m/s 범위에 있어야 합니다.
불꽃의 높이가 (11±2)mm가 되도록 파일럿 가스 버너를 통과하는 가스 흐름을 조정합니다. 그 후 파일럿 버너가 꺼지고 "제어" 위치로 전환됩니다.
전기 방사선 패널을 켜고 센서가 있는 구멍이 있는 교정 석면-시멘트 보드로 샘플 홀더를 설치합니다. 열 흐름세 개의 제어 지점에서. 구멍(제어점)의 중심은 샘플 홀더 프레임의 가장자리에서 각각 15, 150 및 280mm의 거리에 중앙 세로 축을 따라 위치합니다.
복사 패널을 가열하여 고정 모드에서 첫 번째 제어점(13.5±1.5) kWm2, 두 번째 및 세 번째 지점에 각각 (9±1) kWm2 및 (4.6± 1)의 열유속 밀도를 제공합니다. kWm2. 열유속 밀도는 다음의 오류로 Gordon 유형 센서에 의해 제어됩니다.
열 흐름 센서의 판독값이 지정된 범위의 값에 도달하고 15분 동안 변경되지 않으면 복사 패널이 고정 모드로 들어간 것입니다.
테스트
테스트는 온도 (23±5)C 및 상대습도 (50±20)%의 실내에서 수행되어야 합니다.
6.2에 따라 배기 후드의 공기 흐름 속도를 조정합니다.
복사 패널을 가열하고 6.5에 따라 세 제어점의 열유속 밀도를 확인합니다.
시험 샘플을 홀더에 고정하고 전면에 (30±1) mm 단위로 표시를 한 다음 파일럿 버너에 불을 붙인 다음 작업 위치로 이동하고 6.3에 따라 가스 흐름을 조정합니다.
그림 B.1에 따라 시험 샘플이 있는 홀더를 설치에 놓고 파일럿 버너 화염이 샘플 표면에 닿는 순간 스톱워치를 켭니다. 샘플의 점화 시간은 화염 전면이 영점 구간을 통과하는 순간으로 간주됩니다.
테스트는 화염 전면이 샘플 표면을 가로질러 전파되는 것을 멈출 때까지 지속됩니다.
테스트 중에는 다음 내용이 기록됩니다.
샘플 점화 시간, s;
화염 전면이 샘플 표면의 각 i번째 섹션을 통과하는 시간 i(i = 1.2, ... 9), s;
화염 전면이 모든 섹션을 통과하는 데 소요되는 총 시간 , s;
화염 전면이 퍼지는 거리 L, mm;
최대 온도 Tmax 배가스, C;
최대 연소가스 온도에 도달하는 시간, s.
테스트 결과 평가
각 샘플에 대해 공식을 사용하여 표면에 대한 화염 전파의 선형 속도(V, m/s)를 계산합니다.
V= L / ×10-3
5개의 테스트 샘플 표면에 대한 선형 화염 전파 속도의 산술 평균을 연구 중인 재료 표면에 대한 선형 화염 전파 속도로 간주합니다.
8.2. 95% 신뢰 수준에서 방법의 수렴성과 재현성은 25%를 초과해서는 안 됩니다.
테스트 보고서 작성
테스트 보고서(부록 B)는 다음 정보를 제공합니다.
테스트 실험실 이름
고객, 재료 제조업체(공급업체)의 이름 및 주소
실내 조건(온도, OS, 상대습도, %, 대기압, mmHg);
재료 또는 제품 설명, 기술 문서, 상표
시료의 조성, 두께, 밀도, 질량 및 제조방법
다층 재료의 경우 - 각 층 재료의 두께 및 특성
테스트 중에 기록된 매개변수
화염 전파의 선형 속도의 산술 평균.
추가 관찰(테스트 중 재료 거동)
공연자.
안전 요구 사항
시험이 수행되는 공간에는 급배기 환기 시설이 갖추어져 있어야 하며, 작업자의 작업장은 다음과 같은 조치를 취해야 합니다.
GOST 12.1.019 및 위생에 따른 전기 안전 요구 사항을 충족합니다. 위생 요구 사항 GOST 12.1.005에 따르면. 입학허가를 받은 사람 정해진 방법으로테스트를 위해서는 다음 사항에 익숙해야 합니다. 기술적 설명테스트 및 측정 장비에 대한 작동 지침.
부록 A(필수)
설치의 일반적인 모습
1 – 지지대 위에 수직 스탠드; 2 - 전기 방사 패널; 3 - 샘플 홀더; 4 - 배기 후드; 5 - 가스 버너;
6 – 열전 변환기.
그림 A.1 - 설치 일반 모습
부록 B(필수)
방사선 패널과 샘플 홀더의 상대적 위치
1 – 전기 방사 패널; 2 – 샘플이 담긴 홀더; 3 - 샘플.
그림 B.1 - 방사선 패널과 시료 홀더의 상대적 위치
테스트 보고서 양식
테스트를 수행하는 조직의 이름 PROTOCOL No.
표면에 대한 화염 전파의 선형 속도 결정
“ ” 씨로부터
고객(제조업체):
재료 이름(브랜드, GOST, TU 등):
재료 특성(밀도, 두께, 구성, 층 수, 색상):
실내 조건(온도, OS, 상대 습도, %, 대기압, mmHg):
테스트 방법 이름:
테스트 및 측정 장비(일련번호, 브랜드, 확인서, 측정 범위, 유효 기간):
실험 데이터:
아니요. 시간, pp. 막심. 연도가스 온도 화염 전면이 표면 부분을 통과하는 시간 No. 19 화염 전파 지표
점화 성과 Tmax1 2 3 4 5 6 7 8 9 길이 L, mm 선속도 V, m/s1 2 3 4 5 참고: 결론: 수행자:
출연자 목록:
수석 연구원, 기술 과학 박사, N.I. Konstantinova 부문 책임자, Ph.D. O.I. Molchadsky A.A. 부문 책임자 메르쿨로프
화재를 연구할 때 화염 전면의 선형 전파 속도는 일반적인 물체의 평균 연소 전파 속도에 대한 데이터를 얻는 데 사용되므로 모든 경우에 결정됩니다. 연소가 시작되는 초기 지점에서 서로 다른 방향으로 확산되는 속도는 서로 다를 수 있습니다. 최대 속도연소 전파는 일반적으로 관찰됩니다. 화염 전면이 가스 교환이 일어나는 개구부를 향해 이동할 때; 연소 표면 계수가 높은 화재 부하에 따라; 바람이 부는 방향으로. 따라서 연구 기간 동안의 연소 전파 속도는 최대 방향의 전파 속도로 간주됩니다. 언제든지 연소 장소에서 화재 전선 경계까지의 거리를 알면 이동 속도를 결정할 수 있습니다. 연소 전파 속도는 여러 요인에 따라 달라지므로 그 값은 다음에 따라 결정됩니다. 다음 조건(제한):
1) 발화원에서 발생한 화재는 같은 속도로 모든 방향으로 퍼집니다. 따라서 초기에 화재는 원형 모양을 가지며 그 면적은 다음 공식에 의해 결정될 수 있습니다.
SP= ·p · 패 2; (2)
어디 케이- 화염이 퍼지는 방향의 각도 크기를 고려한 계수 케이= 360°인 경우 = 1(추가 2.1.); 케이α = 180°인 경우 = 0.5(부록 2.3.) 케이α = 90°인 경우 = 0.25(부록 2.4.) 엘- 시간 τ에서 화염이 이동한 경로.
2) 화염이 가연성 물질의 경계나 건물(방)의 둘러싸는 벽(방)에 도달하면 연소 전선이 직선화되고 화염이 가연성 물질의 경계나 건물(방)의 벽을 따라 퍼집니다.
3) 고체 가연성 물질을 통한 화염 전파의 선형 속도는 화재가 진행됨에 따라 변합니다.
자유 사격 전개의 처음 10분 안에 V l은 절반과 같습니다.
10분 후 - 표준값,
연소 구역에 대한 소화제의 영향 시작부터 화재가 국지화될 때까지 계산에 사용되는 양은 절반으로 줄어듭니다.
4) 느슨한 섬유질 물질, 먼지 및 액체를 태울 때 연소 전파의 선형 속도는 연소 순간부터 소화용 소화제 도입까지의 간격으로 결정됩니다.
화재 위치 파악 중 연소 전파 속도는 덜 자주 결정됩니다. 이 속도는 화재 상황, 소화제 공급 강도 등에 따라 달라집니다.
화재가 자유롭게 발생하는 동안과 화재가 국소화되는 동안 연소 전파의 선형 속도는 다음 관계식으로 결정됩니다.
여기서 Δ 엘– 시간 Δτ, m 동안 화염이 이동한 경로.
평균값 V l 다양한 물체에 화재가 발생한 경우 부록에 나와 있습니다. 1.
화재 국소화 기간 동안 연소 전파 속도를 결정할 때, 첫 번째 트렁크가 삽입되는 순간(연소 전파 경로를 따라)부터 화재가 국소화될 때까지 연소 전선이 이동한 거리를 측정하고, 즉. 화재 지역의 증가가 0이 될 때. 다이어그램과 설명에서 선형 치수를 결정할 수 없는 경우 화재의 원형 영역 및 직사각형 화재 발생에 대한 공식을 사용하여 연소 전파의 선형 속도를 결정할 수 있습니다. 선형 의존성에 따라 화재 지역이 증가한다는 사실을 고려한 지역 에스 n = N. ㅏ. 엘 (N- 화재 발생 방향의 수, ㅏ- 건물의 화재 지역 너비.
얻은 데이터를 바탕으로 연소 전파의 선형 속도 값 V l(표 2.) 그래프가 작성됩니다. V l = 에프(τ) 및 화재 발생의 성격과 이에 대한 소화 요인의 영향에 대한 결론이 도출됩니다 (그림 3).
쌀. 3. 시간에 따른 연소 전파의 선형 속도 변화
그래프(그림 3)에서 화재 발생 초기에는 연소 확산의 선형 속도가 미미했으며 자발적인 소방대의 힘으로 화재를 진압할 수 있었음이 분명합니다. 10분 후. 화재가 발생한 후 연소 확산 강도가 급격히 증가하여 15시 25분에 발생했습니다. 연소 전파의 선형 속도가 최대 값에 도달했습니다. 소화용 트렁크를 도입한 후 화재의 진행이 느려지고 국지화 시점에는 화염 전면의 전파 속도가 0이 되었습니다. 결과적으로, 화재 확산을 막기 위한 필요충분조건이 충족되었습니다.
I f ≥ I 표준
V l, V s p = 0이면 강도와 수단이 충분합니다.
기본 가연성 물질의 경우1 번 테이블
재료 표면에 대한 화염 전파의 선형 속도
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재료 |
표면에 대한 화염 전파의 선형 속도 X10 2 m s -1 |
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1. 느슨한 상태의 섬유 생산 폐기물 |
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3. 루즈한 코튼 |
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4. 아마, 푼 것 |
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5. 면+나일론 (3:1) |
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6. 습도가 높은 상태에서 더미에 쌓인 목재, %: |
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7. 양털 같은 천 걸기 |
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8. 100m -2 적재의 폐쇄 창고에 있는 섬유 제품 |
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9. 140m2의 적재량을 갖춘 폐쇄 창고의 롤 용지 |
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10. 230m2 이상 적재시 폐쇄창고에 합성고무 |
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12. 주조 폴리우레탄 폼으로 만든 단열재를 갖춘 용광로 밀폐 구조 |
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13. 짚 및 갈대 제품 |
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14. 직물(캔버스, 플란넬, 옥양목): |
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수평으로 |
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수직 방향으로 |
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조직 표면에 수직 방향으로, 조직 사이의 거리는 0.2m입니다. |
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15. 시트 폴리우레탄 폼 |
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16. 고무제품을 쌓아서 쌓아놓은 것 |
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17. T = 180°C에서 합성 코팅 "Scorton" |
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18. 스택의 이탄 석판 |
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19. 케이블 ААШв1х120; APVGEZx35+1x25; AVVGZx35+1x25: |
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선반 사이의 거리가 0.2m인 위에서 아래로 수평 터널에서 |
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수평 방향으로 |
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행 사이의 거리가 0.2-0.4인 수평 방향의 수직 터널에서 |
표 2
물질 및 재료의 평균 연소율 및 낮은 연소열
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물질 및 재료 |
질량 손실률 x10 3, kg·m -2 s -1 |
낮은 발열량, kJ kg -1 |
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디에틸알코올 |
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디젤 연료 |
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터빈유(TP-22) |
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이소프로필알코올 |
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이소펜탄 |
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나트륨 금속 |
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목재(바) 13.7% |
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목재(주거 및 관리 건물의 가구 8-10%) |
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종이가 느슨해짐 |
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종이(책, 잡지) |
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관련 도서 나무 선반 |
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트리아세테이트 필름 |
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카볼라이트 제품 |
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고무 CKC |
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천연 고무 |
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폴리스티렌 |
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텍스톨라이트 |
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폴리 우레탄 발포체 |
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스테이플 파이버 |
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폴리에틸렌 |
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폴리프로필렌 |
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목화 더미 190 kgx m -3 |
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코튼 풀림 |
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아마가 풀려 |
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면+나일론 (3:1) |
표 3
물질 및 재료의 연기 형성 능력
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물질 또는 재료 |
연기 발생 능력, Dm, Np. m 2.kg -1 |
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부틸알코올 |
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가솔린 A-76 |
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에틸아세테이트 |
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사이클로헥산 |
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디젤 연료 |
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목재 |
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목재섬유(자작나무, 소나무) |
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마분지 GOST 10632-77 |
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합판 GOST 3916-65 |
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섬유판(섬유판) |
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리놀륨 PVC화 21-29-76-79 |
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유리 섬유 TU 6-11-10-62-81 |
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폴리에틸렌 GOST 16337-70 |
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담배 '유빌라이니' 1급, 함유량 13% |
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폼 플라스틱 PVC-9 STU 14-07-41-64 |
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발포 PS-1-200 |
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고무 TU 38-5-12-06-68 |
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폴리에틸렌 고압 PEVF |
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PVC 필름 등급 PDO-15 |
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필름 브랜드 PDSO-12 |
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터빈유 |
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아마가 풀려 |
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비스코스 직물 |
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장식용 새틴 |
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울 혼방 가구 직물 |
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텐트 캔버스 |
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표 4
물질 및 재료 연소 중 가스의 특정 출력(소비)
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물질 또는 재료 |
가스의 특정 생산량(소비), 나는 , kg. kg -1 |
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면+나일론(3:1) |
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터빈유 TP-22 |
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AVVG 케이블 |
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|
APVG 케이블 |
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목재 |
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SDF-552로 목재 방화 |
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