2.3.2. Ühendused veergude vahel
Ühenduste eesmärk: 1) raami normaalseks tööks vajaliku pikisuunalise jäikuse loomine; 2) sammaste stabiilsuse tagamine põikraamide tasapinnast; 3) mõjuva tuulekoormuse tajumine otsaseinad hooned ja sildkraanade pikisuunalised inertsiaalsed mõjud.
Ühendused paigaldatakse piki hoone kõiki pikisuunalisi sammaste ridu. Skeem vertikaalsed ühendused veergude vahel on toodud joonisel 2.34. Skeemid (joonis 2.34, c, d, f) viitavad ilma kraanadeta või rippkraanaseadmetega hoonetele, kõik muud - sildkraanadega varustatud hoonetele.
Peatugikraanadega varustatud hoonetes on peamised alumised vertikaalühendused. Need on kombineeritud kahe samba, kraanatalade ja vundamentidega (joonis 2.34 d, f...l) moodustavad pikisuunas fikseeritud geomeetriliselt muutumatuid kettaid. Selliste ketaste külge kinnitatud muude raamielementide deformatsioonivabadus või -piirang sõltub oluliselt jäikade plokkide arvust ja nende asukohast piki raami. Kui asetate ühendusplokid temperatuurikambri otstesse (joonis 2.35, A), siis temperatuuri tõusuga ja deformatsioonivabaduse puudumisega ( t 0) võimalik stabiilsuse kaotus kokkusurutud elemendid. Seetõttu on parem asetada vertikaalsed ühendused temperatuuriploki keskele (joon. 2.34, a...c, riis. 2.35, b), tagades temperatuuri liikumisvabaduse mõlemal pool ühendusplokki (Δ t 0) ja lisapingete ilmnemise välistamine karkassi pikisuunalistes elementides. Sel juhul peaks kaugus hoone (sektsiooni) otsast lähima vertikaalse ühenduse teljeni ja ühenduste vaheline kaugus ühes sektsioonis ei ületa tabelis toodud väärtusi. 1.2.
Sammaste ülaosas tuleks temperatuuriplokkide otstes ja alumiste vertikaalühenduste kohtades ette näha vertikaalsed ühendused (vt joon. 2.34 a, c). Hoone otstesse ülemiste sidemete paigaldamise otstarbekuse määrab ennekõike vajadus luua tuulekoormuste ülekandmiseks lühim tee. Rw hoone otsa piki pikisuunalisi sideelemente või kraanatalasid vundamentidele (joon. 2.36). See koormus on võrdne horisontaalse tugedega sõrestiku (vt joonis 2.30) või kahe sõrestiku toetusreaktsiooniga mitme avaga
Riis. 2.35. Liimitud plokkide paigutuse mõju temperatuuri deformatsioonide tekkele:
a- kui ühendusplokid asuvad otstes; b- sama, keset hoonet
hooned. Kraanade pikisuunalisest pidurdamisest tekkivad jõud kanduvad vundamentidele sarnasel viisil. F kr(Joon. 2.36). Arvutatud pikisuunaline pidurdusjõud võetakse kahelt sama või kõrvuti asetseva avaga kraanalt. Pikkades hoonetes jaotuvad need jõud võrdselt kõikidele vertikaalsetele tugifermidele temperatuuriploki sammaste vahel.
Struktuuriskeemühendused sõltuvad sammaste kaldest ja hoone kõrgusest. Erinevad valikudühenduste lahendused on näidatud joonisel fig. 2.34. Levinuim on ristmuster (joon. 2.34, Härra.), kuna see tagab hoone sammaste kõige lihtsama ja jäigema ühenduse. Paneelide arv kõrguses määratakse vastavalt trakside soovitatavale kaldenurgale horisontaali suhtes (α = 35°...55°). Kui on vaja kasutada veergude vahelist ruumi, mis on sageli tingitud tehnoloogiline protsess, alumise astme ühendused on kujundatud portaalühendustena (joonis 2.34 To) või poolportaali (vt joonis 2.34, l).
Sõlmede vahetükkide kinnitamiseks kasutatakse ka sammastevahelisi vertikaalühendusi (joonis 2.34 e...i), kui need on ette nähtud sammaste hinnanguliste pikkuste vähendamiseks raami tasapindadest.
Konstantse sektsiooni kõrgusega veergudes h≤ 600 mm, ühendused asuvad samba telgede tasapinnal; ülaltoodud astmelise suhtluse veergudes
Riis. 2.36. Tuule (hoone otsast) ja pikisuunaliste kraanakoormuste edastamise skeemid:
a, b- sildkraanadega hooned; c, d- sildkraanadega hooned
pidurikonstruktsioon (ülemised vertikaalsed ühendused) koos h≤ 600 mm on paigaldatud piki sammaste telge, kraanatala alla (alumised vertikaalsed ühendused) h> 600 mm – iga ääriku või samba haru tasapinnas. Kolonnide vahelised ühendused on näidatud joonisel fig. 2.37.
Ühendused kinnitatakse krobelise või tavalise täpsusega poltidega ja pärast sammaste joondamist saab need pakendi külge keevitada. Töörežiimigruppide 6K...8K sildkraanadega hoonetes tuleks sidemed keevitada või ühendused teha ülitugevate poltidega.
Ühenduste arvutamisel võite kasutada punktis 6.5.1 toodud soovitusi.
Teraskonstruktsioonidühekorruselised tööstushooned
Tööstushoone teraskarkass koosneb samadest elementidest mis raudbetoon, ainult karkassi materjal on teras.
Teraskonstruktsioonide kasutamine on soovitatav, kui:
1. sammaste puhul: kaldega 12 m või rohkem, ehitise kõrgusega üle 14,4 m, kahetasandiline sildkraanade paigutus, mille kraanade tõstevõime on 50 tonni või rohkem, rasketes töötingimustes;
2. eest sõrestikustruktuurid: köetavates hoonetes, mille vahekaugus on 30 m või rohkem; kütmata hoonetes 24 m või rohkem; kuumade kaupluste kohal, suure dünaamilise koormusega hoonetes; terassammaste juuresolekul.
3. kraanataladele, laternatele, risttaladele ja poolpuitpostidele
Veerud
Veerud on kujundatud:
· üheharuline pideva ristlõikega täisseinaga ehituskõrgusega 6–9,6 m, sildevahega 18, 24 m (seeria 1.524-4, number 2),
· kaheharuline hoone kõrgusega 10,8–18 m, sildevahega 18,24, 30,36 m (seeria 1424–4, numbrid 1 ja 4),
· eraldi tüüp, mida kasutatakse suure kandevõimega hoonetes, mille kõrgus on üle 15 m.
Rippvarustus
Hoone kõrgustele kuni 7,2 sildkraanasid ei pakuta, ainult rippseadmed tõstevõimega kuni 3,2 tonni; hoonetes 8,4-9,6 saab kasutada kuni 20-tonnise tõstejõuga sildkraanasid.
Sambad on projekteeritud kahes versioonis: läbikäikudega ja ilma läbikäikudeta. Läbikäikudeta sammaste puhul on kaugus tsentreerimisteljest kraanarööpa teljeni 750 mm, läbikäikudega sammaste puhul - 1000 mm. Samba ülemine osa on I-tala, alumine kahest harust, mis on ühendatud valtsitud nurkade võrega, mis on keevitatud okste äärikute külge.
Kolonni kujundus
Veergude vahekaugus on soovitatav kraanata hoonetele ja rippseadmetega välimistes ridades - 6 m, keskel - 6, 12 m; sildkraanadega välimises ja keskmises reas - 12 m Sammaste ühtlustamiseks peaksid nende alumised otsad asuma 0,6 m kõrgusel Korrosiooni eest kaitsmiseks kaetakse sammaste maa-alune osa koos alusega betoonikihiga.
Peamised veeru kõrguse parameetrid:
H in - ülemise osa kõrgus,
· H n - alumise osa kõrgus, kraana rööpapea tähis, haruosa kõrgus h.
Kõrguse erinevusega keskmistel ridadel saab raamidesse paigaldada ühe veergude rea, kuid piki erinevuse joont on vaja ette näha kaks joondustelge, mille vahel on sisestus. Selliste veergude ülemine osa on sama, mis ülemine osa äärmuslikud veerud, st. mille referents on 250 mm. Teine joondustelg on joondatud veergude ülaosa välisservaga.
Talud
Kattefermid on kasutusel ühe- ja mitmekorruselistes hoonetes raudbetoonist või terasest sambad Pikkus 18.24.30.36 m, sammaste vahe on oletatud 6.12 m. Need koosnevad sõrestikust endast ja tugipostidest. Eeldatakse, et sõrestiku tugi sammastele või sarikate fermidele on hingedega.
Neid toodetakse kolme tüüpi: paralleelsete rihmadega, hulknurksed, kolmnurksed.
Sõrestiku struktuurid:
· Paralleelrihmadega fermid 18 m avaga on kalded 1,5% ainult ülemises tsoonis, ülejäänud nii ülemises kui ka alumises tsoonis. Toel oleva sõrestiku kõrgus on 3150 mm - piki servi ja 3300 mm - täiskõrgus koos alusega, nimipikkus on 400 mm võrra väiksem kui sildeulatus. (200 mm välimised sektsioonid). Raudbetoonplaadid toestatakse otse sõrestiku ülemisele kõõlule, tugevdatakse tugipunktides ülekatetega ja keevitatakse. Kaetud prof. Põrandakatteks on kasutatud 6 m pikkuseid ülemisele nöörile paigaldatud ja poltidega kinnitatud võre, keevitatud on 12 m pikkused võre.
· Talud alates ümmargused torud (20% ökonoomsem, pragude ja siinuste puudumise tõttu vähem korrosioonile vastuvõtlik) seeria 1460-5. on mõeldud ainult professionaalseks kasutamiseks. põrandakate, alumine rihm on horisontaalne, ülemine kaldega 1,5%, kõrgus toel on 2900 mm, täiskõrgus 3300, 3380 mm, nimipikkus samuti 400 mm. Lühidalt öeldes.
· Taludülemise akordi kaldega 1:3,5 ( kolmnurkne), mõeldud üheavaliseks, laternateta, soojendamata laoruumid välise drenaažiga, seeria PK-01-130/66 katmiseks orastega.
· Sarikafermid projekteeritud paralleelrihmadega, tagumiku kõrgus on 3130 mm, kogukõrgus 3250 mm. Tugialus Sõrestiku sõrestik on valmistatud keevitatud I-talast, mille alumises osas on laud sõrestike toetamiseks. Raudbetoonist või terasest sõrestikule paigaldatakse sarikakonstruktsioonid, mille sildeulatus on 12 m. Laius 18,24 m ainult terasel.
· Poolpuiduline terasraamis on need paigutatud: seintega, millest lehtmaterjal või paneelid, hoonetes, mille kõrgus on üle 30 m, sõltumata seinakonstruktsioonist, raskeveokite kraanaga töötavates hoonetes tellistest seinad, kokkupandavates hoonetes, ajutistele teisaldatavatele otsaseintele hoone ehitamisel mitmes etapis. Poolpuitkonstruktsioon koosneb postidest ja risttaladest. Nende arvu ja asukoha määravad sammaste samm, hoone kõrgus, seinatäite kujundus, koormuse iseloom ja suurus ning avade asukoht. Poolpuitpostide ülemised otsad kinnitatakse kõverate plaatide abil kattesõrestike või trakside külge.
Sidesüsteem:
Katte ühenduste süsteem koosneb horisontaalsetest sõrestike ülemise ja alumise kõõlu tasapinnal ning vertikaalsetest sõrestike vahel.
Süsteem on loodud tagama ruumilist toimimist ja andma karkassile ruumilist jäikust, neelama horisontaalseid koormusi ja tagama stabiilsuse paigaldamise ajal, mitmest plokist koosnev hoone puhul on igal plokil iseseisev süsteem.
Kui hoone katus on raudbetoonplaatidest, koosnevad ühendused piki ülemist kõõlu tugipostidest ja traksidest, horisontaalsed ühendused on ette nähtud ainult laternahoonetes ja need asuvad laternate all. Ühendused on kinnitatud poltidega.
Horisontaalsed ühendused piki alumisi akorde
Horisontaalsed ühendused piki alumisi akorde on kahte tüüpi:
Esimest tüüpi põiktugedega sõrestike kasutatakse juhul, kui välimiste sammaste samm on 6 m ja need asuvad temperatuurikambri otstes; kui sektsiooni pikkus on üle 96 m, paigaldatakse täiendavad fermid sammuga 42-60 m.Lisaks on kasutusel pikisuunalised horisontaalfermid, mis paiknevad piki välimisi sammasid vastavalt vajadusele ja keskmiselt.
Neid ühendusi kasutatakse hoonetes: ühe- ja kaheavalised kaubakraanadega. 10 tonni või rohkem; kolme- või enamaavalistes hoonetes, millel on üldine lastikoormus. 30 tonni või rohkem.
Muudel juhtudel kasutatakse 2. tüüpi ühendusi - teist tüüpi kasutatakse siis, kui välimiste sammaste samm on 12 m ja need asuvad sarnaselt esimese tüübiga.
Raskete keevitustööde jaoks on ühendused kinnitatud poltidega.
Vertikaalsed ühendused
Vertikaalsed traksid asetsevad piki sildeid, põiki horisontaalsete sõrestike kohtades iga 6 m järel ja kinnitatakse olenevalt pingutusest poltide või keevitusega.
Katmisel kasutamisel prof. põrandakatteks kasutatakse 3 m sammuga püstlaid, kõrguste erinevuste korral on lubatud 1,5 m Prof. põrandakate kinnitatakse isekeermestavate kruvide abil ore külge.
Terasest sammaste vahelised vertikaalsed ühendused, mis on esitatud igas pikisuunalises veergude reas, jagunevad põhi- ja ülemiseks.
Peamised tagavad raami muutumatuse pikisuunas ja asuvad piki kolonni kraanaosa kõrgust hoone või temperatuurikambri keskel. Kujundatakse rist, portaal või poolportaal.
Ülemised sidemed, mis tagavad sambapeade õige paigaldamise paigaldamise ajal ja pikijõudude ülekandumise otsaseinte ülemistelt osadelt põhisidemetele, asetatakse kolonni kraanaosa sisse piki temperatuurikambri servi. . Lisaks on need ühendused paigutatud nendesse paneelidesse, kus asuvad vertikaalsed ja põikisuunalised horisontaalsed ühendused kattefermide vahel. Need on kujundatud tugipostide, ristide, tugipostide ja sõrestike kujul.
Sidemed on valmistatud kanalitest ja nurkadest, mis kinnitatakse sammaste külge mustade poltidega, suure kandevõimega hoonetes raskeks kasutamiseks – paigalduskeevitamise, puhaste poltide või neetidega.
Kraanakonstruktsioonid
Peatatud rajad Need on tavaliselt valmistatud valtsitud M-tüüpi I-taladest, mille liigendid on paigutatud väljaspool tugesid. Need rajad on riputatud alumiste vööde külge kandekonstruktsioonid poltide abil, millele järgneb keevitamine.
Õhkkraanade kraanakonstruktsioonid koosnevad kraana talad, vertikaalsete ja kohalike jõudude vastuvõtmine kraana rullidelt; piduritalad või fermid, horisontaalseid lööke tajuvad kraanad; vertikaalsed ja horisontaalsed ühendused, tagades konstruktsioonide jäikuse ja muutumatuse.
Kraana teras Sõltuvalt staatilisest konstruktsioonist jagatakse talad poolitatud ja pidevaks. Kasutatakse valdavalt poolitatud. Need on disainilt lihtsad, vähem tundlikud tugisammude suhtes, kergesti valmistatavad ja paigaldatavad, kuid võrreldes pidevatega on need suuremad ja raskendavad töötingimusi. kraanarajad ja nõuavad suuremat terasetarbimist.
Vastavalt sektsiooni tüübile võivad kraanatalad olla täis- või läbiva (võre)profiiliga
Kraanatalad seeria 1.426-1 keevitatud I-tala kujul koos sümmeetriliste rihmadega või ilma, vahemik 6, 12, 24 m, kõrgused: pikkusega 6 m - 800, 1300 mm; pikkusega 12 m - 1100 1600 mm. Massiivsete talade sektsiooni kõrgus on 650-2050 mm gradatsiooniga 200 mm. Talad on varustatud ribid jäikus, et tagada seinte stabiilsus, mis paiknevad iga 1,5 m tagant Talad on keskmised ja äärmised (asuvad otstes ja paisumisvuuk, nihutatakse üks tugedest 500 mm tahapoole). Sambakonsoolide talade tugi on hingedega: tavalistel taladel - poltidele, tugitaladele - poltidele ja paigalduskeevitus.
Pidurikonstruktsioonid Need on ühendused piki kraanatalade ülemisi nööre, mis valitakse sõltuvalt läbipääsude olemasolust ja tala siruulatusest.
Kraanaradade tasandil on ette nähtud raskeveokite sildkraanade sildid platvormid läbipääsude jaoks. Platvormid peavad olema vähemalt 0,5 m laiad koos piirete ja treppidega. Kui kolonnid asuvad, on käigud paigutatud küljele või läbi nende avade.
Sõltuvalt kraanade tõstevõimest ja liikuvate rataste tüübist kraanarajad Kasutatakse raudteerööpaid, KR-profiilsiine või plokkprofiilrööpaid. Rööbaste kinnitus taladele võib olla fikseeritud või liigutatav.
Fikseeritud kinnitus, lubatud koos lihtne režiim Kuni 30-tonnise tõstejõu ja kuni 15-tonnise keskmise tõstevõimega kraanade töö tagatakse siini keevitamisega tala külge. Enamasti on siinid talade külge kinnitatud liigutatavalt, mis võimaldab rööpaid sirgeks ajada. Kraanaradade otstesse paigaldatakse amortisaatorid, et vältida lööke hoone otsaseintele.
Kasutatakse tööstushoonetes segatud raamid(raudbetoonsambad ja metallfermid) järgmistel tingimustel:
· suurte vahemike loomise vajadus;
· katteelementide kaalu vähendamiseks.
Kinnitus terasest fermid raudbetoonsammastele viiakse läbi kasutades poltühendused millele järgneb keevitamine. Selleks on samba pea juures ankurduspoldid. 
Metallkonstruktsioonide ruumilise stabiilsuse tagamiseks kasutatakse spetsiaalseid teraselemente - sammaste vahelisi vertikaalseid ühendusi. Tootmisliit"Remstroymash" pakub metallkonstruktsioone ise tehtud erinevatele tootmis- ja ehitusettevõtetele.
Ettevõtte sortiment sisaldab:
- Vardad.
- Talad.
- Talud.
- Raamid ja muud ühendussüsteemid.
Metallkonstruktsioonide ühenduste põhieesmärk
Kopsude abiga konstruktsioonielemendid moodustuvad ruumisüsteemid, millel on ainulaadsed omadused:
- painutamine ja külgsuunaline väändejäikus;
- vastupidavus tuulekoormustele ja inertsiaalsetele mõjudele.
Kokkupandult täidavad ühendussüsteemid loetletud funktsioone, mille eesmärk on suurendada vastupanuvõimet välismõjud. Metallkonstruktsioonide tuuleühendused annavad valmis konstruktsioonidele täiendava purje stabiilsuse töötamise ajal. Hoonete, sammaste, sildade, sõrestike jms ruumiline jäikus ja stabiilsus on tagatud tänu horisontaaltasapinnale paigaldatud ühendustele ülemiste ja alumiste kõõludena.
Samal ajal paigaldatakse otstesse ja sildevahedesse vertikaalsete metallkonstruktsioonide spetsiaalsed ühendused - membraanid. Saadud ühenduste süsteem tagab valmiskonstruktsiooni vajaliku ruumilise jäikuse. 
Sildeavade põikiühendused
a - peamiste ühenduspunktide projekteerimine; b - ristsideskeem
Metallkonstruktsioonide ühenduste tüübid
Tooted erinevad tootmis- ja monteerimismeetodite poolest:
- Keevitatud tooted.
- Kokkupandavad (polt, kruvi).
- Needitud.
- Kombineeritud.
Ühendavate metallkonstruktsioonide valmistamisel kasutatavad materjalid on must- ja roostevaba teras. Tänu ainulaadsele tehnilised kirjeldused, roostevabast terasest tooted ei vaja täiendavat korrosioonivastast töötlemist. 
Vertikaalsed ühendusskeemid:
Üle; B kahetasandiline rist, C - diagonaaliga kaldu, D - mitmetasandiline diagonaal kallutatud
Ühenduste näited
Farmi lingid on mõeldud:
– OPC-raami üldise ruumilise jäikuse ja geomeetrilise muutumatuse loomine (koos veergude ühendustega);
– kokkusurutud sõrestikuelementide stabiilsuse tagamine tala tasapinnast, vähendades nende projekteeritud pikkust;
– üksikute raamide horisontaalse koormuse tajumine ( põiki kraanakärude pidurdamine) ja nende ümberjaotamine kogu tasapinnaliste raamide süsteemile;
– taju ja (koos tulpe pidi ühendustega) edastamine mõne vundamendile pikisuunaline horisontaalsed koormused turbiinihalli konstruktsioonidele (hoone otsale mõjuvad tuulekoormused ja kraanakoormused);
– sõrestike paigaldamise lihtsuse tagamine.
Taluühendused jagunevad:
─ horisontaalne;
─ vertikaalne.
Horisontaalsed ühendused asuvad sõrestiku ülemise ja alumise kõõlu tasapinnal.
Horisontaalsed ühendused, mis asuvad üle hoone, nimetatakse risti, ja mööda - pikisuunaline.
Ühendused piki sõrestike ülemisi nööre
Ühendused piki sõrestike alumisi nööre
Vertikaalsed ühendused talude vahel
Põiksuunalised horisontaalsed ühendused sõrestike ülemise ja alumise kõõlu tasapinnas koos sõrestike vaheliste vertikaalühendustega on paigaldatud hoone otstesse ja selle keskossa, kus paiknevad vertikaalühendused piki sambaid.
Need loovad jäigad ruumilised talad hoone otstesse ja selle keskossa.
Ruumilised ribad hoone otstes neelavad need puitkarkassi otsale mõjuva tuulekoormuse ja kannavad selle üle sammaste, kraanatalade ühendustele ja seejärel vundamendile.
Muidu neid kutsutakse tuuleühendused.
2. Sõrestiku ülemise kõõlu elemendid on kokku surutud ja võivad kaotada stabiilsuse sõrestiku tasapinnast.
Põiktoed piki sõrestike ülemisi kõõluseid koos vahetükkidega kindlustavad sõrestiku sõlmede liikumist hoone pikitelje suunas ja tagavad ülemise kõõlu stabiilsuse sõrestiku tasapinnast.
Pikisuunalised sideelemendid (vahetükid) vähendada sõrestiku ülemise nööri projekteeritud pikkust, kui need ise on nihkumise vastu kindlustatud jäiga ruumilise sidetalaga.
Mittetalakatete puhul kindlustavad paneelide ribid sõrestiku sõlmed nihkumise eest. Talakatete puhul kindlustavad sõrestiku sõlmed talad end nihkumise eest, kui need on kinnitatud horisontaalsesse tugedega sõrestikusse.
Paigaldamise ajal kinnitatakse sõrestike ülemised kõõlused vahetükkidega kolmest või enamast punktist. See sõltub sõrestiku paindlikkusest paigaldamise ajal. Kui sõrestiku ülemise kõõlu elementide painduvus ei ületa 220 , vahetükid asetatakse piki servi ja vahekauguse keskele. Kui 220 , siis paigaldatakse vahetükid sagedamini.
Pöördkatteta katte puhul toimub see kinnitus täiendavate vahepukside abil ja oredega katete puhul on tugipostid ise.
Alumise akordi elementide hinnangulise pikkuse vähendamiseks asetatakse ka vahetükid.
Pikisuunalised horisontaalsed ühendused piki alumisi nööre fermid on ette nähtud kraanasillal käru pidurdamisel tekkiva horisontaalse ristsuunalise kraana koormuse ümberjaotamiseks. See koormus mõjub eraldi raamile ja ühenduste puudumisel põhjustab olulisi külgmisi liikumisi.
Raami põiksuunaline nihe kraana koormuse mõjul:
a) pikisuunaliste ühenduste puudumisel piki sõrestike alumisi kõõlu;
b) pikisuunaliste ühenduste olemasolul piki sõrestike alumisi kõõlu
Pikisuunalised horisontaalsed ühendused hõlmavad ruumilises töös külgnevaid raame, mille tulemusena väheneb oluliselt raami põiksuunaline nihe.
Katuse konstruktsioonist sõltub ka raami põiki nihe. Katusetööd alates raudbetoonpaneelid peetakse karmiks. Profiilkattega katus, mis on tehtud piki ore, ei suuda märkimisväärselt vastu võtta horisontaalseid koormusi. Sellist katust ei peeta jäigaks.
Sõrestike alumisi kõõlusid mööda pikisuunalised ühendused asetatakse fermi välispaneelidesse kogu hoone ulatuses. Elektrijaamade turbiiniruumides asetatakse pikisuunalised traksid ainult sõrestiku alumiste kõõlude esimestesse paneelidesse, mis külgnevad rea A sammastega. Sõrestiku vastasküljele pikitrakse ei paigaldata, sest Kraana külgmise pidurdusjõu neelab jäik deaeraatori riiul.
Hoonetes 30 m Alumise kõõlu kaitsmiseks pikisuunaliste liikumiste eest paigaldatakse vahekauguse keskossa vahetükid. Need vahetükid vähendavad sõrestiku alumise kõõlu efektiivset pikkust ja sellest tulenevalt ka painduvust.
Vertikaalsed ühendused talude vahel asub talude vahel. Neid teostatakse iseseisvatena paigalduselemendid(fermid) ja paigaldatakse koos risttugedega piki sõrestiku ülemist ja alumist kõõlu.
Piki fermi tugisõlmi ja sõrestike vertikaalpostide tasapinnal paiknevad piki fermi tugisõlmi vertikaalsed tugisõrmed. Vertikaalsete ühenduste vaheline kaugus piki fermi alates 6 enne 15 m.
Vertikaalsed ühendused sõrestike vahel aitavad kõrvaldada katteelementide nihkedeformatsioonid pikisuunas.
Vertikaalsed mõõtmed
H o ≥ H1 + H2;
N2 ≥ N k + f + d;
d = 100 mm;
Veeru täiskõrgus
Laterna mõõtmed:
· H f = 3150 mm.
Horisontaalsed mõõtmed
< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.
< h в = 450 мм.
kus B 1 = 300 mm vastavalt adj. 1
· 
< h н = 1000 мм.
-
- laternate ühendused;
- poolpuidust ühendused.
3. 
Koormuste kogumine raamile.
3.1.1.
Koormused kraana talale.
Kraana tala avaga 12 m kahele kraanale tõstejõuga Q = 32/5 tonni Kraanade töörežiim on 5K. Hoone sildeulatus on 30 m Tala materjal C255: R y = 250 MPa = 24 kN/cm 2 (paksusega t≤ 20 mm); R s = 14 kN/cm2.
Kraana puhul Q = 32/5 t keskmine töörežiim vastavalt adj. 1 suurim vertikaaljõud rattale F k n = 280 kN; vankri kaal G T = 85 kN; kraana rööpa tüüp - KR-70.
Keskmise koormusega kraanade puhul rattale mõjuv horisontaalne põikijõud, painduva kraanavedrustusega kraanade puhul:
T n = 0,05*(Q + G T)/n o = 0,05 (314+ 85)/2 = 9,97 kN,
kus Q on kraana nimikandevõime, kN; G t – vankri kaal, kN; n o – rataste arv kraana ühel küljel.
Kraanarattale mõjuvate jõudude arvutatud väärtused:
F k = γ f * k 1 * F k n = 1,1 * 1 * 280 = 308 kN;
T k = γ f * k 2 * T n = 1,1 * 1 * 9,97 = 10,97 kN,
kus γ f = 1,1 - kraana koormuse töökindluskoefitsient;
k 1 , k 2 =1 - dünaamilised koefitsiendid, võttes arvesse koormuse löögi iseloomu, kui kraana liigub mööda ebatasasi rööpaid ja rööbaste ühenduskohtades, tabel. 15.1.
Tabel
| Laadimisnumber | Koormuste ja jõu kombinatsioonid | Ψ 2 | Rack sektsioonid | ||||||||||||||||||||||
| 1 - 1 | 2 - 2 | 3 - 3 | 4 - 4 | ||||||||||||||||||||||
| M | N | K | M | N | M | N | M | N | K | ||||||||||||||||
| Püsiv | -64,2 | -53,5 | -1,4 | -56,55 | -177 | -6 | -177 | +28,9 | -368 | -1,4 | |||||||||||||||
| Lumi | -67,7 | -129,9 | -3,7 | -48,4 | -129,6 | -16 | -129,6 | +41,5 | -129,6 | -3,7 | |||||||||||||||
| 0,9 | -60,9 | -116,6 | -3,3 | -43,6 | -116,6 | -14,4 | -116,6 | +37,4 | -116,6 | -3,3 | |||||||||||||||
| Dmax | vasaku samba juurde | +29,5 | -34,1 | +208,8 | -464,2 | -897 | +75,2 | -897 | -33,4 | ||||||||||||||||
| 0,9 | +26,5 | -30,7 | +188 | -417,8 | -807,3 | +67,7 | -807,3 | -30,1 | |||||||||||||||||
| 3 * | parema samba juurde | -99,8 | -31,2 | +63,8 | -100,4 | -219 | +253,8 | -219 | -21,9 | ||||||||||||||||
| 0,9 | -90 | -28,1 | +57,4 | -90,4 | -197,1 | +228,4 | -197,1 | -19,7 | |||||||||||||||||
| T | vasaku samba juurde | ±8,7 | ±16,2 | ±76,4 | ±76,4 | ±186 | ±16,2 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±7,8 | ±14,6 | ±68,8 | ±68,8 | ±167,4 | ±14,6 | |||||||||||||||||||
| 4 * | parema samba juurde | ±60,5 | ±9,2 | ±12 | ±12 | ±133,3 | ±9 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±54,5 | ±8,3 | ±10,8 | ±10,8 | ±120 | ±8,1 | |||||||||||||||||||
| Tuul | vasakule | ±94,2 | +5,8 | +43,5 | +43,5 | -344 | +35,1 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | ±84,8 | +5,2 | +39,1 | +39,1 | -309,6 | +31,6 | |||||||||||||||||||
| 5 * | paremal | -102,5 | -5,5 | -39 | -39 | +328 | -34,8 | ||||||||||||||||||
| 0,9 | -92,2 | -5 | -35,1 | -35,1 | +295,2 | -31,3 | |||||||||||||||||||
| +M max N resp. | Ψ 2 = 1 | Koormate arv | - | 1,3,4 | - | 1, 5 * | |||||||||||||||||||
 jõupingutusi | - | - | - | +229 | -177 | - | - | +787 | -1760 | ||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Koormate arv | - | 1, 3, 4, 5 | - | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | ||||||||||||||||||||
| jõupingutusi | - | - | - | +239 | -177 | - | - | +757 | -682 | ||||||||||||||||
| -M ma N resp. | Ψ 2 = 1 | Koormate arv | 1, 2 | 1, 2 | 1, 3, 4 | 1, 5 | |||||||||||||||||||
| jõupingutusi | -131,9 | -183,1 | -105 | -306,6 | -547 | -1074 | -315 | -368 | |||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Koormate arv | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | 1, 2, 5 * | 1, 2, 3, 4, 5 * | 1, 3, 4 (-), 5 | ||||||||||||||||||||
| jõupingutusi | -315,1 | -170,1 | -52,3 | -135 | -294 | -542 | -1101 | -380 | -1175 | ||||||||||||||||
| N ma +M resp. | Ψ 2 = 1 | Koormate arv | - | - | - | 1, 3, 4 | |||||||||||||||||||
| jõupingutusi | - | - | - | - | - | - | - | +264 | -1265 | ||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Koormate arv | - | - | - | 1, 2, 3, 4, 5 * | ||||||||||||||||||||
| jõupingutusi | - | - | - | - | - | - | - | +597 | -1292 | ||||||||||||||||
| N mi -M resp. | Ψ 2 = 1 | Koormate arv | 1, 2 | 1, 2 | 1, 3, 4 | - | |||||||||||||||||||
| jõupingutusi | -131,9 | -183,1 | -105 | -306,6 | -547 | -1074 | - | - | |||||||||||||||||
| Ψ 2 = 0,9 | Koormate arv | 1, 2, 3 * , 4, 5 * | 1, 2, 5 * | 1, 2, 3, 4, 5 * | - | ||||||||||||||||||||
| jõupingutusi | -315,1 | -170,1 | -52,3 | -135 | -294 | -472 | -1101 | - | - | ||||||||||||||||
| N mi -M resp. | Ψ 2 = 1 | Koormate arv | 1, 5 * | ||||||||||||||||||||||
| jõupingutusi | +324 | -368 | |||||||||||||||||||||||
| N mi +M resp. | Ψ 2 = 0,9 | Koormate arv | 1, 5 | ||||||||||||||||||||||
| jõupingutusi | -315 | -368 | |||||||||||||||||||||||
| Qma | Ψ 2 = 0,9 | Koormate arv | 1, 2, 3, 4, 5 * | ||||||||||||||||||||||
| jõupingutusi | -89 | ||||||||||||||||||||||||
3.4. Astmelise veeru arvutamine tööstushoone.
3.4.1. Algandmed:
Ühendus risttala ja samba vahel on jäik;
Arvutatud jõud on näidatud tabelis,
Veeru ülaosa jaoks
lõigus 1-1 N = 170 kN, M = -315 kNm, Q = 52 kN;
jaotises 2-2: M = -147 kNm.
Veeru põhja jaoks
N 1 = 1101 kN, M 1 = -542 kNm (paindemoment lisab kraanaharule lisakoormust);
N 2 = 1292 kN, M 2 = +597 kNm (paindemoment lisab välisharule lisakoormust);
Q max = 89 kN.
I veeru ülemise ja alumise osa jäikuse suhe /I n = 1/5;
kolonni materjal – terase mark C235, vundamendi betoonklass B10;
koormuse usaldusväärsuse koefitsient γ n =0,95.
Välisharu alus.
Nõutav plaadi pindala:
A pl.tr = N b2 / R f = 1205/0,54 = 2232 cm2;
Rf = γR b≈ 1,2*0,45 = 0,54 kN/cm2; R b = 0,45 kN/cm 2 (B7,5 betoon) laud. 8.4..
Konstruktsioonilistel põhjustel peaks plaadi üleulatuvus alates 2-st olema vähemalt 4 cm.
Siis B ≥ b k + 2c 2 = 45 + 2*4 = 53 cm, võta B = 55 cm;
Ltr = A pl.tr /B = 2232/55 = 40,6 cm, võtke L = 45 cm;
A pl. = 45 * 55 = 2475 cm 2 > A pl.tr = 2232 cm 2.
Betooni keskmine pinge plaadi all:
σ f = N in2 /A pl. = 1205/2475 = 0,49 kN/cm2.
Traaverside sümmeetrilise paigutuse tingimusest oksa raskuskeskme suhtes on traaverside vaheline kaugus vabas ruumis võrdne:
2(b f + t w – z o) = 2*(15 + 1,4 – 4,2) = 24,4 cm; traaversi paksusega 12 mm 1 = (45 – 24,4 – 2*1,2)/2 = 9,1 cm.
· Paindemomendid määrame plaadi üksikutes osades:
süžee 1(konsoolide üleulatus c = c 1 = 9,1 cm):
M1 = σ f s 1 2/2 = 0,49 * 9,1 2/2 = 20 kNcm;
ala 2(konsoolide üleulatus c = c 2 = 5 cm):
M2 = 0,82x52/2 = 10,3 kNcm;
3. jagu(neljast küljest toetatud plaat): b/a = 52,3/18 = 2,9 > 2, α = 0,125):
M3 = ασ f a 2 = 0,125 * 0,49 * 152 = 13,8 kNcm;
4. jagu(neljalt küljelt toetatud plaat):
M4 = ασ f a 2 = 0,125 * 0,82 * 8,9 2 = 8,12 kNcm.
Arvutamiseks aktsepteerime M max = M 1 = 20 kNcm.
· Nõutav plaadi paksus:
t pl = √6M max γ n /R y = √6*20*0,95/20,5 = 2,4 cm,
kus R y = 205 MPa = 20,5 kN/cm 2 terase Vst3kp2 puhul paksusega 21–40 mm.
Võtame tpl = 26 mm (2 mm on freesimise varu).
Traaversi kõrgus määratakse traaversi samba harule kinnitamise õmbluse asetamise tingimusest. Ohutusvaruna kanname kogu oksas oleva jõu traaversidesse läbi nelja filee keevisõmbluse. Poolautomaatne keevitamine traadiga Sv - 08G2S, d = 2 mm, k f = 8 mm. Vajalik õmbluse pikkus määratakse:
l w.tr = N in2 γ n /4k f (βR w γ w) min γ = 1205*0,95/4*0,8*17 = 21 cm;
l w< 85β f k f = 85*0,9*0,8 = 61 см.
Võtame htr = 30 cm.
Traaversi tugevuse kontrollimine toimub samamoodi nagu tsentraalselt kokkusurutud kolonni puhul.
Ankrupoltide arvutus kraanaharu kinnitamiseks (N min =368 kN; M=324 kNm).
Jõud ankrupoltidele: F a = (M- N y 2) / h o = (32400-368 * 56) / 145,8 = 81 kN.
Terasest poltide nõutav ristlõikepindala Vst3kp2: R va = 18,5 kN/cm 2 ;
A v.tr = F a γ n / R va = 81 * 0,95/18,5 = 4,2 cm2;
Võtame 2 polti d = 20 mm, A v.a = 2 * 3,14 = 6,28 cm 2. Välisharu ankrupoltide jõud on väiksem. Disainikaalutlustel aktsepteerime samu polte.
3.5. Sõrestiku sõrestiku arvutamine ja projekteerimine.
Esialgsed andmed.
Sõrestiku varraste materjal on terase mark C245 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t ≤ 20 mm), servade materjal on C255 R = 240 MPa = 24 kN/cm 2 (t ≤ 20 mm) ;
Sõrestike elemendid on valmistatud nurkadest.
Koormus katte massist (välja arvatud laterna kaal):
g cr ’ = g cr – γ g g taust ′ = 1,76 – 1,05*10 = 1,6 kN/m 2 .
Laterna raskust, erinevalt raami arvutusest, võetakse arvesse kohtades, kus latern tegelikult toetub sõrestikule.
Laterna raami mass laterna g tausta horisontaalprojektsiooni pindalaühiku kohta = 0,1 kN/m 2 .
Külgseina ja klaaside mass seina pikkuseühiku kohta g b.st = 2 kN/m;
d-arvutuskõrgus, võetakse rihmade telgede vaheline kaugus (2250-180=2,07m)
Sõlmejõud(a):
F 1 = F 2 = g cr 'Bd = 1,6 * 6 * 2 = 19,2 kN;
F 3 = g cr ' Bd + (g tausta ' 0,5 d + g b.st) B = 1,6 * 6 * 2 + (0, 1 * 0,5 * 2 + 2) * 6 = 21,3 kN;
F 4 = g cr ' B(0,5 d + d) + g taust ' B(0,5 d + d) = 1,6 * 6* (0,5 * 2 + 2) + 0,1 * 6 * ( 0,5 * 2 + 2) = 30,6 kN.
Toetusreaktsioonid: . F Ag = F 1 + F 2 + F 3 + F 4 /2 = 19,2 + 19,2 + 21,3 + 30,6/2 = 75 kN.
S = S g m = 1,8 m.
Sõlmejõud:
Lumekoormuse esimene variant (b)
F 1s = F 2s = 1,8 * 6 * 2 * 1,13 = 24,4 kN;
F3s = 1,8*6*2*(0,8+1,13)/2=20,8 kN;
F 4s = 1,8*6*(2*0,5+2)*0,8=25,9 kN.
Toetusreaktsioonid: . F As = F 1s + F 2s +F 3s +F 4s /2=2*24,2+20,8+25,9/2=82,5 kN.
Lumekoormuse 2. võimalus (c)
F 1 s’ = 1,8*6*2=21,6 kN;
F 2 s' = 1,8 * 6 * 2 * 1,7 = 36,7 kN;
F 3 s’ = 1,8*6*2/2*1,7=18,4 kN;
Toetusreaktsioonid: . F′ As = F 1 s ’ + F 2 s ’ + F 3 s ’ =21,6+36,7+18,4=76,7 kN.
Koormus raami hetkedest (vt tabelit) (d).
Esimene kombinatsioon
(kombinatsioon 1, 2, 3*, 4, 5*): M 1 max = -315 kNm; kombinatsioon (1, 2, 3, 4*, 5):
M 2vastav = -238 kNm.
Teine kombinatsioon (välja arvatud lumekoormus):
M1 = -315-(-60,9) = -254 kNm; M 2vastav = -238-(-60,9) = -177 kNm.
Õmbluste arvutamine.
| Varras nr. | jaotis | [N], kN | Õmble mööda alläärt | Suleõmblus | ||||
| N pööre, kN | Kf, cm | l , cm | N p, kN | kf, cm | l , cm | |||
| 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 | 125x80x8 50x5 50x5 50x5 50x5 | 282 198 56 129 56 | 0,75 N = 211 0,7N = 139 39 90 39 | 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 | 11 8 3 6 9 | 0,25N = 71 0,3N = 60 17 39 17 | 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 | 6 6 3 4 3 |
KASUTATUD VIIDATUTE LOETELU.
1. Metallkonstruktsioonid. toimetanud Yu.I. Kudishina Moskva, toim. c. "Akadeemia", 2008
2. Metallkonstruktsioonid. Õpik ülikoolidele / Toim. E. I. Belenya. – 6. väljaanne. M.: Stroyizdat, 1986. 560 lk.
3. Arvutusnäited metallkonstruktsioonid. Toimetanud A.P. Mandrikov. – 2. väljaanne. M.: Stroyizdat, 1991. 431 lk.
4. SNiP II-23-81 * (1990). Teraskonstruktsioonid. – M.; NSVL Riikliku Ehituskomitee CITP, 1991. – 94 lk.
5. SNiP 2.01.07-85. Koormused ja mõjud. – M.; NSVL Riikliku Ehituskomitee CITP, 1989. – 36 lk.
6. SNiP 2.01.07-85 *. Täiendused, osa 10. Painded ja nihked. – M.; NSVL Riikliku Ehituskomitee CITP, 1989. – 7 lk.
7. Metallkonstruktsioonid. Õpik ülikoolidele/Toim. V. K. Faibishenko. – M.: Stroyizdat, 1984. 336 lk.
8. GOST 24379.0 – 80. Vundamendi poldid.
9. Juhised Morozovi kursuseprojektide “Metallkonstruktsioonid” kohta 2007.
10. Tööstushoonete metallkonstruktsioonide projekteerimine. Ed. A.I. Aktuganov 2005
Vertikaalsed mõõtmed
Alustame ühekorruselise tööstushoone karkassi projekteerimist ehitusskeemi ja selle paigutuse valikuga. Hoone kõrgus põranda tasemest kuni ehitussõrestiku põhjani H umbes:
H o ≥ H1 + H2;
kus H 1 on kaugus põranda tasemest kraana rööpa tipuni, nagu on määratud H 1 = 16 m;
H 2 – kaugus kraana rööpa otsast katte ehituskonstruktsioonide põhjani, arvutatuna järgmise valemiga:
N2 ≥ N k + f + d;
kus N k – kõrgus sildkraana; N k = 2750 mm adj. 1
f – suurus, mis arvestab kattekonstruktsiooni läbipainet sõltuvalt sildeulatusest, f = 300 mm;
d - vahe kraanakäru ülemise punkti ja hoone struktuur,
d = 100 mm;
H 2 = 2750 +300 + 100 = 3150 mm, aktsepteeritud – 3200 mm (kuna H 2 võetakse 200 mm kordsena)
H o ≥ H 1 + H 2 = 16000 + 3200 = 19200 mm, aktsepteeritud – 19200 mm (kuna H 2 võetakse 600 mm kordsena)
Veeru ülaosa kõrgus:
· Н в = (h b + h р) + Н 2 = 1500 + 120 + 3200 = 4820 mm., lõplik suurus selgub pärast kraana tala arvutamist.
Samba alumise osa kõrgus, kui samba alus on maetud 1000 mm põranda alla
· N n = H o - N in + 1000 = 19200 - 4820 + 1000 = 15380 mm.
Veeru täiskõrgus
· H = N sisse + N n = 4820+ 15380 = 20200 mm.
Laterna mõõtmed:
Aktsepteerime laternat laiusega 12 m koos klaasidega ühes astmes kõrgusega 1250 mm, külje kõrgusega 800 mm ja karniisiga 450 mm.
N fnl. = 1750 +800 +450 =3000 mm.
· H f = 3150 mm.
Hoone karkassi konstruktsiooniskeem on näidatud joonisel:
Horisontaalsed mõõtmed
Kuna sammaste vahe on 12 m, siis kandevõime 32/5 t, hoone kõrgus< 30 м, то назначаем привязку а = 250 мм.
· h in = a + 200 = 250 + 200 = 450 mm
h min = N /12 = 4820/12 = 402 mm< h в = 450 мм.
Määrame l 1 väärtuse:
· l 1 ≥ B 1 + (h b - a) + 75 = 300 + (450-250) + 75 = 575 mm.
kus B 1 = 300 mm vastavalt adj. 1
Võtame l 1 = 750 mm (mitmekordne 250 mm).
Veeru alumise osa sektsiooni laius:
· h n = l 1 +a = 750 + 250 = 1000 mm.
· h n min = N n /20 = 15380/20 = 769 mm< h н = 1000 мм.
Samba ülemise osa ristlõige on tähistatud täisseinaga I-tala ja alumine osa massiivsena.
Ühendused terasraam tööstushoone
Raami ruumiline jäikus ning raami ja selle üksikute elementide stabiilsus tagatakse ühenduste süsteemi seadistamisega:
Sammastevahelised ühendused (kraanatala all ja kohal), mis on vajalikud sammaste stabiilsuse tagamiseks karkassi tasapindadest, piki hoonet mõjuvate koormuste (tuul, temperatuur) tajumine ja ülekandmine vundamentidele ning sammaste fikseerimine paigaldamise ajal;
- sõrestike vahelised ühendused: a) horisontaalsed põikühendused piki sõrestiku alumisi kõõlu, võttes koormuse hoone otsa mõjuvast tuulest; b) horisontaalsed pikisuunalised ühendused piki sõrestike alumisi kõõluseid; c) horisontaalsed põikiühendused piki sõrestike ülemisi nööre; d) vertikaalsed ühendused talude vahel;
- laternate ühendused;
- poolpuidust ühendused.
3. Arvutus- ja projekteerimisosa.
Koormuste kogumine raamile.
3.1.1. Põikraami konstruktsiooniskeem.
Astmeliste sammaste geomeetrilisteks telgedeks loetakse jooned, mis läbivad samba ülemise ja alumise osa raskuskeskmeid. Raskuskeskmete lahknevus annab ekstsentrilisuse "e 0", mille arvutame:
e 0 =0,5*(h n - h in)=0,5*(1000-450)=0,275 m
