Saada oma head tööd teadmistebaasi on lihtne. Kasutage allolevat vormi
Üliõpilased, magistrandid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös, on teile väga tänulikud.
postitatud http://www.allbest.ru/
annotatsioon
Selles kursusetöö Arvutati välja koostootmisauruturbiinil põhineva elektrijaama põhisoojusskeem
PT-80/100-130/13 temperatuuril keskkond, arvutati regeneratiivküttesüsteem ja võrguküttekehad ning turbiinipaigaldise ja jõuallika soojustõhususe näitajad.
Lisas on toodud turbiiniseadmel PT-80/100-130/13 põhinev põhisoojusdiagramm, võrgu vee ja küttekoormuse temperatuuride graafik, auru paisumise h-s diagramm turbiinis, režiimide skeem PT-80/100-130/13 turbiiniüksusest, kütteseadme üldvaade kõrgsurve PV-350-230-50, spetsifikatsioon üldine vaade PV-350-230-50, turbiiniagregaadi PT-80/100-130/13 pikilõige, soojuselektrijaama skeemi kaasatud abiseadmete üldvaate täpsustus.
Töö on koostatud 45 lehele ning sisaldab 6 tabelit ja 17 illustratsiooni. Töös kasutati 5 kirjanduslikku allikat.
- Sissejuhatus
- Teadusliku ja tehnilise kirjanduse ülevaade (Elektri- ja soojusenergia tootmise tehnoloogiad)
- 1. Turbiiniploki PT-80/100-130/13 termoskeemi kirjeldus
- 2. Turbiiniüksuse PT-80/100-130/13 põhisoojusdiagrammi arvutamine suure koormuse režiimil
- 2.1 Algandmed arvutamiseks
- 2.2
- 2.3 Auru paisumisprotsessi parameetrite arvutamine turbiini sektsioonides aastalh- Sdiagramm
- 2.4
- 2.5
- 2.6
- 2.6.1 Võrgukütte paigaldus (katlaruum)
- 2.6.2 Kõrgsurve regeneratiivsed kütteseadmed ja toiteseade (pump)
- 2.6.3 Toitevee deaeraator
- 2.6.4 Kütteseade toores vesi
- 2.6.5
- 2.6.6 Jumestusvee deaeraator
- 2.6.7
- 2.6.8 Kondensaator
- 2.7
- 2.8 Turbiiniagregaadi PT- energiabilanss80/100-130/13
- 2.9
- 2.10
- Järeldus
- Bibliograafia
- Sissejuhatus
- Kõigi suure soojustarbimisega tööstusharude suurte tehaste jaoks on optimaalne toitesüsteem linnaosa või tööstuslikust soojuselektrijaamast.
- Soojuselektrijaamade elektritootmise protsessi iseloomustab kõrgem soojustõhusus ja suurem energiatõhusus võrreldes kondensatsioonielektrijaamadega. Seda seletatakse asjaoluga, et selles kasutatakse ära turbiini heitsoojus, mis viiakse külmaallikasse (soojusvastuvõtja välistarbija juures).
- Töös arvutatakse välisõhu temperatuuril projekteerimisrežiimil töötava tööstusliku kütteturbiini PT-80/100-130/13 baasil elektrijaama põhisoojusskeem.
- Termoahela arvutamise ülesandeks on määrata töövedeliku parameetrid, vooluhulgad ja voolusuunad ühikutes ja komponentides, samuti jaama kogu aurukulu, elektrivõimsus ja soojusliku efektiivsuse näitajad.
- 1. PT-turbiini paigalduse põhisoojusdiagrammi kirjeldus80/100-130/13
80 MW elektrilise võimsusega jõuplokk koosneb kõrgsurvetrummelkatlast E-320/140, turbiinist PT-80/100-130/13, generaatorist ja abiseadmetest.
Jõuallikal on seitse väljatõmmet. Turbiinseadmes on võimalik teostada kaheastmelist võrguvee soojendamist. Olemas on põhi- ja tipuboiler, samuti PVC, mis lülitatakse sisse juhul, kui boiler ei suuda tagada võrguvee vajalikku soojendamist.
Katlast värske aur rõhuga 12,8 MPa ja temperatuuriga 555 0 siseneb turbiini kõrgsurvekambrisse ja suunatakse pärast töötamist turbiini rõhukambrisse ja seejärel madalrõhupumpa. Pärast väljalaskmist siseneb aur madalrõhuseadmest kondensaatorisse.
Regeneratsiooni jõuallikas on kolm kõrgsurvekütteseadet (HPH) ja neli madalrõhukütteseadet (LPH). Küttekehade numeratsioon pärineb turbiiniploki sabast. Kütteauru PVD-7 kondensaat juhitakse kaskaadiga PVD-6-sse, PVD-5-sse ja seejärel deaeraatorisse (6 ata). PND4, PND3 ja PND2 kondensaadi ärajuhtimine toimub ka PND1-s kaskaadina. Seejärel saadetakse PND1-st kütteauru kondensaat SM1-sse (vt PrTS2).
Põhikondensaat ja toitevesi soojendatakse järjestikku PE, SKh ja PS, neljas küttekehas madal rõhk(HDPE), 0,6 MPa deaeraatoris ja kolmes kõrgsurvesoojendis (HPH). Nendesse küttekehadesse tarnitakse auru kolme reguleeritud ja nelja reguleerimata turbiini aurueemalduse kaudu.
Küttevõrgu vee soojendamise plokil on katlapaigaldis, mis koosneb alumisest (PSG-1) ja ülemisest (PSG-2) võrguküttekehast, mis töötavad vastavalt 6. ja 7. väljatõmbe auruga ning PVC-st. Ülemise ja alumise võrgusoojendi kondensaat juhitakse äravoolupumpade abil segistitesse SM1 LPH1 ja LPH2 vahel ning SM2 küttekehade LPH2 ja LPH3 vahel.
Toitevee soojendamise temperatuur jääb vahemikku (235-247) 0 C ja oleneb värske auru algrõhust ja allkütte kogusest HPH7-s.
Esimene auru ekstraheerimine (HPC-st) läheb toitevee soojendamiseks HPH-7-s, teine ekstraheerimine (HPC-st) - HPH-6-sse, kolmas (HPC-st) - HPH-5, D6ata tootmiseks; neljas (ChSD-st) - PND-4-s, viies (ChSD-st) - PND-3-s, kuues (ChSD-st) - PND-2-s, deaeraator (1,2 ata), PSG2-s, PSV-s; seitsmes (ChND-st) - PND-1-s ja PSG1-s.
Kahjude korvamiseks näeb skeem ette toorvee sissevõtu. Toorvesi kuumutatakse toorveeboileris (RWH) temperatuurini 35 o C, seejärel siseneb see pärast keemilist töötlemist 1,2 ata õhutusseadmesse. Täiendava vee soojendamise ja õhutustamise tagamiseks kasutatakse kuuenda väljatõmbe auru soojust.
Tihendusvarraste aur koguses D tk = 0,003D 0 läheb deaeraatorisse (6 ata). Tihendite välimiste kambrite aur suunatakse SH-i, tihendi keskkambritest - PS-i.
Katla tühjendamine on kaheastmeline. 1. astme paisuti aur läheb õhutusseadmesse (6 ata), 2. astme paisutist õhutusseadmesse (1,2 ata). 2. etapi laiendaja vesi juhitakse võrgu veetrassi, et osaliselt täita võrgukadusid.
Joonis 1. Soojuselektrijaama skemaatiline soojusdiagramm tehniliste kirjelduste alusel PT-80/100-130/13
2. Turbiinipaigaldise põhisoojusdiagrammi arvutaminePT-80/100-130/13 suure koormusega režiimis
Turbiinipaigaldise põhisoojusdiagrammi arvutamisel lähtutakse antud voolukiirus aur turbiinile. Arvutamise tulemusena määratakse järgmine:
? turbiiniseadme elektrivõimsus - W e;
? turbiiniploki ja soojuselektrijaama kui terviku energianäitajad:
b. soojuselektrijaamade kasutegur elektri tootmiseks;
V. soojuselektrijaamade kasutegur kütteks soojuse tootmiseks ja tarnimiseks;
d) samaväärse kütuse eritarbimine elektri tootmiseks;
e) samaväärse kütuse eritarbimine soojusenergia tootmiseks ja tarnimiseks.
2.1 Algandmed arvutamiseks
Reaalajas aururõhk -
Värske auru temperatuur -
Rõhk kondensaatoris - P kuni =0,00226 MPa
Tootmisauru parameetrid:
auru tarbimine -
serveerimine - ,
tagurpidi - .
Värske auru tarbimine turbiini kohta -
Termoahela elementide efektiivsuse väärtused on toodud tabelis 2.1.
Tabel 2.1. Termoahela elementide efektiivsus
|
Soojusahela element |
Tõhusus |
||
|
Määramine |
Tähendus |
||
|
Pidev puhumispaisutaja |
|||
|
Alumine võrgukütteseade |
|||
|
Ülemine võrgukütteseade |
|||
|
Regeneratiivne küttesüsteem: |
|||
|
Toitepump |
|||
|
Toitevee deaeraator |
|||
|
Puhastage jahuti |
|||
|
Puhastatud veeboiler |
|||
|
Kondensvee deaeraator |
|||
|
Segistid |
|||
|
Tihendi kütteseade |
|||
|
Tihendi ejektor |
|||
|
Torujuhtmed |
|||
|
Generaator |
|||
2.2 Rõhkude arvutamine turbiini väljalaskeavades
Koostootmisjaama soojuskoormuse määravad tööstusliku aurutarbija vajadused ning välistarbijate soojusvarustus kütteks, ventilatsiooniks ja sooja veevarustuseks.
Tööstusliku kütteturbiiniga soojuselektrijaama soojusliku efektiivsuse karakteristikute arvutamiseks suure koormuse režiimil (alla -5 ° C) on vaja määrata auru rõhk turbiini väljalaskeavades. See rõhk määratakse tööstustarbija nõuete ja toitevee temperatuurigraafiku alusel.
Selles kursusetöös kasutatakse välistarbija tehnoloogilisteks (tootmis)vajadusteks pidevat auru eraldamist, mis on võrdne rõhuga, mis vastab turbiiniüksuse nominaalsele töörežiimile, seega rõhk reguleerimata. turbiinide nr 1 ja nr 2 väljatõmme on võrdne:
Auru parameetrid turbiini heitgaasides nominaalrežiimil on teada selle põhiparameetritest tehnilised omadused.
Vajalik on määrata kütte väljatõmbe tegelik (st antud režiimi jaoks) rõhu väärtus. Selleks tehke järgmist toimingute jada:
1. Antud väärtuse ja valitud (määratletud) küttevõrgu temperatuurigraafiku alusel määrame võrgusoojendite taga oleva võrguvee temperatuuri antud välisõhu temperatuuril t NAR
t eKr = t O.S + b CHP ( t P.S - t O.S)
t eKr = 55,6+ 0,6 (106,5–55,6) = 86,14 0 C
2. Vastavalt vee alakütte aktsepteeritud väärtusele ja väärtusele t BC leiame võrgukütteseadme küllastustemperatuuri:
= t Päike + ja
86,14 + 4,3 = 90,44 0 C
Seejärel määrame vee ja veeauru küllastatuse tabelite abil võrguküttekeha aururõhu R BC = 0,07136 MPa.
3. Alumise võrguküttekeha soojuskoormus ulatub 60%-ni katlaruumi kogukoormusest
t NS = t O.S + 0,6 ( t V.S - t O.S)
t NS = 55,6 ± 0,6 (86,14 - 55,6) = 73,924 0 C
Vee ja veeauru küllastustabeleid kasutades määrame võrguküttekeha aururõhu R Nc = 0,04411 MPa.
4. Määrame aururõhu turbiini kütte (reguleeritud) väljatõmbetel nr 6, nr 7, võttes arvesse aktsepteeritud rõhukadusid läbi torustike:
kus arvestame kadusid torustikes ja turbiini juhtimissüsteemides:; ;
5. Vastavalt aururõhu väärtusele ( R 6 ) turbiini kaugkütte väljundis nr 6 selgitame aururõhku reguleerimata turbiini väljalaskeavades tööstusliku väljalaskeava nr 3 ja reguleeritud kaugkütte väljalaskeava nr 6 vahel (vastavalt Flügel-Stodola võrrandile):
Kus D 0 , D, R 60 , R 6 - auruvool ja rõhk turbiini väljalaskeavas vastavalt nominaal- ja arvutusrežiimis.
2.3 Parameetrite arvutamineauru paisumise protsess turbiini sektsioonidesh- Sdiagramm
Kasutades allpool kirjeldatud meetodit ja eelmises lõigus leitud ekstraktsioonide rõhu väärtusi, koostame diagrammi auru paisumise protsessist turbiini vooluosas t nar=- 15 є KOOS.
Ristmispunkt aadressil h, s- isotermiga isobardiagramm määrab värske auru entalpia (punkt 0 ).
Värske auru rõhukadud seiskamis- ja juhtventiilides ning käivitusauru tee on täis klapid lahti on umbes 3%. Seetõttu on aururõhk enne turbiini esimest etappi võrdne:
Peal h, s- diagramm tähistab isobaari ja värske auru entalpiataseme lõikepunkti (punkt 0 /).
Auruparameetrite arvutamiseks iga turbiinikambri väljalaskeava juures on meil kambrite sisemise suhtelise efektiivsuse väärtused.
Tabel 2.2. Turbiini sisemine suhteline efektiivsus kambrite kaupa
Saadud punktist (punkt 0 /) tõmmatakse joon vertikaalselt allapoole (piki isentroopi), kuni see lõikub rõhuisobaariga valikus nr 3. Lõikepunkti entalpia on võrdne.
Auru entalpia kolmandas regeneratiivses valikukambris tegelikus paisumisprotsessis on võrdne:
Samamoodi edasi h,s- diagramm sisaldab punkte, mis vastavad auru olekule kuuenda ja seitsmenda ekstraheerimise kambris.
Pärast aurupaisutamisprotsessi ehitamist sisse h, S- skeemile on kantud regeneratiivsoojendite reguleerimata väljatõmbe isobaarid R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 ja auru entalpiad nendes valikutes on kindlaks tehtud.
Ehitatud peale h,s- diagrammil on punktid ühendatud joonega, mis kajastab auru paisumise protsessi turbiini vooluosas. Aurupaisumise protsessi graafik on näidatud joonisel A.1. (Lisa A).
Vastavalt ehitatud h,s- diagrammi abil määrame auru temperatuuri vastavas turbiini väljalaskeavas selle rõhu ja entalpia väärtuste põhjal. Kõik parameetrid on näidatud tabelis 2.3.
2.4 Termodünaamiliste parameetrite arvutamine kütteseadmetes
Regeneratiivsoojendite rõhk on väljatõmbetorustike, kaitse- ja sulgeventiilide hüdraulilisest takistusest tingitud rõhukao võrra väiksem kui rõhk väljatõmbekambrites.
1. Arvutage küllastunud veeauru rõhk regeneratiivsetes kütteseadmetes. Eeldatakse, et torujuhtme rõhukadu turbiini väljalaskeavast vastava küttekehani on võrdne:
Küllastunud veeauru rõhk toite- ja kondensatsioonivee deaeraatorites on teada nende tehnilistest omadustest ja on vastavalt võrdne
2. Kasutades vee ja auru omaduste tabelit küllastunud olekus, kasutades leitud küllastusrõhku, määrame kuumutusauru kondensaadi temperatuuri ja entalpia.
3. Aktsepteerime vee allkuumutamist:
Kõrgsurve regeneratiivsetes kütteseadmetes - 2єKOOS
Madala rõhuga regeneratiivsetes kütteseadmetes - 5єKOOS,
Deaeraatorites - 0є KOOS ,
seetõttu on nendest kütteseadmetest väljuva vee temperatuur:
, є KOOS
4. Veesurve vastavate küttekehade taga määratakse teekonna hüdraulilise takistuse ja pumpade töörežiimi järgi. Nende rõhkude väärtused on aktsepteeritud ja näidatud tabelis 2.3.
5. Kasutades vee ja ülekuumendatud auru tabeleid, määrame vee entalpia pärast küttekehasid (ja väärtuste alusel):
6. Vee soojendamist kütteseadmes määratletakse kui vee entalpiate erinevust kütteseadme sisse- ja väljalaskeava juures:
, kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg,
kus on kondensaadi entalpia tihendussoojendi väljalaskeava juures. Selles töös eeldatakse, et see väärtus on võrdne.
7. Soojus, mis eraldub auru kuumutamisel kütteseadmes veele:
2.5 Auru ja vee parameetrid turbiiniseadmes
Edasiste arvutuste hõlbustamiseks on ülalpool arvutatud auru ja vee parameetrid turbiinisõlmes kokku võetud tabelis 2.3.
Andmed auru ja vee parameetrite kohta äravoolujahutites on toodud tabelis 2.4.
Tabel 2.3. Auru ja vee parameetrid turbiiniseadmes
|
p, MPa |
t, 0 KOOS |
h, kJ/kg |
p", MPa |
t" H, 0 KOOS |
h B H, kJ/kg |
0 KOOS |
lk B, MPa |
t P, 0 KOOS |
h B P, kJ/kg |
kJ/kg |
||
Tabel 2.4. Auru ja vee parameetrid äravoolujahutites
2.6 Auru ja kondensaadi vooluhulkade määramine termoahela elementides
Arvutamine toimub järgmises järjekorras:
1. Auru tarbimine turbiini kohta projekteerimisrežiimis.
2. Auru lekib läbi tihendite
Võtame siis vastu
4. Toitevee tarbimine boileri kohta (sh läbipuhumine)
kus on katlavee kogus, mis läheb pidevasse läbipuhumisse
D jne=(b jne/100)·D lk=(1,5/100)·131,15=1,968kg/s
5. Auru väljumine puhastuslaiendist
kus on pidevpuhastuslaiendis puhastusveest eralduva auru osakaal
6. Puhastusvee väljund ekspanderist
7. Täiendava vee tarbimine keemilisest veepuhastusjaamast (CWW)
kust on kondensaadi tagasivoolu koefitsient
tööstustarbijad, aktsepteerime;
Deaeraatoris ja kondensaatoris asuvatesse regeneratiiv- ja võrgusoojenditesse, samuti küttekehasid ja segisteid läbivate kondensaadivoolude arvutamine põhineb materjali- ja soojusbilansi võrranditel.
Tasakaalu võrrandid koostatakse järjestikku iga soojusahela elemendi jaoks.
Turbiinipaigaldise soojusskeemi arvutamise esimene etapp on võrguküttekehade soojusbilansi koostamine ja igaühe jaoks aurukulu määramine, lähtudes turbiini antud soojuskoormusest ja temperatuurigraafikust. Pärast seda koostatakse soojusbilansid kõrgsurve regeneratiivsoojendite, deaeraatorite ja madalsurvekütteseadmete jaoks.
2.6.1 Võrgukütte paigaldus (katlaruum))
Tabel 2.5. Auru ja vee parameetrid võrguküttepaigaldises
|
Indeks |
Alumine kütteseade |
Ülemine kütteseade |
|
|
Kütteaur Valikurõhk P, MPa |
|||
|
Rõhk küttekehas P?, MPa |
|||
|
Auru temperatuur t,єС |
|||
|
Eraldatud soojus qns, qsu, kJ/kg |
|||
|
Auru kondensaadi soojendamine Küllastustemperatuur tн,єС |
|||
|
Entalpia küllastuse juures h?, kJ/kg |
|||
|
Võrgu vesi Küttekehas alaküte Ins, Ivs, єС |
|||
|
Sisselaske temperatuur toс, tнс, єС |
|||
|
Entalpia sisselaskeava juures, kJ/kg |
|||
|
Väljalasketemperatuur tns,ts, єС |
|||
|
Väljundentalpia, kJ/kg |
|||
|
Küte kerises fns, fvs, kJ/kg |
Paigaldusparameetrid määratakse järgmises järjestuses.
1. Võrguvee tarbimine arvestusliku režiimi jaoks
2. Alumise võrguküttekeha soojusbilanss
Kütteauru tarbimine madalama võrgusoojendi jaoks
tabelist 2.1.
3. Ülemise võrguküttekeha soojusbilanss
Kütteauru tarbimine ülemise võrguküttekeha jaoks
Regeneratiivsed kõrgsurvekütteseadmed rõhu ja etteande paigaldus (pump)
PVD 7
PVD7 soojusbilansi võrrand
Kütteauru tarbimine HPH7 juures
PVD 6
PVD6 soojusbilansi võrrand
Kütteauru tarbimine HPH6 juures
äravoolust eemaldatud soojus OD2
Toitepump (PN)
Rõhk pärast PN-i
Pumba rõhk PN-s
Rõhulangus
Vee erimaht PN v PN - määratakse tabelitest väärtuse järgi
R Esmasp.
Toitepumba efektiivsus
Veeküte PN-s
Entalpia pärast PN-i
Kus - tabelist 2.3;
PVD5 soojusbilansi võrrand
Kütteauru tarbimine HPH5 juures
2.6.3 Toitevee õhutusseade
Eeldatakse, et auruvool DPV-s oleva klapivarre tihenditest on
Klapisääretihendite auru entalpiaks loetakse
(at P = 12,9 MPa Ja t = 556 0 KOOS) :
Aurustumine deaeraatorist:
D probleem=0,02 D PV=0.02
Auru osakaal (deaeraatorist PE-sse mineva auru fraktsioonides, keskmise ja otsa tihenduskambri tihendis
Deaeraatori materjali tasakaalu võrrand:
.
Deaeraatori soojusbilansi võrrand
Pärast avaldise asendamist selle võrrandiga D CD saame:
Kütteauru vool kolmandast turbiini väljatõmbest DPV-sse
seega kütteauru tarbimine turbiini väljalaskeavast nr 3 DPV-sse:
D D = 4,529.
Kondensaadi vool õhutusseadme sisselaskeava juures:
D CD = 111,82 - 4,529 = 107,288.
2.6.4 Toorveeboiler
Drenaaži entalpia h PSV=140
.
2.6.5 Kaheastmeline puhastuspaisutaja
2. etapp: 6 ata juures keeva vee paisutamine koguses
kuni rõhuni 1 ata.
= + (-)
saadetakse atmosfääriõhutusseadmesse.
2.6.6 Jumestusvee deaeraator
postitatud http://www.allbest.ru/
Tagasivoolu kondensaadi deaeraatori ja lisavee DKV materjalibilansi võrrand.
D KV = + D P.O.V + D OK + D OB;
Keemiliselt puhastatud vee tarbimine:
D OB = ( D P - D OK) + + D TÜ.
OP purge veejahuti soojusbilanss
kondensaatturbiini agregaadi materjal
Kus q OP = h h OP-i täiendavale veele tarnitud soojus.
q OP = 670,5–160 = 510,5 kJ/kg,
Kus: h puhastusvee entalpia OP väljapääsu juures.
Aktsepteerime tööstuslike soojustarbijate kondensaadi tagastamist?k = 0,5 (50%), siis:
D OK = ?k* D P = 0,5 51,89 = 25,694 kg/s;
D RH = (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 = 27,493 kg/s.
Täiendava vee soojendamise OP-s määrame OP soojusbilansi võrrandist:
= 27,493 siit:
= 21,162 kJ/kg.
Peale puhumisjahutit (BC) läheb lisavesi keemilisele veetöötlusele ja seejärel keemiliselt puhastatud veesoojendile.
Keemiliselt puhastatud veesoojendi POV termiline tasakaal:
Kus q 6 - turbiini väljalaskeavast nr 6 auruga küttekehale üle kantud soojushulk;
vee soojendamine POV-s. Me nõustume h RH = 140 kJ/kg, siis
.
PWF-i aurukulu määrame keemiliselt puhastatud veesoojendi soojusbilansi järgi:
D POV 2175,34= 27,493 230,4 kust D POV = 2,897 kg/s.
Seega
D KV = D
Soojusbilansi võrrand keemiliselt puhastatud vee deaeraatori jaoks:
D h 6 + D POV h+ D Okei h+ D OB hD HF h
D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6
Siit D= 0,761 kg/s - kütteauru tarbimine DKV ja turbiini väljalaskeava nr 6 juures.
Kondensaadi vool DKV väljalaskeava juures:
D KV = 0,761+56,084 = 56,846 kg/s.
2.6.7 Madala rõhuga regeneratiivsed kütteseadmed
HDPE 4
PND4 soojusbilansi võrrand
.
Kütteauru tarbimine PND4 juures
,
Kus
HDPE3 ja mikserSM2
Ühtne soojusbilansi võrrand:
kus on kondensaadi vool HDPE2 väljundis:
D K6 = D KD - D HF -D Päike - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609
asendame D K2 kombineeritud soojusbilansi võrrandisse:
D= 0,544 kg/s - kütteauru tarbimine LPH3 juures ekstraheerimisest nr 5
turbiinid.
PND2, mikser SM1, PND1
Temperatuur PS taga:
Koostatakse 1 materjali võrrand ja 2 soojusbilansi võrrandit:
1.
2.
3.
asendada võrrandiga 2
Saame:
kg/s;
D P6 = 1,253 kg/s;
D P7 = 2,758 kg/s.
2.6.8 Kondensaator
Kondensaatori materjali tasakaalu võrrand
.
2.7 Materjalibilansi arvutuse kontrollimine
Kõikide termilise ahela voolude arvutustes arvessevõtmise õigsuse kontrollimiseks võrreldakse turbiiniseadme kondensaatoris oleva auru ja kondensaadi materjalibilansi.
Heitgaasi auru vool kondensaatorisse:
,
kus on auruvool turbiini väljatõmbekambrist numbriga.
Väljatõmbevee auru tarbimine on toodud tabelis 2.6.
Tabel 2.6. Auru tarbimine turbiini väljatõmbe abil
|
Valik nr. |
Määramine |
Aurukulu, kg/s |
|
|
D 1 =D P1 |
|||
|
D 2 =D P2 |
|||
|
D 3 =D P3+D D+D P |
|||
|
D 4 =D P4 |
|||
|
D 5 = D NS + D P5 |
|||
|
D 6 =D P6+D Päike++D PSV |
|||
|
D 7 =D P7+D HC |
Turbiinide väljatõmbete kogu auruvool
Auru vool kondensaatorisse pärast turbiini:
Auru ja kondensaadi tasakaalu viga
Kuna auru ja kondensaadi tasakaalu viga ei ületa lubatud piiri, võetakse termilise ahela kõiki voolusid õigesti arvesse.
2.8 Turbiiniagregaadi energiabilanss PT- 80/100-130/13
Määrame turbiini sektsioonide võimsuse ja selle koguvõimsuse:
N i=
Kus N i OTC - turbiinikambri võimsus, N i OTS = D i OTS H i OTS,
H i OTS = H i OTS - H i +1 TTC - soojuslangus sektsioonis, kJ/kg,
D i OTS - auru läbipääs läbi sektsiooni, kg/s.
sektsioon 0-1:
D 01 OTS = D 0 = 130,5 kg/s,
H 01 OTS = H 0 OTS - H 1 OTS = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ/kg,
N 01 OTS = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVT.
- sektsioon 1-2:
D 12 OTS = D 01 -D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg/s,
H 12 OTS = H 1 OTS - H 2 OTS = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ/kg,
N 12 OTS = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVT.
- sektsioon 2-3:
D 23 OTS =D 12 -D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg/s,
H 23 OTS = H 2 OTS - H 3 OTS = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ/kg,
N 23 OTS = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVT.
- sektsioon 3-4:
D 34 OTS = D 23 -D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg/s,
H 34 OTS = H 3 OTS - H 4 OTS = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ/kg,
N 34 OTS = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVT.
- sektsioon 4-5:
D 45 OTS = D 34 -D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg/s,
H 45 OTS = H 4 OTS - H 5 OTS = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ/kg,
N 45 OTS = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVT.
- sektsioon 5-6:
D 56 OTS = D 45 -D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg/s,
H 56 OTS = H 5 OTS - H 6 OTS = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ/kg,
N 45 OTS = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVT.
- sektsioon 6-7:
D 67 OTS = D 56 -D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg/s,
H 67 OTS = H 6 OTS - H 7 OTS = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ/kg,
N 67 OTS = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVT.
- sektsioon 7-K:
D 7k OTS = D 67 -D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg/s,
H 7k OTS = H 7 OTS - H To OTS = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ/kg,
N 7k OTS = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVT.
3.5.1 Turbiinikambrite koguvõimsus
3.5.2 Turbiiniseadme elektrivõimsus määratakse järgmise valemiga:
N E = N i
kus on generaatori mehaaniline ja elektriline kasutegur,
N E = 83,46. 0,99. 0,98=80,97 MW.
2.9 Turbiiniseadme soojusliku kasuteguri näitajad
Turbiiniploki soojustarbimine kokku
, MW
.
2. Soojuse tarbimine kütteks
,
Kus h T- küttesüsteemi soojuskadu arvestav koefitsient.
3. Soojuse kogutarbimine tööstustarbijatele
,
.
4. Soojuse kogutarbimine välistarbijatele
, MW
.
5. Elektrienergia tootmiseks kasutatava turbiinipaigaldise soojustarbimine
,
6. Turbiinipaigaldise efektiivsus elektri tootmiseks (arvestamata oma elektritarbimist)
,
.
7. Soojuse eritarbimine elektri tootmiseks
,
2.10 Soojuselektrijaamade energianäitajad
Värske auru parameetrid aurugeneraatori väljalaskeava juures.
- rõhk P PG = 12,9 MPa;
- aurugeneraatori brutoefektiivsus aurugeneraatoriga = 0,92;
- temperatuur t PG = 556 o C;
- h PG = 3488 kJ/kg etteantud juures R PG ja t PG.
Aurugeneraatori efektiivsus, võetud katla E-320/140 omadustest
.
1. Aurugeneraatori tehase soojuskoormus
, MW
2. Torujuhtmete efektiivsus (soojustransport)
,
.
3. Soojuselektrijaamade kasutegur elektri tootmiseks
,
.
4. Soojuselektrijaama efektiivsus kütteks soojuse tootmiseks ja tarnimiseks, arvestades PVC-d
,
.
PVK kl t N=- 15 0 KOOS töötab,
5. Samaväärse kütuse erikulu elektri tootmiseks
,
.
6. Samaväärse kütuse erikulu soojusenergia tootmiseks ja tarnimiseks
,
.
7. Kütuse soojuskulu jaama kohta
,
.
8. Jõuallika kogukasutegur (bruto)
,
9. Soojuse eritarbimine soojuselektrijaama võimsusühiku kohta
,
.
10. Jõuallika kasutegur (neto)
,
.
kus E S.N on tema enda elektri eritarbimine, E S.N =0,03.
11. Samaväärse kütuse erikulu "neto"
,
.
12. Samaväärne kütusekulu
kg/s
13. Samaväärse kütuse tarbimine välistarbijatele tarnitava soojuse tootmiseks
kg/s
14. Samaväärse kütuse tarbimine elektrienergia tootmiseks
V E U =V U -V T U =13,214-8,757=4,457 kg/s
Järeldus
Tootmiskütteturbiinil PT-80/100-130/13 põhineva elektrijaama soojusdiagrammi arvutamise tulemusena, mis töötab ümbritseva keskkonna temperatuuril suurel koormusel, on elektrijaama iseloomustavate põhiparameetrite järgmised väärtused seda tüüpi saadi:
Auru tarbimine turbiinide väljatõmbamisel
Kütteauru tarbimine võrgusoojendite jaoks
Soojusvarustus kütteks turbiinseadme abil
K T= 72,22 MW;
Soojusvarustus turbiinseadmest tööstustarbijatele
K P= 141,36 MW;
Soojuse kogutarbimine välistarbijatele
K TP= 231,58 MW;
Generaatori klemmi võimsus
N uh=80,97 MW;
CHP kasutegur elektri tootmiseks
Soojuselektrijaamade efektiivsus kütteks soojuse tootmiseks ja tarnimiseks
Kütuse erikulu elektri tootmiseks
b E U= 162,27g/kW/h
Kütuse erikulu soojusenergia tootmiseks ja tarnimiseks
b T U= 40,427 kg/GJ
Koostootmisjaama koguefektiivsus "bruto"
Koostootmisjaama koguefektiivsus "neto"
Samaväärse kütuse erikulu jaama kohta "neto"
Bibliograafia
1. Ryzhkin V.Ya. Soojuselektrijaamad: Õpik ülikoolidele – 2. väljaanne, parandatud. - M.: Energia, 1976.-447 lk.
2. Aleksandrov A.A., Grigorjev B.A. Vee ja veeauru termofüüsikaliste omaduste tabelid: Käsiraamat. - M.: Kirjastus. MPEI, 1999. - 168 lk.
3. Poleštšuk I.Z. Soojuselektrijaamade põhisoojusdiagrammide koostamine ja arvutamine. Juhised kursuseprojekti jaoks erialal "Soojuselektrijaamad ja tuumaelektrijaamad", / Ufa osariik. lennundus tehnikaülikool - t. - Ufa, 2003.
4. Ettevõtte standard (STP UGATU 002-98). Nõuded ehitusele, esitlusele, projekteerimisele.- Ufa.: 1998.
5. Boyko E.A. Soojuselektrijaamade aurutoruga elektrijaamad: teatmik - IPC KSTU, 2006. -152s
6. . Soojus- ja tuumaelektrijaamad: kataloog/all kindral toim.. Vastav liige RAS A.V. Klimenko ja V.M. Zorina. - 3. väljaanne - M.: Kirjastus MPEI, 2003. - 648 lk.: ill. - (Soojusenergeetika ja küttetehnika; 3. raamat).
7. . Soojus- ja tuumaelektrijaamade turbiinid: õpik ülikoolidele / Toim. A.G., Kostjuka, V.V. Frolova. - 2. väljaanne, muudetud. ja täiendav - M.: Kirjastus MPEI, 2001. - 488 lk.
8. Auruturbiinijaamade termiliste ahelate arvutamine: Hariduslik elektrooniline väljaanne / Poleshchuk I.Z. - Riiklik kutsekõrgkooli õppeasutus UGATU, 2005.
Elektrijaamade, seadmete ja nende elementide sümbolid (shtekst, pildid, indeksid)
D - toitevee õhutusseade;
DN - drenaažipump;
K - kondensaator, boiler;
KN - kondensaadipump;
OE - äravoolu jahuti;
PrTS - põhiline termodiagramm;
LDPE, HDPE - regeneratiivne kütteseade (kõrge, madal rõhk);
PVK - tippveekütte boiler;
PG - aurugeneraator;
PE - auru ülekuumendi (esmane);
PN - toitepump;
PS - täitekarbi kütteseade;
PSG - horisontaalne võrgukütteseade;
PSV - toorveeboiler;
PT - auruturbiin; kütteturbiin tööstusliku ja kütteauru ekstraheerimisega;
PHOV - keemiliselt puhastatud veeboiler;
PE - ejektori jahuti;
R - laiendaja;
CHPP - soojuse ja elektri koostootmisjaam;
SM - segisti;
CX - tihendikasti külmik;
HPC - kõrgsurvesilinder;
LPC - madala rõhuga silinder;
EG - elektrigeneraator;
Lisa A
Lisa B
PT-80/100 režiimide skeem
Lisa B
Küttegraafikud pühade kvaliteedikontrollikssoojus põhineb ööpäeva keskmisel välisõhutemperatuuril
Postitatud saidile Allbest.ru
...Sarnased dokumendid
Põhisoojusdiagrammi arvutamine, aurupaisumisprotsessi konstrueerimine turbiini sektsioonides. Regeneratiivse toitevee küttesüsteemi arvutamine. Kondensaadivoolu, turbiini ja pumba töö määramine. Tera kogukaod ja sisemine efektiivsus.
kursusetöö, lisatud 19.03.2012
Auru paisumise protsessi joonistamine turbiinis H-S diagrammil. Auru ja vee parameetrite ja voolukiiruste määramine elektrijaamas. Soojuskontuuri komponentide ja seadmete põhiliste soojusbilansside koostamine. Esialgne hinnang auruvoolule turbiini kohta.
kursusetöö, lisatud 05.12.2012
Kütteturbiinil põhineva elektrijaama soojusahela kontrollarvutuste läbiviimise meetodite analüüs. Kondensaatori KG-6200-2 konstruktsiooni ja töö kirjeldus. T-100-130 tüüpi turbiinseadmel põhineva soojusjaama põhisoojusdiagrammi kirjeldus.
lõputöö, lisatud 09.02.2010
Soojusdiagramm jõuseade Auru parameetrid turbiinide ekstraktsioonides. Protsessi konstrueerimine hs-diagrammis. Auru ja vee parameetrite koondtabel. Soojuskontuuri komponentide ja seadmete põhisoojusbilansside koostamine. Deaeraatori ja võrgu paigalduse arvestus.
kursusetöö, lisatud 17.09.2012
Aurupaisutamisprotsessi ehitamine aastal h-s diagramm. Võrgukütteseadmete paigaldamise arvestus. Auru paisumisprotsess etteandepumba ajamiturbiinis. Auruvoolu määramine turbiini kohta. Soojuselektrijaamade soojusliku kasuteguri arvutamine ja torustike valik.
kursusetöö, lisatud 10.06.2010
Seadme põhisoojusdiagrammi valik ja põhjendus. Peamiste auru- ja veevoolude tasakaalu koostamine. Turbiini peamised omadused. Aurupaisutamisprotsessi konstrueerimine turbiinis hs-skeemil. Heitsoojuskatla küttepindade arvutamine.
kursusetöö, lisatud 25.12.2012
Auruturbiini arvutus, põhielementide parameetrid skemaatiline diagramm auruturbiini paigaldus ja aurupaisumise termilise protsessi eelkonstrueerimine turbiinis h-s diagrammil. Regeneratsiooniga auruturbiinitehase majandusnäitajad.
kursusetöö, lisatud 16.07.2013
Tuumaelektrijaama tehniliste kirjelduste projektsoojusdiagrammi koostamine. Töövedeliku parameetrite, auru voolukiiruste määramine turbiiniseadme heitgaasides, seadme kui terviku sisemise võimsuse ja soojusliku efektiivsuse näitajate määramine. Kondensaadi etteandepumpade võimsus.
kursusetöö, lisatud 14.12.2010
Auru paisumise protsess turbiinis. Elavauru ja toitevee tarbimise määramine. Soojusahela elementide arvutamine. Maatriksi lahendamine Crameri meetodil. Programmikood ja masina arvutustulemuste väljund. Jõuallika tehnilised ja majanduslikud näitajad.
kursusetöö, lisatud 19.03.2014
Turbiini K-500-240 konstruktsiooni ja elektrijaama turbiiniploki soojusarvutuse uurimine. Turbiini silindri astmete arvu valimine ja auru entalpia erinevuste jaotamine selle etappide vahel. Turbiini võimsuse määramine ja töölaba arvutamine painde ja pinge jaoks.
Soojuse erikulu võrguvee kaheastmeliseks soojendamiseks.
Tingimused: G k3-4 = Džinn ChSD + 5 t/h; t j – vt joon. ; t 1V ≈ 20 °C; W@ 8000 m3/h
Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; t 1V ≈ 20 °C; W@ 8000 m3/h; Δ i PEN = 7 kcal/kg
|
Riis. 10, A, b, V, G |
TÄIELIK MUUDATUSED ( K 0) JA KONKREETSED ( qG |
Tüüp |
A) peal hälve survet värske paar alates nominaalne peal ± 0,5 MPa (5 kgf/cm2)
α q t = ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %
b) peal hälve temperatuuri värske paar alates nominaalne peal ± 5 °C
V) peal hälve tarbimist toitev vesi alates nominaalne peal ± 10 % G 0
G) peal hälve temperatuuri toitev vesi alates nominaalne peal ± 10 °C
|
Riis. üksteist, A, b, V |
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE TÄIELIK MUUDATUSED ( K 0) JA KONKREETSED ( q r) SOOJUSE TARBIMINE JA VÄRSKE ARU TARBIMINE ( G 0) KONDENSERIMISREŽIIMIS |
Tüüp |
A) peal Lülita välja rühmad PVD
b) peal hälve survet kulutatud paar alates nominaalne
V) peal hälve survet kulutatud paar alates nominaalne
Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; G kaev = G 0
Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C
Tingimused: G kaev = G 0; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2); t süvend – vt joon. ; t j – vt joon.
Tingimused: G kaev = G 0; t süvend – vt joon. ; R 9 = 0,6 MPa (6 kgf/cm2)
Tingimused: R n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); i n = 715 kcal/kg; t j – vt joon.
Märge. Z= 0 - juhtmembraan on suletud. Z= max – juhtmembraan on täielikult avatud.
Tingimused: R wto = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2)
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE CHSP SISEMINE VÕIMSUS JA AURURÕHK ÜLEMISES JA ALUMISES KÜTTEVÄLJUNDIS |
Tüüp |
Tingimused: R n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2) juures Džinn ChSD ≤ 221,5 t/h; R n = Džinn ChSD/17 – juures Džinn ChSD > 221,5 t/h; i n = 715 kcal/kg; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); t j – vt joon. , ; τ2 = f(P WTO) – vt joon. ; K t = 0 Gcal/(kW h)
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE KÜTTEKOORMUSE MÕJU TURBIINI VÕIMSELE ÜHEastmelise VÕRGUVEE KÜTTEGA |
Tüüp |
Tingimused: R 0 = 1,3 (130 kgf/cm2); t 0 = 555 °C; R NTO = 0,06 (0,6 kgf / cm2); R 2 @ 4 kPa (0,04 kgf/cm2)
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE VÕRGUVEE ÜHEETAMISE KÜTTE REŽIIMID |
Tüüp |
Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° KOOS; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G kaev = G 0.
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE VÕRGUVEE KAHEETAMISE KÜTTE REŽIIMIDE SKEEM |
Tüüp |
Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° KOOS; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G kaev = G 0; τ2 = 52 ° KOOS.
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE AINULT TOOTMISE VALIMISE REŽIIMI ALUSTE REŽIIMIDE SKEEM |
Tüüp |
Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° KOOS; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO ja R NTO = f(Džinn ChSD) - vaata joon. kolmkümmend; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G kaev = G 0
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE ERISOOJUSE TARBIMINE VÕRGUVEE ÜHEETAMISEKS KÜTTEKS |
Tüüp |
Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G kaev = G 0; K t = 0
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE ERISOOJUSE TARBIMINE VÕRGUVEE KAHEETAMISEKS KÜTTEKS |
Tüüp |
Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G kaev = G 0; τ2 = 52 °C; K t = 0.
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE KONKREETSED SOOJUSETARBID AINULT TOOTMISE VALIKUD REŽIIMIS |
Tüüp |
Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); R WTO ja R NTO = f(Džinn ChSD) – vaata joonist fig. ; R 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2); G kaev = G 0.
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE MINIMAALNE VÕIMALIK RÕHK ALUMINE KÜTTE VÄLJUNDUS VÕRGUVEE ÜHEastmelise soojendusega |
Tüüp |
|
Riis. 41, A, b |
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE VÕRGUVEE KAHEETAPILINE KÜTTE (vastavalt LMZ POTS ANDMETELE) |
Tüüp |
A) minimaalselt võimalik survet V ülemine T-valik Ja arvutatud temperatuuri tagurpidi võrku vesi
b) muudatus peal temperatuuri tagurpidi võrku vesi
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE VÕRGUSE KORRIGEERIMINE ALUMISE KÜTTE VÄLJUNDI RÕHKE HÕLLEMISEL NOMINAALSEST VÕRGUSTE ÜHEastmelise KÜTTEGA (vastavalt LMZ POTS ANDMETELE) |
Tüüp |
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE ÜLEMISE KÜTTESÜSTEEMI RÕHKDE KÕRVALEME VÕIMSUSE KORRIGEERIMINE NOMINAALSEST KAHEASTMESE VÕRGUKÜTTEGA (VASTAVALT LMZ POTS ANDMETELE) |
Tüüp |
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE VÄLJASÕIDU AURURÕHU KORRIGEERIMINE (VASTAVALT LMZ POT ANDMETELE) |
Tüüp |
1 Põhineb POT LMZ andmetel.
Peal hälve survet värske paar alates nominaalne peal ±1 MPa (10 kgf/cm2): To täielik tarbimist soojust
To tarbimist värske paar
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE K 0) JA VÄRSKE AURU TARBIMINE ( G 0) REŽIIMIDES, MIS ON REŽIIMID REŽIIMID 1 |
Tüüp |
1 Põhineb POT LMZ andmetel.
Peal hälve temperatuuri värske paar alates nominaalne peal ±10°C:
To täielik tarbimist soojust
To tarbimist värske paar
|
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE MUUDATUSED KOGU SOOJUSTARBIS ( K 0) JA VÄRSKE AURU TARBIMINE ( G 0) REŽIIMIDES, MIS ON REŽIIMID REŽIIMID 1 |
Tüüp |
1 Põhineb POT LMZ andmetel.
Peal hälve survet V P-valik alates nominaalne peal ± 1 MPa (1 kgf/cm2):
To täielik tarbimist soojust
To tarbimist värske paar
|
Riis. 49 A, b, V |
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE KONKREETSED KOOSTÖÖD ELEKTRI TOOTMINE |
Tüüp |
A) parvlaev tootmine valik
Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° C; P n = 1,3 MPa (13 kgf/cm2); ηem = 0,975.
b) parvlaev ülemine Ja madalam kaugküte valikud
Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 °C; R WTO = 0,12 MPa (1,2 kgf / cm2); ηem = 0,975
V) parvlaev madalam kaugküte valik
Tingimused: R 0 = 13 MPa (130 kgf / cm2); t 0 = 555 ° C; R NTO = 0,09 MPa (0,9 kgf / cm2); ηem = 0,975
|
Riis. 50 A, b, V |
TÜÜPILISED ENERGIAKARAKTERISTIKUD TURBOÜKSUSELE MUUDATUSED REGULEERITUD VALIKUD RÕHU SUUNATUD ERIKOMBINEERITUD ELEKTRI TOOTMISEKS |
Tüüp |
A) peal survet V tootmine valik
b) peal survet V ülemine küte valik
V) peal survet V madalam küte valik
Rakendus
1. ENERGIAKARAKTERISTIKUTE KOOSTAMISE TINGIMUSED
Tüüpiline energiakarakteristikud koostati kahe turbiiniploki termiliste katsete aruannete põhjal: Chişinău CHPP-2 (töö tegi Yuzhtekhenergo) ja CHPP-21 Mosenergo (töö tegi MGP PO Soyuztechenergo). Karakteristik peegeldab turbiiniseadme keskmist efektiivsust, mis on läbinud kapitaalremont ja töötab vastavalt joonisel fig. ; järgmistel nominaalsetena aktsepteeritavatel parameetritel ja tingimustel:
Värske auru rõhk ja temperatuur turbiini sulgeventiili ees on 13 (130 kgf/cm2)* ja 555 °C;
* Tekstis ja graafikutes - absoluutne rõhk.
Rõhk reguleeritud tootmisväljundis on 13 (13 kgf/cm2) loomuliku kasvuga voolukiirustel ChSD sissepääsu juures üle 221,5 t/h;
Ülemise kaugkütte väljatõmbe rõhk on 0,12 (1,2 kgf / cm2) kaheastmelise skeemiga küttevõrgu vee jaoks;
Rõhk alumises kütteväljundis on 0,09 (0,9 kgf / cm2) üheastmelise skeemiga küttevõrgu vee jaoks;
Rõhk reguleeritud tootmisväljatõmbes, ülemine ja alumine kütte väljatõmme kondensatsioonirežiimis väljalülitatud rõhuregulaatoritega - joon. Ja ;
Heitgaasi auru rõhk:
a) iseloomustada kondensatsioonirežiimi ja töötada valikutega võrguvee ühe- ja kaheastmelise kuumutamise ajal konstantsel rõhul 5 kPa (0,05 kgf/cm2);
b) iseloomustada kondensatsioonirežiimi konstantse vooluhulga ja jahutusvee temperatuuri juures – vastavalt kondensaatori soojusomadustele t 1V= 20 °C ja W= 8000 m3/h;
Kõrg- ja madalrõhu regenereerimissüsteem on täielikult sisse lülitatud, deaeraator 0,6 (6 kgf / cm2) töötab tootmisauruga;
Toitevee tarbimine võrdub värske auru tarbimisega, 100% tootmiskondensaadist tagastatakse t= 100 °C teostatud deaeraatoris 0,6 (6 kgf/cm2);
Toitevee ja küttekehade taga oleva põhikondensaadi temperatuur vastab joonisel fig. , , , , ;
Toitevee entalpia tõus toitepumbas on 7 kcal/kg;
Turbiiniploki elektromehaaniline kasutegur võeti vastu sarnase turbiiniseadme Dontekhenergo poolt läbiviidud testimise põhjal;
Rõhu reguleerimise piirangud valikutes:
a) toodang - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 kgf / cm2);
b) ülemine kaugküte kaheastmelise kütteskeemiga vee soojendamiseks - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 kgf / cm2);
a) madalam kaugküte üheastmelise kütteskeemiga vee soojendamiseks - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 kgf/cm2).
Võrguvee soojendamine kaugküttejaamas küttevõrgu vee kaheastmelise skeemiga, määratud tehases arvutatud sõltuvustega τ2р = f(P VTO) ja τ1 = f(K T, P WTO) on 44–48 °C maksimaalse küttekoormuse jaoks rõhul P WTO = 0,07 ÷ 0,20 (0,7 ÷ 2,0 kgf / cm2).
Selle standardse energiakarakteristiku aluseks olevaid katseandmeid töödeldi “Vee ja veeauru termofüüsikaliste omaduste tabelite” (M.: Standards Publishing House, 1969) abil. Vastavalt LMZ POT-i tingimustele juhitakse tootmisvaliku tagasivoolukondensaat temperatuuril 100 ° C põhikondensaaditorusse pärast HDPE-d nr 2. Tüüpiliste energiaomaduste koostamisel aktsepteeritakse selle sisseviimist. samal temperatuuril otse õhutusseadmesse 0,6 (6 kgf/cm2) . Vastavalt LMZ POT-i tingimustele, võrgu vee kaheastmelise kuumutamisega ja režiimidega, mille auru voolukiirus CSD sissepääsu juures on üle 240 t/h (maksimaalne elektrikoormus väikese tootmisvõimsusega), HDPE nr. 4 on täielikult välja lülitatud. Energiastandardsete karakteristikute koostamisel nõustuti, et kui vooluhulk CSD sissepääsu juures on üle 190 t/h, suunatakse osa kondensaadist HDPE möödaviik nr 4 selliselt, et selle temperatuur ees. deaeraatori temperatuur ei ületa 150 °C. See on vajalik kondensaadi hea õhutustamise tagamiseks.
2. TURBOJAIMESE SEADMETE OMADUSED
Lisaks turbiinile sisaldab turbiiniüksus järgmisi seadmeid:
Elektrosila tehase generaator TVF-120-2 vesinikjahutusega;
Kahe läbipääsuga kondensaator 80 KTSS-1 üldpinnaga 3000 m2, millest 765 m2 on sisseehitatud tala osa;
Neli madalrõhukütteseadet: HDPE nr 1, sisseehitatud kondensaatorisse, HDPE nr 2 - PN-130-16-9-11, HDPE nr 3 ja 4 - PN-200-16-7-1;
Üks deaeraator 0,6 (6 kgf/cm2);
Kolm kõrgsurvekütteseadet: PVD nr 5 - PV-425-230-23-1, PVD nr 6 - PV-425-230-35-1, PVD nr 7 - PV-500-230-50;
Kaks tsirkulatsioonipumpa 24NDN vooluhulgaga 5000 m3/h ja rõhuga 26 m vett. Art. elektrimootoritega 500 kW igaüks;
Kolm kondensaadipumpa KN 80/155, mida käitavad elektrimootorid võimsusega 75 kW igaüks (töötavate pumpade arv sõltub auruvoolust kondensaatorisse);
Kaks peamist kolmeastmelist ejektorit EP-3-701 ja üks käivitusväljaviske EP1-1100-1 (üks peaväljaviske töötab pidevalt);
Kaks võrguveeboilerit (ülemine ja alumine) PSG-1300-3-8-10 pindalaga 1300 m2, mis on mõeldud läbima 2300 m3/h võrguvett;
Neli KN-KS 80/155 võrguveeboilerite kondensaadipumpa, mida käitavad elektrimootorid võimsusega 75 kW igaüks (iga PSG kohta kaks pumpa);
Esimese tõste SE-5000-70-6 üks võrgupump 500 kW elektrimootoriga;
Üks võrgupump II lift SE-5000-160 1600 kW elektrimootoriga.
3. KONDENSATSIOONI REŽIIM
Kondensatsioonirežiimis, kus rõhuregulaatorid on välja lülitatud, väljendatakse kogu soojuse brutokulu ja värske auru tarbimine sõltuvalt generaatori klemmide võimsusest võrranditega:
Kondensaatori konstantsel rõhul
P 2 = 5 kPa (0,05 kgf/cm2);
K 0 = 15,6 + 2,04N T;
G 0 = 6,6 + 3,72N t + 0,11( N t - 69,2);
Pideva voolu korral ( W= 8000 m3/h) ja temperatuur ( t 1V= 20 °C) jahutusvesi
K 0 = 13,2 + 2,10N T;
G 0 = 3,6 + 3,80N t + 0,15( N t - 68,4).
Ülaltoodud võrrandid kehtivad võimsusvahemikus 40 kuni 80 MW.
Kondensatsioonirežiimil soojuse ja värske auru tarbimine antud võimsuse korral määratakse antud sõltuvuste põhjal koos järgnevate vajalike paranduste sisseviimisega vastavalt vastavatele graafikutele. Need muudatused võtavad arvesse erinevust töötingimuste ja nominaaltingimuste vahel (mille jaoks on koostatud Tüüpilised karakteristikud) ja on mõeldud karakteristikute andmete ümberarvutamiseks töötingimusteks. Pöördarvestuse käigus muudetakse muudatuste märgid vastupidiseks.
Muudatustega reguleeritakse soojuse ja värske auru tarbimist konstantsel võimsusel. Kui mitu parameetrit kaldub nimiväärtustest kõrvale, summeeritakse parandused algebraliselt.
4. REŽIIM REŽIIM KOOS REŽIIMIGA REGULEERITAVATE VALIKIDEGA
Kui juhitavad väljatõmbed on sisse lülitatud, saab turbiiniseade töötada vee soojendamiseks ühe- ja kaheastmelise kütteskeemiga. Ühe tootmisüksusega on võimalik töötada ka ilma kütte väljatõmbeta. Vastavad tüüpilised diagrammid aurutarbimise režiimide ja soojuse eritarbimise sõltuvuse võimsusest ja tootmisvõimsusest on toodud joonisel fig. - , ja elektri eritoodang per soojuse tarbimine joonisel fig. - .
Režiimide diagrammid arvutatakse vastavalt POT LMZ kasutatavale skeemile ja need on näidatud kahel väljal. Ülemine väli on turbiini režiimide (Gcal/h) diagramm ühe toodangu väljatõmbe juures K t = 0.
Kui küttekoormus on sisse lülitatud ja muud muutumatud tingimused, siis kas ainult etapid 28–30 koormatakse maha (üks alumine võrgukütteseade on sisse lülitatud) või etapid 26–30 (kahe võrguküttekehaga sisse lülitatud) ja turbiini võimsust vähendatakse.
Võimsuse vähendamise väärtus sõltub küttekoormusest ja määratakse
Δ N Qt = KQ T,
Kus K- katsetamise käigus määratud turbiini võimsuse Δ erimuutus N Qt/Δ K t võrdub 0,160 MW/(Gcal h) üheastmelise küttega ja 0,183 MW/(Gcal h) võrguvee kaheastmelise soojendamisega (joonis 31 ja 32).
Sellest järeldub, et värske auru tarbimine antud võimsusel N t ja kaks (tootmine ja küte) ekstraheerimist vastavad mingile fiktiivsele võimsusele ülemises väljas N ft ja üks tootmisvalik
N ft = N t + Δ N Qt.
Kald sirgjooned diagrammi alumisel väljal võimaldavad graafiliselt määrata turbiini antud võimsuse ja küttekoormuse väärtuse N ft ning selle ja tootmisvaliku järgi värske auru tarbimine.
Soojuse eritarbimise ja elektrienergia eritarbimise väärtused soojustarbimiseks arvutatakse režiimiskeemide arvutamisel saadud andmete põhjal.
Soojuse eritarbimise sõltuvuse võimsusest ja tootmisvõimsusest graafikud põhinevad samadel kaalutlustel, mis LMZ POT-režiimi diagrammi aluseks.
Seda tüüpi ajakava pakkus välja MGP PO Soyuztekhenergo turbiinitöökoda (Industrial Energy, 1978, nr 2). See on eelistatavam diagrammisüsteemile q t = f(N T, K t) erineval K n = const, kuna seda on mugavam kasutada. Soojuse eritarbimise graafikud tehakse põhimõteteta põhjustel ilma madalama väljata; nende kasutamise metoodikat selgitatakse näidetega.
Tüüpiline karakteristik ei sisalda andmeid, mis iseloomustavad võrguvee kolmeastmelise soojendamise režiimi, kuna seda režiimi ei kasutatud seda tüüpi paigaldistes katseperioodil kusagil.
Parameetrite kõrvalekallete mõju tüüpomaduste nominaalseks arvutamisel aktsepteeritavatest parameetritest võetakse arvesse kahel viisil:
a) parameetrid, mis ei mõjuta soojuse tarbimist katlas ja tarbija soojusvarustust konstantse massivoolukiiruse juures G 0, G n ja G t, - muudatuste sisseviimisega määratud võimsusele N T( N t + KQ T).
Selle korrigeeritud võimsuse järgi vastavalt joonisele fig. - määratakse värske auru tarbimine, soojuse eritarbimine ja soojuse summaarne tarbimine;
b) parandused P 0, t 0 ja P n lisatakse nendele, mis leiti pärast ülaltoodud muudatuste tegemist värske auru vooluhulga ja soojuse summaarse voolukiiruse osas, mille järel arvutatakse antud tingimuste jaoks värske auru voolukiirus ja soojuse voolukiirus (summaarne ja spetsiifiline).
Andmed elava auru rõhu korrigeerimise kõverate kohta arvutatakse katsetulemuste põhjal; kõik muud paranduskõverad põhinevad LMZ POT andmetel.
5. KONKREETSE SOOJUSKULU, VÄRSKE AURUKARBI JA KONKREETSTE KÜTTETÖÖDE MÄÄRAMISE NÄITED
Näide 1. Kondensatsioonirežiim lahtiühendatud rõhuregulaatoritega valikutes.
Arvestades: N t = 70 MW; P 0 = 12,5 (125 kgf/cm2); t 0 = 550 °C; R 2 = 8 kPa (0,08 kgf/cm2); G süvend = 0,93 G 0; Δ t kaev = t pete - t npit = -7 °C.
On vaja kindlaks määrata soojuse kogu- ja erikulu ning värske auru tarbimine antud tingimustel.
Järjekord ja tulemused on toodud tabelis. .
Tabel P1
|
Määramine |
Määramise meetod |
Saadud väärtus |
Värske auru tarbimine nominaalsetel tingimustel, t/h |
Värske auru temperatuur |
Söödavee tarbimine |
Kogukorrektsioon soojuse eritarbimisele, % |
Soojuse eritarbimine antud tingimustes, kcal/(kW h) |
|
Soojuse kogutarbimine etteantud tingimustel, Gcal/h |
K 0 = q T N t10-3 |
Aurukulu parandused tingimuste kõrvalekaldumise korral nimiväärtusest, %: |
Reaalajas aururõhk |
Värske auru temperatuur |
Heitgaasi auru rõhk |
Söödavee tarbimine |
Toitevee temperatuurid |
Värske auru tarbimise kogukorrektsioon, % |
Värske auru tarbimine etteantud tingimustel, t/h |
|
Tabel P2
* Ülemise küttevõimsuse rõhu võimsuse reguleerimisel R WTO, mis erineb 0,12-st (1,2 kgf/cm2), vastab tulemus tagasivooluvee temperatuurile, mis vastab antud rõhule vastavalt kõverale τ2р = f(P WTO) joonisel fig. , st. 60 °C. ** Märkimisväärse erinevuse korral G CHSDvkh" alates G CHSDin kõik väärtused lk. 4 - 11 tuleks kontrollida vastavalt täpsustatule G CHSDin. Konkreetsete küttetööde arvutamine toimub sarnaselt näites kirjeldatule. Küttevõimsuse väljatöötamine ja selle korrigeerimine tegeliku rõhu jaoks R WTO määratakse vastavalt joonisele fig. , b ja , b. Näide 4. Režiim ilma kuumutamiseta ekstraheerimiseta. Arvestades: N t = 80 MW; K n = 120 Gcal/h; K t = 0; R 0 = 12,8 (128 kgf/cm2); t 0 = 550 °C; R 7,65 |
Rõhk ülemises kütteekstraktis, (kgf/cm2)* |
R WTO |
Riis. Kõrval G CHSDin" |
Rõhk kütte alumises väljalaskeavas, (kgf/cm2)* |
R NTO |
Riis. Kõrval G CHSDin" |
* Rõhku ChSND valikutes ja kondensaadi temperatuuri HDPE-s saab määrata kondensatsioonirežiimi graafikutelt sõltuvalt G ChSDin koos suhtega G CHSDin/ G 0 = 0,83.
6. LEGEND
|
Nimi |
Määramine |
Võimsus, MW: |
elektriline generaatori klemmides |
N T, N tf |
kõrgsurve sisemised osad |
N iCHVD |
keskmise ja madala rõhu sisemised osad |
N iCHSND |
turbiiniploki kogukaod |
Σ∆ N higistama |
elektromehaaniline efektiivsus |
Kõrgsurve silinder (või osa) |
Madala (või keskmise ja madala) rõhuga silinder |
TsSD (ChSND) |
Aurukulu, t/h: |
turbiinile |
tootmiseks |
kaugkütte jaoks |
regenereerimiseks |
G PVD, G HDPE, G d |
läbi CVP viimase etapi |
G ChVDskv |
ChSD sissepääsu juures |
G CHSDinh |
ChND sissepääsu juures |
G CHNDin |
kondensaatorile |
Söödavee kulu, t/h |
Tagastatud tootmiskondensaadi kulu, t/h |
Jahutusvee vool läbi kondensaatori, m3/h |
Soojusekulu turbiiniühiku kohta, Gcal/h |
Soojuskulu tootmiseks, Gcal/h |
Absoluutne rõhk, (kgf/cm2): |
enne sulgeventiili |
juht- ja ülekoormusventiilide taga |
P.I.-IV cl, P sõidurada |
kontrolletapi kambris |
P r.st. |
reguleerimata proovivõtukambrites |
P.I.-VII P |
toodangu valiku kambris |
ülemises küttekambris |
alumises küttekambris |
kondensaatoris, kPa (kgf/cm2) |
Temperatuur (°C), entalpia, kcal/kg: |
värske aur sulgeventiili ees |
t 0, i 0 |
aur tootmise valikukambris |
HDPE kondensaat |
t Kellele, t k1, t k2, t k3, t k4 |
kondensaadi tagastamine tootmise ekstraheerimisest |
toidab vett PVD taga |
t pit5, t pit6, t pit7 |
toita vett taime taga |
t Pete, i Pete |
võrgu vesi käitise sisse- ja väljapääsu juures |
kondensaatorisse sisenev ja sealt väljuv jahutusvesi |
t 1c, t 2v |
Toitevee entalpia suurendamine pumbas |
∆i PEN |
Soojuse eritarbimine elektri tootmiseks, kcal/(kW h) |
q T, q tf |
Spetsiifiline koostootmiselektri tootmine, kWh/Gcal: |
tootmisaur |
kaugkütte aur |
SI-süsteemi teisendamise koefitsiendid: |
|
1 t/h - 0,278 kg/s; 1 kgf / cm2 - 0,0981 MPa või 98,1 kPa; 1 kcal/kg – 4,18168 kJ/kg |
| Kursuse projektiülesanne | 3 |
|
| 1. | Esialgsed võrdlusandmed | 4 |
| 2. | Katla paigaldusarvutus | 6 |
| 3. | Aurupaisutamisprotsessi ehitamine turbiinis | 8 |
| 4. | Auru ja toitevee tasakaal | 9 |
| 5. | Auru, toitevee ja kondensaadi parameetrite määramine PTS elementide abil | 11 |
| 6. | PTS-i sektsioonide ja elementide soojusbilansi võrrandite koostamine ja lahendamine | 15 |
| 7. | Energia võimsusvõrrand ja selle lahendus | 23 |
| 8. | Arvutuse kontrollimine | 24 |
| 9. | Definitsioon energianäitajad | 25 |
| 10. | Abiseadmete valik | 26 |
| Bibliograafia | 27 |
|
Kursuse projektiülesanne
Õpilasele: Onuchin D.M..
Projekti teema: STU PT-80/100-130/13 termilise ahela arvutamine
Projekti andmed
P0 =130 kg/cm2;
;
;
Q t = 220 MW;
;
.
Rõhk reguleerimata ekstraktsioonides – võrdlusandmetest.
Täiendava vee valmistamine - atmosfääriõhust "D-1,2".
Arvutusosa maht
STU projekteerimisarvutus SI-süsteemis nimivõimsuse jaoks.
Tehniliste koolitusobjektide energiatõhususe näitajate määramine.
Kutseõppeasutuse abivahendite valik.
1. Esialgsed võrdlusandmed
PT-80/100-130 turbiini peamised näitajad.
Tabel 1.
| Parameeter | Suurusjärk | Mõõtmed |
| Hinnatud jõud | 80 | MW |
| Maksimaalne võimsus | 100 | MW |
| Esialgne rõhk | 23,5 | MPa |
| Esialgne temperatuur | 540 | KOOS |
| Rõhk tsentraalse veenipumba väljalaskeava juures | 4,07 | MPa |
| Temperatuur HPC väljalaskeava juures | 300 | KOOS |
| Ülekuumendatud auru temperatuur | 540 | KOOS |
| Jahutusvee vool | 28000 | m 3 / h |
| Jahutusvee temperatuur | 20 | KOOS |
| Kondensaatori rõhk | 0,0044 | MPa |
Turbiinil on 8 reguleerimata aurutõmmet, mis on ette nähtud toitevee soojendamiseks madalsurvekütteseadmetes, õhutusseadmes, kõrgsurvekuumutites ja peatoitepumba ajamiturbiini toiteks. Turboajami heitgaasi aur naaseb turbiini.
Tabel 2.
| Valik | Rõhk, MPa | Temperatuur, 0 C |
|
| I | PVD nr 7 | 4,41 | 420 |
| II | PVD nr 6 | 2,55 | 348 |
| III | HDPE nr 5 | 1,27 | 265 |
| Deaeraator | 1,27 | 265 |
|
| IV | HDPE nr 4 | 0,39 | 160 |
| V | HDPE nr 3 | 0,0981 | - |
| VI | HDPE nr 2 | 0,033 | - |
| VII | HDPE nr 1 | 0,003 | - |
Turbiinil on kaks kütteauru väljatõmmet, ülemine ja alumine, mis on mõeldud võrguvee ühe- ja kaheastmeliseks soojendamiseks. Kütte eemaldamisel on järgmised rõhu reguleerimise piirangud:
Ülemine 0,5-2,5 kg/cm 2;
Alumine 0,3-1 kg/cm2.
2. Katla paigalduse arvutamine
VB – ülemine boiler;
NB – alumine boiler;
Return – tagastus võrgu vesi.
D VB, D NB - auru tarbimine vastavalt ülemise ja alumise katla jaoks.
Temperatuurigraafik: t pr / t o br =130 / 70 C;
Tpr = 130 0 C (403 K);
T arr = 70 0 C (343 K).
Auru parameetrite määramine kaugkütte väljavõtetel
Oletame VSP ja NSP ühtlase kuumutamise;
Aktsepteerime võrgukütteseadmete alakütte väärtust 
.
Aktsepteerime torustike rõhukadusid 
.
Turbiini ülemise ja alumise väljatõmbe rõhk VSP ja NSP jaoks:
baar; 
baar.
h WB = 418,77 kJ/kg
h NB =355,82 kJ/kg
D WB (h 5 - h WB /)=K W NE (h WB - h NB) →
→ D WB =1,01∙870,18(418,77-355,82)/(2552,5-448,76) = 26,3 kg/s
D NB h 6 + D WB h WB / +K W NE h OBR = KW NE h NB +(D WB +D NB) h NB / →
→ D NB =/(2492-384,88)=25,34 kg/s
D WB + D NB = D B = 26,3 + 25,34 = 51,64 kg/s
3. Turbiini aurupaisumise protsessi konstrueerimine
Oletame rõhukadu silindrite aurujaotusseadmetes:
;
;
;
Sel juhul on rõhk silindrite sisselaskeava juures (juhtventiilide taga):
h,s diagrammi protsess on näidatud joonisel fig. 2.
4. Auru ja toitevee tasakaal.
Eeldame, et suurima potentsiaaliga aur läheb otsatihenditesse (D KU) ja auruväljavisketesse (D EP).
Otsatihendite ja ejektorite kulutatud aur suunatakse täitekarbi soojendusse. Aktsepteerime selles oleva kondensaadi kuumutamist:
Ežektorjahutites olev heitgaas suunatakse ejektorküttekehasse (EH). Küte selles:
Eeldame, et auruvool turbiini (D) on teadaolev väärtus.
Töövedeliku jaamasisesed kaod: D У =0,02D.
Oletame 0,5% aurukulu otsatihendite puhul: D KU =0,005D.
Oletame, et peaväljaviskete aurukulu on 0,3%: D EJ =0,003D.
Seejärel:
Katla auru tarbimine on järgmine:
Sest Kui boiler on trummelkatel, siis tuleb arvestada katla tühjendamisega.
D kont = 0,015 D = 1,03 D K = 0,0154 D.
Katlasse antava toitevee kogus:
Täiendava vee kogus:
Tootmise kondensaadikaod:
(1-K pr)D pr =(1-0,6)∙75=30 kg/s.
Rõhk katla trumlis on ligikaudu 20% suurem kui värske auru rõhk turbiinil (hüdrauliliste kadude tõttu), s.o.
P k.v. =1,2P 0 =1,2∙12,8=15,36 MPa → 
kJ/kg.
Pideva puhumispaisutaja (CPD) rõhk on ligikaudu 10% kõrgem kui deaeraatoris (D-6), st.
P RNP = 1,1 P d = 1,1 ∙ 5,88 = 6,5 baari →
→
kJ/kg;
kJ/kg;
kJ/kg;
D P.R.=β∙D kont =0,438∙0,0154D=0,0067D;
D V.R. =(1-β)D kont =(1-0,438)0,0154D=0,00865D.
D ext =D ut +(1-K pr)D pr +D v.r. =0,02D+30+0,00865D=0,02865D+30.
Määrame võrgu vee voolu läbi võrgukütteseadmete:
Aktsepteerime lekkeid küttesüsteemis 1% ringlusvee kogusest.
Seega vajalik keemiline tootlikkus. veepuhastus:
5. Auru, toitevee ja kondensaadi parameetrite määramine PTS elementide põhjal.
Eeldame rõhukadu aurutorustikes turbiinist regeneratiivsüsteemi küttekehadesse summas:
| I valik | PVD-7 | 4% |
| II valik | PVD-6 | 5% |
| III valik | PVD-5 | 6% |
| IV valik | PVD-4 | 7% |
| V valik | PND-3 | 8% |
| VI valik | PND-2 | 9% |
| VII valik | PND-1 | 10% |
Parameetrite määramine sõltub küttekehade konstruktsioonist ( vaata joon. 3). Arvutatud skeemis on kõik HDPE ja PVD pinnad.
Kuna peamine kondensaat ja toitevesi voolavad kondensaatorist katlasse, määrame kindlaks vajalikud parameetrid.
5.1. Jätame tähelepanuta kondensaadipumba entalpia suurenemise. Siis on ED ees oleva kondensaadi parameetrid:
0,04 baari, 
29°C, 
121,41 kJ/kg.
5.2. Eeldame, et peamise kondensaadi soojenemine ejektorsoojendis on võrdne 5°C-ga.
34 °C; kJ/kg.
5.3. Nääreküttekeha (SP) vee soojendamiseks võtame 5°C.
39 °C, 
kJ/kg.
5.4. PND-1 – keelatud.
Seda toidetakse auruga VI valikust.
69,12 °C, 
289,31 kJ/kg = h d2 (drenaaž HDPE-2-st).
°С, 
4,19∙64,12=268,66 kJ/kg
Seda toidetakse V-valiku auruga.
Kütteauru rõhk kerise korpuses:
96,7 °C, 
405,21 kJ/kg;
Vee parameetrid küttekeha taga:
°С, 
4,19∙91,7=384,22 kJ/kg.
Temperatuuri tõusu, mis on tingitud voolude segunemisest LPH-3 ees, määrasime esialgselt kell 
, st. meil on:
Seda toidetakse auruga IV valikust.
Kütteauru rõhk kerise korpuses:
140,12 °С, 
589,4 kJ/kg;
Vee parameetrid küttekeha taga:
°С, 
4,19∙135,12=516,15 kJ/kg.
Äravoolujahuti küttekandja parameetrid:
5.8. Toitevee deaeraator.
Toitevee deaeraator töötab korpuses püsiva aururõhuga
R D-6 = 5,88 baari → t D-6 N = 158 ˚С, h' D-6 = 667 kJ/kg, h" D-6 = 2755,54 kJ/kg,
5.9. Toitepump.
Võtame pumba efektiivsuse 
0,72.
Tühjendusrõhk: MPa. °C ja äravoolujahuti küttekandja parameetrid on järgmised:
Aurujahuti auruparameetrid:
°C; 
2833,36 kJ/kg.
Seadsime OP-7 kütte 17,5 °C peale. Siis on veetemperatuur PVD-7 taga võrdne °C-ga ja äravoolujahuti küttekandja parameetrid on järgmised:
°C; 
1032,9 kJ/kg.
Toitevee rõhk pärast PPH-7 on:
Vee parameetrid küttekeha enda taga.
Leningradi metallitehase (NOG LMZ) turbiinihoonete tootmisühistu koostootmisauruturbiin PT-80/100-130/13 tööstusliku ja kütteauru ekstraheerimisega nimivõimsusega 80 MW, maksimaalselt 100 MW aururõhu algrõhuga 12,8 MPa on mõeldud otseajamiga elektrigeneraatorile TVF-120-2 pöörlemissagedusega 50 Hz ja soojusvarustusele tootmise ja kütte vajadusteks.
Turbiini tellimisel, samuti muus dokumentatsioonis, kus see tuleb märkida "Auruturbiin 1GG-80/100-130/13 TU 108-948-80".
Turbiin PT-80/100-130/13 vastab GOST 3618-85, GOST 24278-85 ja GOST 26948-86 nõuetele.
Turbiinil on järgmised reguleeritavad aurueemalused: tootmine absoluutrõhuga (1,275±0,29) MPa ja kaks kuumutusväljatõmmet: ülemine absoluutrõhuga vahemikus 0,049-0,245 MPa ja madalam rõhuga vahemikus 0,029-0,098 MPa.
Kütte õhutusrõhku reguleeritakse ühe juhtmembraani abil, mis on paigaldatud ülemisse kütte õhutuskambrisse. Reguleeritav rõhk kütteväljundites on toetatud: ülemises väljalaskes - kui mõlemad kütteväljundid on sisse lülitatud, alumises väljalaskeavas - kui üks alumine kütteväljund on sisse lülitatud. Võrguvesi juhitakse läbi alumise ja ülemise kütteastme võrgusoojendite järjest ja samas koguses. Kontrollitakse võrguküttekehasid läbiva vee voolu.
Turbiini PT-80/100-130/13 peamiste parameetrite nimiväärtused
| Parameeter | PT-8O/100-130/13 |
| 1. Võimsus, MW | |
| nominaalne | 80 |
| maksimaalselt | 100 |
| 2. Esialgsed auruparameetrid: | |
| rõhk, MPa | 12.8 |
| temperatuuri. °C | 555 | 284 (78.88) |
| 4. Eraldatud auru tarbimine tootmiseks. vajadused, t/h | |
| nominaalne | 185 |
| maksimaalselt | 300 |
| 5. Tootmise väljatõmberõhk, MPa | 1.28 |
| 6. Maksimaalne värske auru tarbimine, t/h | 470 |
| 7. Aururõhu muutuste piirangud reguleeritud kuumutusauru eemaldamisel, MPa | |
| ülemises | 0.049-0.245 |
| põhjas | 0.029-0.098 |
| 8. Vee temperatuur, °C | |
| toitev | 249 |
| jahutamine | 20 |
| 9. Jahutusvee kulu, t/h | 8000 |
| 10. Auru rõhk kondensaatoris, kPa | 2.84 |
Värske auru nimiparameetrite korral jahutusvee voolukiirus 8000 m3/h, jahutusvee temperatuur 20 °C, regenereerimine täielikult sisse lülitatud, HPH-s kuumutatud kondensaadi kogus võrdub 100% auru voolukiirusest läbi turbiini , kui turbiiniagregaat töötab 0,59 MPa deaeraatoriga, võrgu vee astmelise kuumutamisega, turbiini läbilaskevõimet täielikult ära kasutades ja auru minimaalset läbipääsu kondensaatorisse, saab võtta järgmised väljatõmbeväärtused:
— reguleeritud väljatõmbe nimiväärtused võimsusel 80 MW;
— toodangu valik — 185 t/h absoluutrõhul 1,275 MPa;
- summaarne kütteväljatõmme - 285 GJ/h (132 t/h) absoluutrõhkudel: ülemisel väljatõmmisel - 0,088 MPa ja alumisel väljatõmmisel - 0,034 MPa;
— toodangu väljatõmbe maksimaalne väärtus ekstraheerimiskambri absoluutrõhul 1,275 MPa on 300 t/h. Sellise toodangu väljatõmbe väärtuse ja kütteväljavõtete puudumisega on turbiini võimsus -70 MW. 80 MW nimivõimsusega ja ilma kütte väljatõmbeta on maksimaalne toodangu väljavõtt -250 t/h;
— kütte väljavõtmise maksimaalne koguväärtus on 420 GJ/h (200 t/h); sellise kütte väljavõtmise hulga ja toodangu väljavõtmise puudumisega on turbiini võimsus umbes 75 MW; nimivõimsusega 80 MW ja toodangu väljatõmbe puudumisel saab maksimaalseks kütte väljavõtteks ca 250 GJ/h (-120 t/h).
— turbiini maksimaalne võimsus, kui tootmis- ja kütteväljavõte on välja lülitatud, jahutusvee voolukiirus 8000 m3/h temperatuuril 20 °C ja regenereerimine täielikult sisse lülitatud, on 80 MW. Turbiini maksimaalne võimsus on 100 MW. Tootmis- ja kuumutamisekstraktsioonide teatud kombinatsioonidega saadud oleneb ekstraktsioonide suurusest ja selle määrab režiimide diafragma.
Turbiiniseadet on võimalik käitada lisa- ja võrguvee juhtimisega läbi sisseehitatud kimbu
Kui kondensaatorit jahutatakse võrguveega, saab turbiin töötada vastavalt soojusgraafikule. Maksimaalne soojusvõimsus sisseehitatud valgusvihk on -130 GJ/h, hoides samal ajal temperatuuri väljalaskeosas mitte kõrgemal kui 80 °C.
Lubatud pikk töö nimivõimsusega turbiinid, mille peamiste parameetrite kõrvalekalded nimiväärtusest on järgmised:
- värske auru algparameetrite mis tahes kombinatsiooni samaaegse muutusega - rõhk 12,25–13,23 MPa ja temperatuur 545–560 ° C; sel juhul ei tohiks jahutusvee temperatuur olla kõrgem kui 20 °C;
- kui jahutusvee temperatuur kondensaatori sissepääsu juures tõuseb 33 ° C-ni ja jahutusvee voolukiirus on 8000 m3 / h, kui värske auru esialgsed parameetrid ei ole madalamad kui nominaalsed;
- vähendades samal ajal tootmis- ja kuumutamisauru eraldamise väärtusi nullini.
- kui värske auru rõhk tõuseb 13,72 MPa-ni ja temperatuur 565 °C-ni, lastakse turbiinil töötada mitte rohkem kui pool tundi ning turbiini töö kogukestus nendel parameetritel ei tohiks ületada 200 tundi aastas.
Selle turbiiniseadme PT-80/100-130/13 jaoks kasutatakse kõrgsurvekütteseadet nr 7 (PVD-475-230-50-1). PVD-7 töötab enne küttekehasse sisenemist auruparameetritega: rõhk 4,41 MPa, temperatuur 420 °C ja auruvool 7,22 kg/s. Toitevee parameetrid on: rõhk 15,93 MPa, temperatuur 233 °C ja voolukiirus 130 kg/s.
Tööstusliku ja kütteauru väljatõmbega kütteauruturbiin PT-80/100-130/13 on mõeldud TVF-120-2 elektrigeneraatori otseseks juhtimiseks pöörlemiskiirusega 50 p/s ning soojuse eraldamiseks tootmis- ja küttevajadusteks.
Allpool on toodud turbiini peamiste parameetrite nimiväärtused.
Võimsus, MW
nominaal 80
maksimaalselt 100
Steami hinnangud
rõhk, MPa 12,8
temperatuur, 0 C 555
Eraldatud auru tarbimine tootmisvajadusteks, t/h
nimiväärtus 185
maksimaalselt 300
Aururõhu muutuse piirid reguleeritud kütteväljundis, MPa
ülemine 0,049-0,245
madalam 0,029-0,098
Tootmisvaliku surve 1.28
Vee temperatuur, 0 C
toitev 249
jahutamine 20
Jahutusvee kulu, t/h 8000
Turbiinil on järgmised reguleeritavad aurueemalused:
tootmine absoluutrõhuga (1,275 0,29) MPa ja kahe kuumutusväljavõttega - ülemine absoluutrõhuga vahemikus 0,049-0,245 MPa ja madalam rõhuga vahemikus 0,029-0,098 MPa. Kütte õhutusrõhku reguleeritakse ühe juhtmembraani abil, mis on paigaldatud ülemisse kütte õhutuskambrisse. Reguleeritud rõhk kütteväljundites säilib: ülemises väljalaskes - kui mõlemad kütte väljalaskeavad on sisse lülitatud, alumises väljalaskeavas - kui üks alumine kütteväljund on sisse lülitatud. Võrguvesi tuleb juhtida läbi alumise ja ülemise kütteastme võrgusoojendite järjest ja võrdsetes kogustes. Võrgusoojendeid läbiva vee voolu tuleb kontrollida.
Turbiin on ühe võlliga kahesilindriline agregaat. HPC vooluosal on ühe mähise juhtimisaste ja 16 rõhutaset.
LPC vooluosa koosneb kolmest osast:
esimesel (kuni ülemise kütteväljundini) on juhtimisaste ja 7 rõhutaset,
teine (soojendusväljavõtete vahel) kaks surveastet,
kolmas - reguleerimisaste ja kaks surveastet.
Kõrgsurverootor on tugevalt sepistatud. Madalsurverootori kümme esimest ketast sepistatakse võlliga integreeritult, ülejäänud kolm ketast on paigaldatud.
Turbiini aurujaotus on otsik. HPC-st väljumisel läheb osa aurust kontrollitud tootmise ekstraheerimiseks, ülejäänu suunatakse LPC-sse. Kuumutamine toimub vastavatest LPC-kambritest.
Soojenemisaja vähendamiseks ja käivitustingimuste parandamiseks on ette nähtud äärikute ja naastude auruküte ning HPC esitihendile aurutoide.
Turbiin on varustatud võlli pööramise seadmega, mis pöörab turbiiniagregaadi võllijoont sagedusega 3,4 pööret minutis.
Turbiinilaba seade on kavandatud töötama võrgusagedusel 50 Hz, mis vastab turbiiniüksuse rootori kiirusele 50 p/min (3000 p/min). Turbiini pikaajaline töö on lubatud võrgu sageduse hälbega 49,0-50,5 Hz.
