Telliskivi on üsna vastupidav ehitusmaterjal, eriti soliidsed ja 2-3 korruste majade ehitamisel tavalised seinad keraamilised tellised Reeglina pole täiendavaid arvutusi vaja. Sellegipoolest on olukordi erinevaid, näiteks plaanitakse kahekorruseline maja terrassiga teisel korrusel. Metallist risttalad, millele nad ka toetuvad metallist talad terrassi lagi, ette on plaanis toetuda telliskivisammastele õõnes tellis 3 meetri kõrgusel, kõrgemal on 3 m kõrgused sambad, millele toetub katus:
Tekib loomulik küsimus: milline on sammaste minimaalne ristlõige, mis tagab vajaliku tugevuse ja stabiilsuse? Muidugi pole savitellistest sammaste ja veelgi enam maja seinte paigaldamise idee kaugeltki uus ja kõikvõimalikud aspektid tellistest seinte, muulide, sammaste arvutamisel, mis on samba olemus. , on piisavalt üksikasjalikult kirjeldatud dokumendis SNiP II-22-81 (1995) "Kivi- ja tugevdatud kivikonstruktsioonid". Just seda regulatiivset dokumenti tuleks arvutuste tegemisel kasutada juhisena. Allpool olev arvutus pole midagi muud kui näide määratud SNiP kasutamisest.
Sammaste tugevuse ja stabiilsuse määramiseks peab teil olema üsna palju algandmeid, näiteks: tellise mark tugevuse osas, sammaste risttalade tugipind, sammaste koormus , veeru ristlõikepindala ja kui projekteerimisetapis pole sellest midagi teada, saate toimida järgmiselt.
tsentraalse kompressiooniga
Disainitud: Terrassi mõõdud 5x8 m. Kolm sammast (üks keskel ja kaks servades) õõnestellistest ristlõikega 0,25x0,25 m. Sammaste telgede vaheline kaugus on 4 m. Samba tugevusaste tellis on M75.
Selle projekteerimisskeemi puhul on maksimaalne koormus keskmisel alumisel veerul. See on täpselt see, millele peaksite tugevuse osas lootma. Kolonni koormus sõltub paljudest teguritest, eelkõige ehitusalast. Näiteks Peterburis on katuse lumekoormus 180 kg/m2 ja Rostovis Doni ääres - 80 kg/m2. Võttes arvesse katuse enda kaalu, 50-75 kg/m², võib Leningradi oblasti Puškini jaoks katuselt langev kolonni koormus olla:
N katuselt = (180 1,25 +75) 5 8/4 = 3000 kg või 3 tonni
Kuna praegused koormused põrandamaterjalist ja terrassil istujatelt, mööblilt jms pole veel teada, aga raudbetoonplaat See pole täpselt planeeritud, kuid eeldatakse, et lagi on puidust, eraldi servadega lauad, siis terrassi koormuse arvutamiseks võib võtta ühtlaselt jaotatud koormuse 600 kg/m², siis terrassilt mõjuv kontsentreeritud jõud kesksammas, saab:
N terrassilt = 600 5 8/4 = 6000 kg või 6 tonni
3 m pikkuste sammaste tühimass on:
N kolonnist = 1500 3 0,38 0,38 = 649,8 kg või 0,65 tonni
Seega on vundamendi lähedal asuva samba sektsiooni keskmise alumise veeru kogukoormus:
N pööretega = 3000 + 6000 + 2650 = 10300 kg või 10,3 tonni
Siiski sisse sel juhul võib arvestada, et ei ole väga suur tõenäosus, et ajutine koormus lumest, maksimaalselt sisse talveaeg, ja ajutine koormus põrandale, maksimaalne sisse suveaeg, rakendatakse samaaegselt. Need. nende koormuste summa saab korrutada tõenäosuskoefitsiendiga 0,9, siis:
N pöörete arvuga = (3000 + 6000) 0,9 + 2650 = 9400 kg või 9,4 tonni
Disaini koormus peal äärmuslikud veerud on peaaegu kaks korda väiksem:
N cr = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 kg või 5,8 tonni
2. Tugevuse määramine telliskivi.
M75 tellise klass tähendab, et tellis peab taluma koormust 75 kgf/cm2, kuid tellise tugevus ja müüritise tugevus on kaks erinevat asja. Järgmine tabel aitab teil seda mõista:
Tabel 1. Kavandage telliskivi survetugevused
Kuid see pole veel kõik. Sama SNiP II-22-81 (1995) punkt 3.11 a soovitab sammaste ja muulide pindala puhul alla 0,3 m² korrutada projekteeritud takistuse väärtus töötingimuste koefitsiendiga. ys = 0,8. Ja kuna meie veeru ristlõikepindala on 0,25x0,25 = 0,0625 m², peame seda soovitust kasutama. Nagu näete, M75 kaubamärgi tellise jaoks isegi kasutamisel müürimört M100, müüritise tugevus ei ületa 15 kgf / cm2. Lõpuks disaini vastupidavus meie veeru puhul on 15·0,8 = 12 kg/cm², siis on maksimaalne survepinge:
10300/625 = 16,48 kg/cm² > R = 12 kgf/cm²
Seega on samba vajaliku tugevuse tagamiseks vaja kasutada kas suurema tugevusega tellist, näiteks M150 (arvutuslik survetakistus M100 mördiklassi puhul on 22·0,8 = 17,6 kg/cm²) või suurendada samba ristlõige või kasutada müüritise põiksarrustust. Praegu keskendume vastupidavamate voodritelliste kasutamisele.
3. Jätkusuutlikkuse definitsioon tellistest kolonn.
Telliskivi tugevus ja tellistest samba stabiilsus on samuti erinevad asjad ja ikka samad SNiP II-22-81 (1995) soovitab määrata telliskivi samba stabiilsus järgmise valemi abil:
N ≤ m g φRF (1.1)
m g- koefitsient, võttes arvesse pikaajalise koormuse mõju. Sel juhul meil suhteliselt vedas, sest lõigu kõrgusel h≤ 30 cm, võib selle koefitsiendi väärtuseks võtta 1.
φ - pikisuunaline paindetegur, olenevalt samba painduvusest λ . Selle koefitsiendi määramiseks peate teadma veeru hinnangulist pikkust l o ja see ei lange alati kokku veeru kõrgusega. Konstruktsiooni projekteeritud pikkuse määramise peensusi siin ei kirjeldata, märgime ainult, et vastavalt SNiP II-22-81 (1995) punktile 4.3: "Seinte ja sammaste kõrguste arvutamine l o paindekoefitsientide määramisel φ olenevalt nende horisontaalsetele tugedele toetamise tingimustest tuleks järgida järgmist:
a) fikseeritud hingedega tugedega l o = N;
b) elastse ülemise toega ja jäiga muljumisega alumises toes: üheavaliste hoonete jaoks l o = 1,5H, mitme avaga hoonetele l o = 1,25H;
c) eraldiseisvate konstruktsioonide puhul l o = 2H;
d) osaliselt pigistatud tugisektsioonidega konstruktsioonide puhul - võttes arvesse tegelikku muljumise astet, kuid mitte vähem l o = 0,8N, Kus N- põrandate või muude horisontaalsete tugede vaheline kaugus raudbetoonist horisontaaltugede korral, nendevaheline vaba kaugus."
Esmapilgul võib meie arvutusskeemi pidada punkti b) tingimustele vastavaks. st võid võtta l o = 1,25H = 1,25 3 = 3,75 meetrit või 375 cm. Seda väärtust saame aga julgelt kasutada ainult juhul, kui alumine tugi on tõesti jäik. Kui vundamendile laotud katusepapi hüdroisolatsioonikihile on laotud telliskivisammas, siis tuleks sellist tuge pidada pigem hingedega, mitte jäigalt klammerdatuks. Ja sel juhul on meie disain seina tasapinnaga paralleelses tasapinnas geomeetriliselt muutuv, kuna põrandakonstruktsioon (eraldi lamavad lauad) ei taga määratud tasapinnas piisavat jäikust. Sellest olukorrast on 4 võimalikku väljapääsu:
1. Rakenda täiesti erinevat disaini skeem , Näiteks - metallist sambad, mis on jäigalt vundamenti põimitud, mille külge põrandatalad keevitatakse, siis esteetilistel põhjustel võib metallsambad katta mis tahes marki kattetellisega, kuna kogu koormust kannab metall. Sel juhul on tõsi, et metallsambad tuleb arvutada, kuid arvutatud pikkuse võib võtta l o = 1,25H.
2. Tehke teine kattumine, näiteks alates lehtmaterjalid, mis võimaldab meil käsitada nii samba ülemist kui ka alumist tuge sel juhul hingedega l o = H.
3. Tehke jäigastav diafragma seina tasapinnaga paralleelsel tasapinnal. Näiteks asetage mööda servi mitte veerud, vaid pigem muulid. See võimaldab meil käsitleda nii samba ülemist kui ka alumist tuge hingedega, kuid sel juhul on vaja täiendavalt arvutada jäikusdiafragma.
4. Ignoreeri ülaltoodud valikuid ja arvuta sambad vabalt seisvateks jäiga põhjatoega, s.t. l o = 2H. Lõpuks püstitasid vanad kreeklased oma sambad (kuigi mitte tellistest) ilma materjalide vastupidavuse tundmiseta, metallankruid kasutamata ja isegi nii hoolikalt kirjutatud. ehitusnormid ja tol ajal reegleid ei kehtinud, kuid mõned veerud püsivad tänaseni.
Nüüd, teades veeru projekteeritud pikkust, saate määrata paindlikkuse koefitsiendi:
λ h = l o /h (1.2) või
λ i = l o (1.3)
h- veeru sektsiooni kõrgus või laius ja i- inertsiraadius.
Pöörlemisraadiuse määramine pole põhimõtteliselt keeruline, peate lõigu inertsmomendi jagama ristlõike pindalaga ja seejärel tulemusest eraldama Ruutjuur, aga sel juhul pole selleks erilist vajadust. Seega λ h = 2 300/25 = 24.
Nüüd, teades painduvusteguri väärtust, saate lõpuks tabelist määrata paindekoefitsiendi:
tabel 2. Kivi ja raudbetooni paindekoefitsiendid kivikonstruktsioonid
(vastavalt SNiP II-22-81 (1995))
Sel juhul müüritise elastsed omadused α määratakse tabeli järgi:
Tabel 3. Müüritise elastsed omadused α (vastavalt SNiP II-22-81 (1995))
Selle tulemusena on pikipainde koefitsiendi väärtus umbes 0,6 (elastse tunnusväärtusega α = 1200, vastavalt lõikele 6). Siis on keskmise veeru maksimaalne koormus:
N р = m g φγ RF = 1 0,6 0,8 22 625 = 6600 kg< N с об = 9400 кг
See tähendab, et vastuvõetud ristlõikest 25x25 cm ei piisa alumise keskmise tsentraalselt kokkusurutud kolonni stabiilsuse tagamiseks. Stabiilsuse suurendamiseks on kõige optimaalsem suurendada kolonni ristlõiget. Näiteks kui paigutate veeru, mille sees on poolteist tellist tühimik, mõõtmetega 0,38 x 0,38 m, siis ei suurene mitte ainult samba ristlõikepindala 0,13 m või 1300 cm-ni, vaid ka kolonni inertsiraadius suureneb samuti i= 11,45 cm. Siis λi = 600/11,45 = 52,4 ja koefitsiendi väärtus φ = 0,8. Sel juhul on keskmise veeru maksimaalne koormus:
N р = m g φγ RF = 1 0,8 0,8 22 1300 = 18304 kg > N pöördega = 9400 kg
See tähendab, et 38x38 cm sektsioon on piisav, et tagada alumise keskmise tsentraalselt kokkusurutud samba stabiilsus ja on võimalik isegi tellise klassi vähendada. Näiteks algselt vastu võetud klassi M75 puhul on maksimaalne koormus:
N р = m g φγ RF = 1 0,8 0,8 12 1300 = 9984 kg > N pöördega = 9400 kg
See näib olevat kõik, kuid soovitav on arvestada veel ühe detailiga. Sel juhul on parem teha vundamendiriba (ühtne kõigi kolme samba jaoks), mitte sammaskujuline (iga samba jaoks eraldi), vastasel juhul põhjustab isegi vundamendi väike vajumine samba korpuses lisapingeid ja see võib viia hävinguni. Kõike ülaltoodut arvesse võttes on sammaste kõige optimaalsem sektsioon 0,51x0,51 m ja esteetilisest vaatenurgast on selline sektsioon optimaalne. Selliste sammaste ristlõikepindala on 2601 cm2.
Näide tellistest kolonni stabiilsuse arvutamiseks
ekstsentrilise kokkusurumisega
Projekteeritud maja välimisi sambaid ei suruta tsentraalselt kokku, kuna risttalad toetuvad neile ainult ühel küljel. Ja isegi kui risttalad asetatakse kogu sambale, kandub risttalade läbipainde tõttu koormus põrandalt ja katuselt üle välimistele sammastele, mitte samba sektsiooni keskel. Kuhu täpselt selle koormuse resultant edastatakse, sõltub tugede risttalade kaldenurgast, risttalade ja sammaste elastsusmoodulitest ning paljudest muudest teguritest. Seda nihet nimetatakse koormuse rakendamise ekstsentrilisuseks e o. Sel juhul huvitab meid kõige ebasoodsam tegurite kombinatsioon, mille puhul koormus põrandalt sammastele kandub üle samba servale võimalikult lähedale. See tähendab, et lisaks koormusele endale mõjub sammastele ka paindemoment, mis on võrdne M = Ei o, ja seda punkti tuleb arvutamisel arvesse võtta. Üldiselt saab stabiilsustesti läbi viia järgmise valemi abil:
N = φRF - MF/W (2.1)
W- sektsiooni takistusmoment. Sel juhul võib katuse alumiste äärmiste sammaste koormust pidada tinglikult tsentraalseks ja ekstsentrilisus tekib ainult põrandalt tuleva koormuse tõttu. Ekstsentrilisusel 20 cm
N р = φRF - MF/W =1 0,8 0,8 12 2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975,68 - 7058,82 = 12916,9 kg >N cr = 5800 kg
Seega on meil isegi väga suure koormuse ekstsentrilisuse korral ohutusvaru enam kui kahekordne.
Märge: SNiP II-22-81 (1995) “Kivi- ja armeeritud müüritiskonstruktsioonid” soovitab kasutada kivikonstruktsioonide iseärasusi arvesse võttes läbilõike arvutamiseks teistsugust meetodit, kuid tulemus jääb ligikaudu sama, seetõttu soovitab arvutusmeetod, mida soovitab. SNiP-d siin ei anta.
Millal iseseisev disain tellismaja tuleb kiiresti välja arvutada, kas telliskivi peab vastu projektis sisalduvatele koormustele. Eriti tõsine on olukord akna- ja ukseavade poolt nõrgestatud müüritise piirkondades. Suure koormuse korral ei pruugi need alad vastu pidada ja hävida.
Muuli vastupidavuse täpne arvutamine katvate korruste survele on üsna keeruline ja määratakse kindlaks valemitega, mis sisalduvad reguleeriv dokument SNiP-2-22-81 (edaspidi kui<1>). Seina survetugevuse tehnilistes arvutustes võetakse arvesse paljusid tegureid, sealhulgas seina konfiguratsiooni, selle survetugevust, materjali tüübi tugevust ja palju muud. Ligikaudu "silma järgi" saate aga hinnata seina vastupidavust survele, kasutades näitlikke tabeleid, milles tugevus (tonnides) on seotud seina laiusega, samuti telliste ja mördi kaubamärke. Tabel on koostatud seina kõrgusele 2,8 m.
Telliseina tugevuse tabel tonnides (näide)
| Margid | Pindala laius, cm | |||||||||||
| telliskivi | lahendus | 25 | 51 | 77 | 100 | 116 | 168 | 194 | 220 | 246 | 272 | 298 |
| 50 | 25 | 4 | 7 | 11 | 14 | 17 | 31 | 36 | 41 | 45 | 50 | 55 |
| 100 | 50 | 6 | 13 | 19 | 25 | 29 | 52 | 60 | 68 | 76 | 84 | 92 |
Kui seina laiuse väärtus jääb näidatud vahemikku, on vaja keskenduda minimaalsele arvule. Samas tuleb meeles pidada, et tabelid ei võta arvesse kõiki tegureid, mis suudavad telliskiviseina stabiilsust, konstruktsioonitugevust ja survekindlust üsna laias vahemikus reguleerida.
Ajaliselt võivad koormused olla ajutised või püsivad.
Püsiv:
- ehituselementide kaal (piirdeaedade, kande- ja muude konstruktsioonide kaal);
- pinnase ja kivimi surve;
- hüdrostaatiline rõhk.
Ajutine:
- ajutiste konstruktsioonide kaal;
- laadib alates statsionaarsed süsteemid ja varustus;
- rõhk torustikes;
- ladustatud toodete ja materjalide koormad;
- klimaatilised koormused (lumi, jää, tuul jne);
- ja paljud teised.
Konstruktsioonide koormuse analüüsimisel tuleb kindlasti arvestada kogumõjudega. Allpool on näide hoone esimese korruse seinte peamiste koormuste arvutamisest.
Telliskivikoormus
Seina kavandatud osale mõjuva jõu arvestamiseks peate koormused kokku võtma:
Madala kõrgusega ehituse puhul on ülesanne oluliselt lihtsustatud ja projekteerimisetapis teatud ohutusvaru seadmisega saab eirata paljusid ajutise koormuse tegureid.
3- ja enamakorruseliste konstruktsioonide ehitamisel on aga vajalik põhjalik analüüs spetsiaalsete valemitega, mis arvestavad iga korruse koormuste lisandumist, jõu rakendamise nurka ja palju muud. Mõnel juhul saavutatakse seina tugevus tugevdamisega.
Koormuse arvutamise näide
See näide näitab 1. korruse muulide praeguste koormuste analüüsi. Siin ainult püsivalt arvesse võetud efektiivne koormus ehitise erinevatest konstruktsioonielementidest, võttes arvesse konstruktsiooni massi ebatasasust ja jõudude rakendamise nurka.
Algandmed analüüsiks:
- korruste arv – 4 korrust;
- telliskiviseina paksus T=64cm (0,64 m);
- müüritise (tellis, mört, krohv) erikaal M = 18 kN/m3 (näitaja võetud võrdlusandmetest, tabel 19<1>);
- laius aknaavad on: Ш1=1,5 m;
- aknaavade kõrgus - B1=3 m;
- muuli lõik 0,64*1,42 m (koormatud ala, kus rakendub katvate konstruktsioonielementide raskus);
- põranda kõrgus Märg = 4,2 m (4200 mm):
- rõhk jaotub 45 kraadise nurga all.
- Koormuse määramise näide seinalt (krohvikiht 2 cm)
Nst = (3-4Ш1В1)(h+0,02)Myf = (*3-4*3*1,5)* (0,02+0,64) *1,1 *18=0,447MN.
Koormatud ala laius P=Märg*H1/2-W/2=3*4,2/2,0-0,64/2,0=6 m
Nn =(30+3*215)*6 = 4,072MN
ND=(30+1,26+215*3)*6 = 4,094 MN
H2 = 215 * 6 = 1,290 MN,
sealhulgas H2l=(1,26+215*3)*6= 3,878MN
- Seinte omakaal
Npr=(0,02+0,64)*(1,42+0,08)*3*1,1*18= 0,0588 MN
Kogukoormus tuleneb hoone seintele avalduvate näidatud koormuste kombinatsioonist, selle arvutamiseks liidetakse seinast, teise korruse korrustest lähtuvad koormused ja projekteeritud ala kaal. ).
Koormus- ja konstruktsioonitugevuse analüüsi skeem
Telliseina muuli arvutamiseks vajate:
- põranda pikkus (teise nimega koha kõrgus) (Märg);
- korruste arv (Chat);
- seina paksus (T);
- laius telliskivisein(SH);
- müüritise parameetrid (tellise tüüp, tellise mark, mördi mark);
- Seina pindala (P)
- Vastavalt tabelile 15<1>on vaja määrata koefitsient a (elastsustunnus). Koefitsient sõltub tellise ja mördi tüübist ja kaubamärgist.
- Paindlikkuse indeks (G)
- Olenevalt indikaatoritest a ja G, vastavalt tabelile 18<1>peate vaatama paindekoefitsienti f.
- Kokkusurutud osa kõrguse leidmine
kus e0 on kõrvalsuse näitaja.
- Sektsiooni kokkusurutud osa pindala leidmine
Pszh = P*(1-2 e0/T)
- Muuli kokkusurutud osa painduvuse määramine
Gszh=Vet/Vszh
- Määramine tabeli järgi. 18<1>fszh koefitsient, mis põhineb gszh ja koefitsiendil a.
- Keskmise koefitsiendi fsr arvutamine
Fsr=(f+fszh)/2
- Koefitsiendi ω määramine (tabel 19<1>)
ω =1+e/T<1,45
- Lõikele mõjuva jõu arvutamine
- Jätkusuutlikkuse definitsioon
U=Kdv*fsr*R*Pszh* ω
Kdv – pikaajalise kokkupuute koefitsient
R – müüritise survetakistus, saab määrata tabelist 2<1>, MPa
- Leppimine
Müüritise tugevuse arvutamise näide
— Märg — 3,3 m
— Vestlus — 2
— T — 640 mm
— L — 1300 mm
- müüritise parameetrid (plastpressimise teel valmistatud savitellis, tsement-liivmört, tellise klass - 100, mördi klass - 50)
- Piirkond (P)
P = 0,64 * 1,3 = 0,832
- Vastavalt tabelile 15<1>määrata koefitsient a.
- Paindlikkus (G)
G = 3,3/0,64 = 5,156
- Painutuskoefitsient (tabel 18<1>).
- Kokkusurutud osa kõrgus
Vszh=0,64-2*0,045=0,55 m
- Sektsiooni kokkusurutud osa pindala
Pszh = 0,832*(1-2*0,045/0,64)=0,715
- Kokkusurutud osa paindlikkus
Gszh=3,3/0,55=6
- fsj = 0,96
- FSR arvutus
Fsr=(0,98+0,96)/2=0,97
- Tabeli järgi 19<1>
ω =1+0,045/0,64=1,07<1,45
Efektiivse koormuse määramiseks on vaja arvutada kõigi hoone projekteeritud ala mõjutavate konstruktsioonielementide kaal.
- Jätkusuutlikkuse definitsioon
Y=1*0,97*1,5*0,715*1,07=1,113 MN
- Leppimine
Tingimus on täidetud, müüritise tugevus ja selle elementide tugevus on piisav
Seina ebapiisav takistus
Mida teha, kui seinte arvestuslik survetakistus on ebapiisav? Sel juhul on vaja seina tugevdada tugevdusega. Allpool on näide ebapiisava survetakistusega konstruktsiooni vajaliku moderniseerimise analüüsist.
Mugavuse huvides saate kasutada tabeliandmeid.
Alumine rida näitab 3 mm läbimõõduga traatvõrguga tugevdatud seina indikaatoreid, mille lahter on 3 cm, klass B1. Iga kolmanda rea tugevdamine.
Tugevuse kasv on umbes 40%. Tavaliselt on see survetakistus piisav. Parem on teha üksikasjalik analüüs, arvutades tugevusomaduste muutuse vastavalt kasutatud konstruktsiooni tugevdamise meetodile.
Allpool on näide sellisest arvutusest
Muuli tugevduse arvutamise näide
Algandmed – vaata eelmist näidet.
- põranda kõrgus - 3,3 m;
- seina paksus – 0,640 m;
- müüritise laius 1300 m;
- müüritise tüüpilised omadused (telliste tüüp - pressitud savitellised, mördi tüüp - liivaga tsement, telliste mark - 100, mört - 50)
Sel juhul tingimus У>=Н ei ole täidetud (1.113<1,5).
See on vajalik survekindluse ja konstruktsioonitugevuse suurendamiseks.
Kasu
k=U1/U=1,5/1,113=1,348,
need. on vaja suurendada konstruktsiooni tugevust 34,8%.
Tugevdus raudbetoonkarkassiga
Tugevdamiseks kasutatakse betoonkarkassi B15 paksusega 0,060 m Vertikaalsed vardad 0,340 m2, klambrid 0,0283 m2 sammuga 0,150 m.
Tugevdatud konstruktsiooni sektsiooni mõõtmed:
Ш_1=1300+2*60=1,42
T_1=640+2*60=0,76
Selliste näitajate puhul on tingimus У>=Н täidetud. Survekindlus ja konstruktsiooni tugevus on piisavad.
Seinte stabiilsuse arvutamiseks peate kõigepealt mõistma nende klassifikatsiooni (vt SNiP II -22-81 "Kivi- ja tugevdatud müüritiskonstruktsioonid", samuti SNiP juhendit) ja mõistma, mis tüüpi seinu on:
1. Kandvad seinad- need on seinad, millele toetuvad põrandaplaadid, katusekonstruktsioonid jms. Nende seinte paksus peab olema vähemalt 250 mm (telliskivi jaoks). Need on maja kõige olulisemad seinad. Need peavad olema konstrueeritud tugevuse ja stabiilsuse tagamiseks.
2. Isekandvad seinad- need on seinad, millel ei toetu midagi, kuid neile mõjub koormus kõigilt ülaltoodud korrustelt. Tegelikult on näiteks kolmekorruselises majas selline sein kolm korrust kõrge; sellele langev koormus ainult müüritise omamassist on märkimisväärne, kuid samal ajal on väga oluline ka sellise seina stabiilsuse küsimus - mida kõrgem on sein, seda suurem on selle deformatsiooni oht.
3. Kardinad- need on välisseinad, mis toetuvad laele (või muudele konstruktsioonielementidele) ja nende koormus tuleneb põranda kõrguselt ainult seina enda kaalust. Mittekandvate seinte kõrgus ei tohiks ületada 6 meetrit, vastasel juhul muutuvad need isekandvaks.
4. Vaheseinad on alla 6 meetri kõrgused siseseinad, mis kannavad koormust vaid oma raskusest.
Vaatame seina stabiilsuse küsimust.
Esimene küsimus, mis “teadmata” inimese jaoks tekib, on: kuhu võib sein minna? Leiame vastuse analoogia abil. Võtame kõvakaanelise raamatu ja asetame selle servale. Mida suurem on raamatu formaat, seda vähem stabiilne see on; teisest küljest, mida paksem raamat, seda paremini see serval seisab. Seintega on olukord sama. Seina stabiilsus sõltub kõrgusest ja paksusest.
Võtame nüüd halvima stsenaariumi: õhuke suureformaadiline sülearvuti ja asetage see oma servale – see mitte ainult ei kaota stabiilsust, vaid ka paindub. Samuti hakkab sein, kui paksuse ja kõrguse suhte tingimused ei ole täidetud, tasapinnast välja painduma ning aja jooksul pragunema ja kokku varisema.
Mida on selle nähtuse vältimiseks vaja? Sa pead õppima pp. 6.16...6.20 SNiP II -22-81.
Vaatleme näidete abil seinte stabiilsuse määramise küsimusi.
Näide 1. Antud on vahesein, mis on valmistatud poorbetoonist klassi M25 mördil mark M4, kõrgus 3,5 m, paksus 200 mm, laius 6 m, laega ühendamata. Vaheseinal on ukseava 1x2,1 m Vajalik on määrata vaheseina stabiilsus.
Tabelist 26 (punkt 2) määrame müüritise rühma - III. Kas tabelitest leiame 28? = 14. Sest vahesein ei ole ülemises sektsioonis fikseeritud, on vaja β väärtust vähendada 30% (vastavalt punktile 6.20), s.o. β = 9,8.
k 1 = 1,8 - vaheseina jaoks, mis ei kanna 10 cm paksust koormust, ja k 1 = 1,2 - 25 cm paksuse vaheseina jaoks.Interpoleerimisel leiame oma vaheseina jaoks 20 cm paksuse k 1 = 1,4;
k 3 = 0,9 - avadega vaheseinte jaoks;
see tähendab, et k = k 1 k 3 = 1,4*0,9 = 1,26.
Lõpuks β = 1,26*9,8 = 12,3.
Leiame vaheseina kõrguse ja paksuse suhte: H /h = 3,5/0,2 = 17,5 > 12,3 - tingimus ei ole täidetud, sellise paksusega vaheseina ei saa antud geomeetriaga teha.
Kuidas seda probleemi lahendada? Proovime tõsta mördi marki M10-ni, siis saab müüritise grupp vastavalt II, β = 17 ja võttes arvesse koefitsiente β = 1,26*17*70% = 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 >17.5 - tingimus on täidetud. Samuti oli võimalik ilma poorbetooni klassi tõstmata paigaldada vaheseinale konstruktsiooniarmatuur vastavalt punktile 6.19. Seejärel suureneb β 20% ja seina stabiilsus on tagatud.
Näide 2. Välisein mittekandev sein on kergmüürist M50 klassi tellistest koos M25 klassi mördiga. Seina kõrgus 3 m, paksus 0,38 m, seina pikkus 6 m Sein kahe aknaga mõõtudega 1,2x1,2 m Vajalik on määrata seina stabiilsus.
Tabelist 26 (punkt 7) määrame müüritise rühma - I. Tabelist 28 leiame β = 22. Kuna sein ei ole ülemises sektsioonis fikseeritud, on vaja β väärtust vähendada 30% (vastavalt punktile 6.20), s.o. β = 15,4.
Koefitsiendid k leiame tabelitest 29:
k 1 = 1,2 - seinale, mis ei kanna koormust paksusega 38 cm;
k 2 = √A n /A b = √1,37/2,28 = 0,78 - avadega seina puhul, kus A b = 0,38*6 = 2,28 m 2 - seina horisontaalne ristlõikepindala, võttes arvesse aknaid, A n = 0,38*(6-1,2*2) = 1,37 m2;
see tähendab, et k = k 1 k 2 = 1,2*0,78 = 0,94.
Lõpuks β = 0,94*15,4 = 14,5.
Leiame vaheseina kõrguse ja paksuse suhte: H /h = 3/0,38 = 7,89< 14,5 - условие выполняется.
Samuti on vaja kontrollida punktis 6.19 toodud tingimust:
H + L = 3 + 6 = 9 m< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.
Tähelepanu! Loodud teie küsimustele vastamise hõlbustamiseks. uus jaotis"TASUTA KONSULTATSIOON" .
class="eliadunit">
Kommentaarid
« 3 4 5 6 7 8
0 #212 Aleksei 21.02.2018 07:08
Tsiteerin Irinat:
profiilid ei asenda tugevdust
Tsiteerin Irinat:
Mis puudutab vundamenti: tühimikud betoonkehas on lubatud, kuid mitte altpoolt, et mitte vähendada kandepinda, mis vastutab kandevõime eest. See tähendab, et selle all peaks olema õhuke raudbetoonikiht.
Milline vundament - lint või plaat? Millised mullad?
Mullad pole veel teada, suure tõenäosusega tuleb see kõikvõimaliku liivsavi lage põld, algselt mõtlesin plaati, aga jääb natuke madalaks, tahan kõrgemat ja pean ka ladva ära võtma viljakas kiht, seega kaldun ribilise või isegi karbikujulise vundamendi poole. Mul pole vaja palju pinnase kandevõimet - maja on ju ehitatud 1. korrusele ja paisutatud savibetoon pole eriti raske, külmumine ei ületa 20 cm (kuigi vanade nõukogude standardite järgi see on 80).
Mõtlen üürile ülemine kiht 20-30 cm, laduda geotekstiilid, katta jõeliivaga ja tasandada tihendusega. Seejärel kerge ettevalmistav tasanduskiht - tasandamiseks (tundub, et nad isegi ei tee sellele tugevdust, kuigi ma pole kindel), hüdroisolatsioon kruntvärviga peal
ja siis on dilemma - isegi kui seod kinni tugevdusraamid laiusega 150-200mm x 400-600mm kõrgused ja laod need meetriste sammudega, siis tuleb ikkagi nende raamide vahele ja ideaalis need tühimikud millegagi tühjad moodustada. peaksid olema armatuuri peal (jah ka teatud kaugusel preparaadist, kuid samal ajal tuleb need ka pealt tugevdada õhuke kiht 60-100 mm tasanduskihi all) - mõtlen PPS-plaatide monoliitimisele tühimikena - teoreetiliselt oleks võimalik seda vibratsiooniga ühe korraga täita.
Need. See näeb välja nagu 400-600mm plaat võimsa tugevdusega iga 1000-1200mm järel, mahuline struktuur on ühtlane ja mujalt kerge, samas kui mahust ca 50-70% sees on vahtplast (koormata kohtades) - st. betooni ja armatuuri kulu poolest - üsna võrreldav 200mm plaadiga, aga + palju suhteliselt odavat vahtpolüstüreeni ja rohkem tööd.
Kui asendaksime penoplasti kuidagi lihtmulla/liiva vastu, siis oleks veel parem, aga siis kerge ettevalmistuse asemel oleks targem midagi tõsisemat teha armatuuri ja armatuuri taladesse viimisega - üldiselt jääb mul puudu siin nii teooria kui ka praktiline kogemus.
0 #214 Irina 22.02.2018 16:21
Tsitaat:
miks sellega võidelda? peate seda lihtsalt arvutustes ja projekteerimisel arvesse võtma. Näete, paisutatud savibetoon on päris hea seina materjal, millel on oma eeliste ja puuduste loetelu. Täpselt nagu kõik muud materjalid. Nüüd, kui soovite seda kasutada monoliitne lagi, ma hoiaksin teid, sestKahju, üldiselt kirjutavad nad lihtsalt, et kergbetoonis (paisutatud savibetoon) halb ühendus tugevdusega – kuidas sellega toime tulla? Nagu ma aru saan, mida tugevam on betoon ja suurem ala armatuuri pind - seda parem on ühendus, st. vajate paisutatud savibetooni, millele on lisatud liiva (ja mitte ainult paisutatud savi ja tsementi) ja õhukest armatuuri, kuid sagedamini
Tsitaat:
Artiklis on toodud näide kolmekorruselise raamita hoone telliskiviseina kandevõime arvutamisest, võttes arvesse selle kontrollimisel tuvastatud defekte. Sellised arvutused kuuluvad kontrollimise kategooriasse ja tehakse tavaliselt hoonete üksikasjaliku visuaalse ja instrumentaalse kontrolli osana.
Keskselt ja ekstsentriliselt kokkusurutud kandevõime kivist sambad määratakse müürimaterjalide (tellis, mört) tegeliku tugevuse andmete alusel vastavalt punktile 4.
Kontrolli käigus tuvastatud defektide arvessevõtmiseks viiakse SNiP valemitesse täiendav vähendustegur, võttes arvesse kivikonstruktsioonide kandevõime (Ktr) vähenemist sõltuvalt tuvastatud kahjustuse iseloomust ja ulatusest vastavalt peatüki tabelid. 4 .
ARVUTUSE NÄIDE
Kontrollime sisemise kanduri kandevõimet kivimüür 1. korrus piki telge "8" m/o "B" - "B" töökoormuste mõjule, võttes arvesse selle kontrolli käigus tuvastatud defekte ja kahjustusi.
Algandmed:
- Seina paksus: dst = 0,38 m
- seina laius: b = 1,64 m
— muuli kõrgus 1. korruse põrandaplaatide põhjani: H = 3,0 m
— Peal oleva müürisamba kõrgus: h = 6,5 m
— ala põrandatelt ja katetelt koormate kogumiseks: Sgr=9,32 m2
— Müüritise projekteeritud survekindlus: R=11,05 kg/cm2
Seina kontrollimisel piki “8” telge fikseeriti järgmised defektid ja kahjustused (vt foto allpool): massiline mördi kadu müüritise vuukidest sügavusele üle 4 cm; müüritise horisontaalsete ridade vertikaalne nihe (kumerus) kuni 3 cm; mitu vertikaalselt orienteeritud pragu, mille ava on 2-4 mm (kaasa arvatud piki mördivuuke), mis ristuvad 2-4 horisontaalsest müüritisest (kuni 2 pragu 1 m seina kohta).
 |
 |
|
| Pustošovka | Telliskivi pragunemine | Müüritise ridade kõverus |
Tuginedes tuvastatud defektide kogumile (võttes arvesse nende olemust, arenguastet ja levikuala), vastavalt kandevõime kõnealust muuli tuleb vähendada vähemalt 30%. Need. eeldatakse, et muuli kandevõime vähenemise koefitsient on võrdne Ktr = 0,7. Seinale koormuste kogumise skeem on näidatud allpool joonisel 1.
JOONIS 1. Muulile koormate kogumise skeem
I. Kujunduskoormuste kogumine muulile
II. Muuli kandevõime arvutamine
(SNiP II-22-81 klausel 4.1)
Tsentraalselt kokkusurutud tellistest muuli tegeliku kandevõime kvantitatiivne hindamine (arvestades avastatud defektide mõju) projekti mõjule pikisuunaline jõud Ilma ekstsentrilisuseta rakendatud N taandatakse täitmise kontrollimiseks järgmine tingimus(valem 10):
Nс = mg × φ × R × A × Ktr ≥ N(1)
Tugevuskatsete tulemuste kohaselt on müüritise seina arvutuslik survetakistus piki “8” telge R=11,05 kg/cm2.
Müüritise elastsusomadused vastavalt tabeli 15(K) punktile 9 on võrdne: α=500.
Varda hinnanguline kõrgus: l0=0,8×H=0,8×300=240 cm.
Tahke ristkülikukujulise elemendi paindlikkus: λh = 10 / dst = 240/38 = 6,31.
Paindumise koefitsient φ
juures α=500 Ja λh = 6,31(tabeli 18 järgi): φ = 0,90.
Ruut ristlõige sammas (kai): A=b×dst=164×38=6232 cm2.
Sest arvutatud seina paksus on üle 30 cm (dst = 38 cm), koefitsient mg võetakse võrdseks ühtsusega: mg = 1.
Asendades saadud väärtused valemi (1) vasakpoolsesse serva, määrame tsentraalselt kokkusurutud tugevdamata tellisseina tegeliku kandevõime. Nc:
Nс = 1 × 0,9 × 11,05 × 6232 × 0,7 = 43 384 kgf
III. Tugevustingimuse (1) täitmise kontrollimine
[ Nc = 43384 kgf ] > [ N = 36340,5 kgf ]
Tugevuse tingimus on täidetud: kandevõime telliskivi sammas Nc võttes arvesse tuvastatud defektide mõju, osutus see suuremaks kui kogukoormuse väärtus N.
Allikate loend:
1. SNiP II-22-81* "Kivi- ja tugevdatud müüritiskonstruktsioonid."
2. Soovitused hoonete ja rajatiste kivikonstruktsioonide tugevdamiseks. TsNIISK neid. Kurtšenko, Gosstroy.
Eramu ehitamisel telliskivi müüri arvutamise vajadus on ilmne igale arendajale. Elamute ehitamisel kasutatakse klinkrit ja punaseid telliseid, viimistlus telliskivi kasutatakse seinte välispinna atraktiivse välimuse loomiseks. Igal tellismärgil on oma spetsiifilised parameetrid ja omadused, kuid nende suuruse erinevus erinevad kaubamärgid minimaalne.
Materjali maksimaalset kogust saab arvutada, määrates seinte kogumahu ja jagades selle ühe tellise mahuga.
Klinkertellisi kasutatakse luksusmajade ehitamiseks. Sellel on suur erikaal, atraktiivne välimus, suur tugevus. Piiratud kasutus materjali kõrge hinna tõttu.
Kõige populaarsem ja nõutum materjal on punane telliskivi. Sellel on piisavalt tugevust suhteliselt vähesega erikaal, lihtne töödelda, väike mõju keskkond. Puudused - lohakas pinnad suure karedusega, võime vett imada, kui kõrge õhuniiskus. IN normaalsetes tingimustes operatsiooni see võime ei avaldu.
Telliste paigaldamiseks on kaks meetodit:
- tychkovy;
- lusikas
Tagumikmeetodil ladumisel laotakse tellis risti üle seina. Seina paksus peab olema vähemalt 250 mm. Seina välispind koosneb materjali otspindadest.
Lusikameetodil laotakse tellis pikisuunas. Väljas selgub külgpind. Seda meetodit kasutades saate laotada pooltellistest seinad - paksusega 120 mm.
Mida peate arvutamiseks teadma
Materjali maksimaalset kogust saab arvutada, määrates seinte kogumahu ja jagades selle ühe tellise mahuga. Saadud tulemus on ligikaudne ja ülehinnatud. Täpsema arvutuse tegemiseks tuleb arvesse võtta järgmisi tegureid:
- müüritise vuugi suurus;
- materjali täpsed mõõtmed;
- kõigi seinte paksus.
Tootjad ei hoia erinevatel põhjustel üsna sageli standardseid toote suurusi. Vastavalt GOST-ile peavad punaste müüritiste mõõtmed olema 250x120x65 mm. Vigade ja tarbetute materjalikulude vältimiseks on soovitatav tarnijatelt kontrollida saadaolevate telliste suurust.
Optimaalne paksus välisseinad enamikus piirkondades on 500 mm ehk 2 tellist. See suurus tagab hoone suure tugevuse, hea soojusisolatsioon. Puuduseks on konstruktsiooni suur kaal ja sellest tulenevalt surve vundamendile ja müüritise alumistele kihtidele.
Müürivuugi suurus sõltub eelkõige mördi kvaliteedist.
Kui kasutada segu valmistamisel jämedateralist liiva, suureneb õmbluse laius, peeneteralise liivaga saab õmbluse õhemaks muuta. Müüritise vuukide optimaalne paksus on 5-6 mm. Vajadusel on lubatud teha õmblusi paksusega 3 kuni 10 mm. Sõltuvalt õmbluste suurusest ja tellise paigaldamise meetodist saate osa sellest salvestada.
Näiteks võtame õmbluse paksuse 6 mm ja telliskiviseinte paigaldamise lusikameetodi. Kui seina paksus on 0,5 m, peate panema 4 tellist laiusele.
Vahede kogulaius on 24 mm. 10 rea 4 tellistest ladumine annab kõigi vahede paksuseks kokku 240 mm, mis on peaaegu võrdne standardtoote pikkusega. Müüritise üldpind on ligikaudu 1,25 m2. Kui tellised on laotud tihedalt, ilma vahedeta, mahub 1 m2-le 240 tükki. Võttes arvesse lünki, on materjalikulu ligikaudu 236 tükki.
Tagasi sisu juurde
Kandeseinte arvutusmeetod
Hoone välismõõtmete kavandamisel on soovitatav valida väärtused, mis on 5-kordsed. Selliste arvude abil on lihtsam arvutusi teha, seejärel neid tegelikkuses teostada. Kahe korruse ehituse planeerimisel tuleks iga korruse jaoks arvutada materjali hulk etapiviisiliselt.
Kõigepealt tehakse esimese korruse välisseinte arvutus. Näiteks võite võtta hoone mõõtmetega:
- pikkus = 15 m;
- laius = 10 m;
- kõrgus = 3 m;
- Seinte paksus on 2 tellist.
Nende mõõtmete abil peate määrama hoone ümbermõõdu:
(15 + 10) x 2 = 50
3 x 50 = 150 m2
Arvutades kogupindala, saate määrata maksimaalse telliste koguse seina ehitamiseks. Selleks peate korrutama eelnevalt määratud telliste arvu 1 m2 kohta kogupindalaga:
236 x 150 = 35 400
Tulemus on ebaselge, seintel peavad olema avad uste ja akende paigaldamiseks. Kogus sissepääsuuksed võib varieeruda. Väikestel eramutel on tavaliselt üks uks. Ehitiste jaoks suured suurused Soovitav on planeerida kaks sissepääsu. Määratakse akende arv, nende suurused ja asukoht sisemine paigutus hoone.
Näiteks võite võtta 3 aknaava 10-meetrise seina kohta, 4 15-meetrise seina kohta. Soovitav on teha üks sein tühjaks, ilma avadeta. Helitugevus ukseavad saab määrata standardsed suurused. Kui suurused erinevad standardsetest, saab mahu arvutada kasutades üldmõõtmed lisades neile laiust paigaldusvahe. Arvutamiseks kasutage valemit:
2 x (A x B) x 236 = C
kus: A on ukseava laius, B on kõrgus, C on telliste arv.
Asendades standardväärtused, saame:
2 x (2 x 0,9) x 236 = 849 tk.
Sarnaselt arvutatakse ka aknaavade maht. 1,4 x 2,05 m suuruste akende maht on 7450 tükki. Telliste arvu määramine temperatuurivahe kohta on lihtne: peate perimeetri pikkuse korrutama 4-ga. Tulemuseks on 200 tükki.
35400 — (200 + 7450 + 849) = 26 901.
ostma nõutav summa tuleks teha väikese varuga, sest töö käigus on võimalikud vead ja muud ettenägematud olukorrad.
