Telliskivi müüritise arvutamine stabiilsuse tagamiseks. III. Müüritiskonstruktsioonide arvutamine Eraldi seisva telliskivikonstruktsiooni stabiilsusarvutus

Pilt 1. Arvutusskeem jaoks tellistest sambad projekteeritud hoonest.

Tekib loomulik küsimus: milline on sammaste minimaalne ristlõige, mis tagab vajaliku tugevuse ja stabiilsuse? Muidugi on idee välja panna veerud savi telliskivi, ja eriti maja seinad, pole kaugeltki uus ja kõiki võimalikke aspekte tellistest seinte, muulide, sammaste arvutustes, mis on samba olemus, on piisavalt üksikasjalikult kirjeldatud dokumendis SNiP II-22-81 (1995). ) “Kivi- ja armeeritud müüritiskonstruktsioonid”. Just seda regulatiivset dokumenti tuleks arvutuste tegemisel kasutada juhisena. Allpool olev arvutus pole midagi muud kui näide määratud SNiP kasutamisest.

Sammaste tugevuse ja stabiilsuse määramiseks peab teil olema üsna palju algandmeid, näiteks: tellise mark tugevuse osas, sammaste risttalade tugipind, sammaste koormus , veeru ristlõikepindala ja kui projekteerimisetapis pole sellest midagi teada, saate toimida järgmiselt.

Näide telliskivisamba arvutamise kohta stabiilsuse tagamiseks tsentraalse kokkusurumise korral

Disainitud:

Terrassi mõõdud 5x8 m. Kolm sammast (üks keskel ja kaks servades) õõnestellistest ristlõikega 0,25x0,25 m. Sammaste telgede vaheline kaugus on 4 m. Samba tugevusaste tellis on M75.

Arvutamise eeldused:

.

Selle projekteerimisskeemi puhul on maksimaalne koormus keskmisel alumisel veerul. See on täpselt see, millele peaksite tugevuse osas lootma. Kolonni koormus sõltub paljudest teguritest, eelkõige ehitusalast. Näiteks Peterburis on see 180 kg / m2 ja Rostovis Doni ääres - 80 kg / m2. Võttes arvesse katuse enda kaalu 50-75 kg/m2, võib Leningradi oblasti Puškini jaoks katuselt langev kolonni koormus olla:

N katuselt = (180 1,25 + 75) 5 8/4 = 3000 kg või 3 tonni

Kuna praegused koormused põrandamaterjalist ja terrassil istujatelt, mööblilt jms pole veel teada, aga raudbetoonplaat See pole täpselt planeeritud, kuid eeldatakse, et lagi on puidust, eraldi servadega lauad, siis terrassi koormuse arvutamiseks võib võtta ühtlaselt jaotatud koormuse 600 kg/m2, siis terrassilt mõjuv kontsentreeritud jõud. kesksammas, saab:

N terrassilt = 600 5 8/4 = 6000 kg ehk 6 tonni

3 m pikkuste sammaste tühimass on:

N kolonnist = 1500 3 0,38 0,38 = 649,8 kg või 0,65 tonni

Seega on vundamendi lähedal asuva samba sektsiooni keskmise alumise veeru kogukoormus:

N pööretega = 3000 + 6000 + 2650 = 10300 kg või 10,3 tonni

Siiski sisse sel juhul võib arvestada, et ei ole väga suur tõenäosus, et ajutine koormus lumest, maksimaalselt sisse talveaeg, ja ajutine koormus põrandale, maksimaalne sisse suveaeg, rakendatakse samaaegselt. Need. nende koormuste summa saab korrutada tõenäosuskoefitsiendiga 0,9, siis:

N pööretega = (3000 + 6000) 0,9 + 2 650 = 9400 kg või 9,4 tonni

Välistulpade projekteerimiskoormus on peaaegu kaks korda väiksem:

N cr = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 kg või 5,8 tonni

2. Telliskivi tugevuse määramine.

Telliskivi klass M75 tähendab, et tellis peab taluma koormust 75 kgf/cm 2, kuid tellise tugevus ja tugevus telliskivi- Erinevad asjad. Järgmine tabel aitab teil seda mõista:

Tabel 1. Kavandage telliskivi survetugevused (vastavalt SNiP II-22-81 (1995))

Kuid see pole veel kõik. Kõik on sama SNiP II-22-81 (1995) punkt 3.11 a) soovitab sammaste ja muulide pindala puhul alla 0,3 m 2 korrutada projekteeritud takistuse väärtus arvuga töötingimuste tegur ys = 0,8. Ja kuna meie kolonni ristlõikepindala on 0,25x0,25 = 0,0625 m2, peame seda soovitust kasutama. Nagu näete, M75 kaubamärgi tellise jaoks isegi kasutamisel müürimört M100, müüritise tugevus ei ületa 15 kgf / cm2. Lõpuks disaini vastupidavus meie kolonni puhul on 15·0,8 = 12 kg/cm2, siis on maksimaalne survepinge:

10300/625 = 16,48 kg/cm 2 > R = 12 kgf/cm 2

Seega on samba vajaliku tugevuse tagamiseks vaja kasutada kas suurema tugevusega tellist, näiteks M150 (arvutuslik survetakistus M100 mördi klassi puhul on 22·0,8 = 17,6 kg/cm2) või suurendada samba ristlõiget või kasutada müüritise põiksarrustust. Praegu keskendume vastupidavamate voodritelliste kasutamisele.

3. Telliskivi samba stabiilsuse määramine.

Telliskivi tugevus ja tellistest samba stabiilsus on samuti erinevad asjad ja ikka samad SNiP II-22-81 (1995) soovitab määrata telliskivi samba stabiilsus järgmise valemi abil:

N ≤ m g φRF (1.1)

Kus m g- koefitsient, võttes arvesse pikaajalise koormuse mõju. Sel juhul meil suhteliselt vedas, sest lõigu kõrgusel h≈ 30 cm, võib selle koefitsiendi väärtuseks võtta 1.

Märge: Tegelikult pole m g koefitsiendiga kõik nii lihtne, üksikasjad leiate artikli kommentaaridest.

φ - pikisuunaline paindetegur, olenevalt samba painduvusest λ . Selle koefitsiendi määramiseks peate teadma veeru hinnangulist pikkust l 0 ja see ei lange alati kokku veeru kõrgusega. Konstruktsiooni projekteeritud pikkuse määramise peensused on välja toodud eraldi, siinkohal märgime ainult, et vastavalt SNiP II-22-81 (1995) punktile 4.3: "Seinte ja sammaste arvutuslikud kõrgused l 0 paindekoefitsientide määramisel φ olenevalt nende horisontaalsetele tugedele toetamise tingimustest tuleks järgida järgmist:

a) fikseeritud hingedega tugedega l 0 = N;

b) elastse ülemise toega ja jäiga muljumisega alumises toes: üheavaliste hoonete jaoks l 0 = 1,5H, mitme avaga hoonetele l 0 = 1,25H;

c) eraldiseisvate konstruktsioonide puhul l 0 = 2H;

d) osaliselt pigistatud tugisektsioonidega konstruktsioonide puhul - võttes arvesse tegelikku muljumise astet, kuid mitte vähem l 0 = 0,8N, Kus N- põrandate või muude horisontaalsete tugede vaheline kaugus raudbetoonist horisontaaltugede korral, nendevaheline vaba kaugus."

Esmapilgul võib meie arvutusskeemi pidada punkti b) tingimustele vastavaks. st võid võtta l 0 = 1,25 H = 1,25 3 = 3,75 meetrit või 375 cm. Seda väärtust saame aga julgelt kasutada ainult juhul, kui alumine tugi on tõesti jäik. Kui vundamendile laotud katusepapi hüdroisolatsioonikihile on laotud telliskivisammas, siis tuleks sellist tuge pidada pigem hingedega, mitte jäigalt klammerdatuks. Ja sel juhul on meie kujundus seina tasapinnaga paralleelsel tasapinnal geomeetriliselt muutuv, kuna põranda struktuur (eraldi lamavad lauad) ei taga määratud tasapinnas piisavat jäikust. Sellest olukorrast on 4 võimalikku väljapääsu:

1. Rakendage põhimõtteliselt teistsugust kujundusskeemi

Näiteks - metallist sambad, mis on jäigalt vundamenti põimitud, mille külge põrandatalad keevitatakse, siis esteetilistel põhjustel võib metallsambad katta mis tahes marki kattetellisega, kuna kogu koormust kannab metall. Sel juhul on tõsi, et metallsambad tuleb arvutada, kuid arvutatud pikkuse võib võtta l 0 = 1,25H.

2. Tehke teine ​​kattumine,

näiteks alates lehtmaterjalid, mis võimaldab meil käsitada nii samba ülemist kui ka alumist tuge sel juhul hingedega l 0 = H.

3. Tehke jäigastav diafragma

seina tasapinnaga paralleelsel tasapinnal. Näiteks asetage mööda servi mitte veerud, vaid pigem muulid. See võimaldab meil käsitleda nii samba ülemist kui ka alumist tuge hingedega, kuid sel juhul on vaja täiendavalt arvutada jäikusdiafragma.

4. Ignoreeri ülaltoodud valikuid ja arvuta sambad vabalt seisvateks jäiga põhjatoega, s.t. l 0 = 2H

Lõpuks püstitasid vanad kreeklased oma sambad (kuigi mitte tellistest) ilma materjalide vastupidavuse tundmiseta, metallankruid kasutamata ja isegi nii hoolikalt kirjutatud. ehitusnormid ja tol ajal reegleid ei kehtinud, kuid mõned veerud püsivad tänaseni.

Nüüd, teades veeru projekteeritud pikkust, saate määrata paindlikkuse koefitsiendi:

λ h = l 0 /h (1.2) või

λ i = l 0 /i (1.3)

Kus h- veeru sektsiooni kõrgus või laius ja i- inertsiraadius.

Pöörlemisraadiuse määramine pole põhimõtteliselt keeruline, peate lõigu inertsmomendi jagama ristlõike pindalaga ja seejärel tulemusest eraldama Ruutjuur, aga sel juhul pole selleks erilist vajadust. Seega λ h = 2 300/25 = 24.

Nüüd, teades painduvusteguri väärtust, saate lõpuks tabelist määrata paindekoefitsiendi:

tabel 2. Kivi ja raudbetooni paindekoefitsiendid kivikonstruktsioonid(vastavalt SNiP II-22-81 (1995))

Sel juhul müüritise elastsed omadused α määratakse tabeli järgi:

Tabel 3. Müüritise elastsed omadused α (vastavalt SNiP II-22-81 (1995))

Selle tulemusena on pikipainde koefitsiendi väärtus umbes 0,6 (elastse tunnusväärtusega α = 1200, vastavalt lõikele 6). Siis on keskmise veeru maksimaalne koormus:

N р = m g φγ RF-iga = 1х0,6х0,8х22х625 = 6600 kg< N с об = 9400 кг

See tähendab, et vastuvõetud ristlõikest 25x25 cm ei piisa alumise keskmise tsentraalselt kokkusurutud kolonni stabiilsuse tagamiseks. Stabiilsuse suurendamiseks on kõige optimaalsem suurendada kolonni ristlõiget. Näiteks kui paigutate veeru, mille sees on poolteist tellist tühimik, mõõtmetega 0,38x0,38 m, ei suurene mitte ainult samba ristlõikepindala 0,13 m2 või 1300 cm2-ni, vaid ka samba inertsiraadius suureneb kuni i= 11,45 cm. Siis λi = 600/11,45 = 52,4 ja koefitsiendi väärtus φ = 0,8. Sel juhul on keskmise veeru maksimaalne koormus:

N r = m g φγ RF = 1x0,8x0,8x22x1300 = 18304 kg > N pöörete arvuga = 9400 kg

See tähendab, et 38x38 cm sektsioon on piisav, et tagada alumise keskmise tsentraalselt kokkusurutud samba stabiilsus ja on võimalik isegi tellise klassi vähendada. Näiteks algselt vastu võetud klassi M75 puhul on maksimaalne koormus:

N r = m g φγ RF = 1x0,8x0,8x12x1300 = 9984 kg > N pööretega = 9400 kg

See näib olevat kõik, kuid soovitav on arvestada veel ühe detailiga. Sel juhul on parem teha vundamendiriba (ühtne kõigi kolme samba jaoks), mitte sammaskujuline (iga samba jaoks eraldi), vastasel juhul põhjustab isegi vundamendi väike vajumine samba korpuses lisapingeid ja see võib viia hävinguni. Kõike eelnevat arvesse võttes oleks optimaalseim sammaslõik 0,51x0,51 m ning esteetilisest aspektist on selline lõik optimaalne. Selliste sammaste ristlõikepindala on 2601 cm2.

Näide tellistest kolonni stabiilsuse arvutamiseks ekstsentrilise kokkusurumise korral

Projekteeritud maja välimisi sambaid ei suruta tsentraalselt kokku, kuna risttalad toetuvad neile ainult ühel küljel. Ja isegi kui risttalad asetatakse kogu sambale, kandub risttalade läbipainde tõttu koormus põrandalt ja katuselt üle välimistele sammastele, mitte samba sektsiooni keskel. Kuhu täpselt selle koormuse resultant edastatakse, sõltub tugede risttalade kaldenurgast, risttalade ja sammaste elastsusmoodulist ning paljudest muudest teguritest, mida käsitletakse üksikasjalikult artiklis "Arvutamine kandetala tugiosa". Seda nihet nimetatakse koormuse rakendamise ekstsentrilisuseks e o. Sel juhul huvitab meid kõige ebasoodsam tegurite kombinatsioon, mille puhul koormus põrandalt sammastele kandub üle samba servale võimalikult lähedale. See tähendab, et lisaks koormusele endale mõjub sammastele ka paindemoment, mis on võrdne M = Ei o, ja seda punkti tuleb arvutamisel arvesse võtta. Üldiselt saab stabiilsustesti läbi viia järgmise valemi abil:

N = φRF - MF/W (2.1)

Kus W- sektsiooni takistusmoment. Sel juhul koormus madalamale äärmuslikud veerud katusest saab tinglikult lugeda tsentraalselt rakendatuks ja ekstsentrilisuse loob ainult laest tulev koormus. Ekstsentrilisusel 20 cm

N р = φRF - MF/W =1x0,8x0,8x12x2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975, 68 - 7058,82 = 12916,9 kg >N cr = 5800 kg

Seega on meil isegi väga suure koormuse ekstsentrilisuse korral ohutusvaru enam kui kahekordne.

Märkus: SNiP II-22-81 (1995) “Kivi- ja tugevdatud müüritiskonstruktsioonid” soovitab kasutada sektsiooni arvutamiseks teistsugust meetodit, võttes arvesse kivikonstruktsioonide iseärasusi, kuid tulemus on ligikaudu sama, seetõttu ma ei tee seda. esitage siin SNiP soovitatud arvutusmeetod.

Millal iseseisev disain tellismaja tuleb kiiresti välja arvutada, kas telliskivi peab vastu projektis sisalduvatele koormustele. Eriti tõsine olukord areneb müüritise piirkondades, mida nõrgestab aken ja ukseavad. Suure koormuse korral ei pruugi need alad vastu pidada ja hävida.

Muuli vastupidavuse täpne arvutamine katvate korruste survele on üsna keeruline ja määratakse kindlaks valemitega, mis sisalduvad reguleeriv dokument SNiP-2-22-81 (edaspidi kui<1>). Seina survetugevuse tehnilistes arvutustes võetakse arvesse paljusid tegureid, sealhulgas seina konfiguratsiooni, selle survetugevust, materjali tüübi tugevust ja palju muud. Ligikaudu "silma järgi" saate aga hinnata seina vastupidavust survele, kasutades näitlikke tabeleid, milles tugevus (tonnides) on seotud seina laiusega, samuti telliste ja mördi kaubamärke. Tabel on koostatud seina kõrgusele 2,8 m.

Telliseina tugevuse tabel tonnides (näide)

Margid		Pindala laius, cm
telliskivi	lahendus	25	51	77	100	116	168	194	220	246	272	298
50	25	4	7	11	14	17	31	36	41	45	50	55
100	50	6	13	19	25	29	52	60	68	76	84	92

Kui seina laiuse väärtus jääb näidatud vahemikku, on vaja keskenduda minimaalsele arvule. Samas tuleb meeles pidada, et tabelid ei võta arvesse kõiki tegureid, mis suudavad telliskiviseina stabiilsust, konstruktsioonitugevust ja survekindlust üsna laias vahemikus reguleerida.

Ajaliselt võivad koormused olla ajutised või püsivad.

Püsiv:

• ehituselementide kaal (piirdeaedade, kande- ja muude konstruktsioonide kaal);
• pinnase ja kivimi surve;
• hüdrostaatiline rõhk.

Ajutine:

• ajutiste konstruktsioonide kaal;
• laadib alates statsionaarsed süsteemid ja varustus;
• rõhk torustikes;
• ladustatud toodete ja materjalide koormad;
• klimaatilised koormused (lumi, jää, tuul jne);
• ja paljud teised.

Konstruktsioonide koormuse analüüsimisel tuleb kindlasti arvestada kogumõjudega. Allpool on näide hoone esimese korruse seinte peamiste koormuste arvutamisest.

Telliskivikoormus

Seina kavandatud osale mõjuva jõu arvestamiseks peate koormused kokku võtma:

Madala kõrgusega ehituse puhul on ülesanne oluliselt lihtsustatud ja projekteerimisetapis teatud ohutusvaru seadmisega saab eirata paljusid ajutise koormuse tegureid.

3- ja enamakorruseliste konstruktsioonide ehitamisel on aga vajalik põhjalik analüüs spetsiaalsete valemitega, mis arvestavad iga korruse koormuste lisandumist, jõu rakendamise nurka ja palju muud. Mõnel juhul saavutatakse seina tugevus tugevdamisega.

Koormuse arvutamise näide

See näide näitab 1. korruse muulide praeguste koormuste analüüsi. Siin ainult püsivalt arvesse võetud efektiivne koormus ehitise erinevatest konstruktsioonielementidest, võttes arvesse konstruktsiooni massi ebatasasust ja jõudude rakendamise nurka.

Algandmed analüüsiks:

• korruste arv – 4 korrust;
• telliskiviseina paksus T=64cm (0,64 m);
• müüritise (tellis, mört, krohv) erikaal M = 18 kN/m3 (näitaja võetud võrdlusandmetest, tabel 19<1>);
• laius aknaavad on: Ш1=1,5 m;
• aknaavade kõrgus - B1=3 m;
• muuli lõik 0,64*1,42 m (koormatud ala, kus rakendub katvate konstruktsioonielementide raskus);
• põranda kõrgus Märg = 4,2 m (4200 mm):
• rõhk jaotub 45 kraadise nurga all.

1. Koormuse määramise näide seinalt (krohvikiht 2 cm)

Nst = (3-4Ш1В1)(h+0,02)Myf = (*3-4*3*1,5)* (0,02+0,64) *1,1 *18=0,447MN.

Koormatud ala laius P=Märg*H1/2-W/2=3*4,2/2,0-0,64/2,0=6 m

Nn =(30+3*215)*6 = 4,072MN

ND=(30+1,26+215*3)*6 = 4,094 MN

H2 = 215 * 6 = 1,290 MN,

sealhulgas H2l=(1,26+215*3)*6= 3,878MN

1. Seinte omakaal

Npr=(0,02+0,64)*(1,42+0,08)*3*1,1*18= 0,0588 MN

Kogukoormus tuleneb hoone seintele avalduvate näidatud koormuste kombinatsioonist, selle arvutamiseks liidetakse seinast, teise korruse korrustest lähtuvad koormused ja projekteeritud ala kaal. ).

Koormus- ja konstruktsioonitugevuse analüüsi skeem

Telliseina muuli arvutamiseks vajate:

• põranda pikkus (teise nimega koha kõrgus) (Märg);
• korruste arv (Chat);
• seina paksus (T);
• telliskiviseina laius (W);
• müüritise parameetrid (tellise tüüp, tellise mark, mördi mark);

1. Seina pindala (P)

1. Vastavalt tabelile 15<1>on vaja määrata koefitsient a (elastsustunnus). Koefitsient sõltub tellise ja mördi tüübist ja kaubamärgist.
2. Paindlikkuse indeks (G)

1. Olenevalt indikaatoritest a ja G, vastavalt tabelile 18<1>peate vaatama paindekoefitsienti f.
2. Kokkusurutud osa kõrguse leidmine

kus e0 on kõrvalsuse näitaja.

1. Sektsiooni kokkusurutud osa pindala leidmine

Pszh = P*(1-2 e0/T)

1. Muuli kokkusurutud osa painduvuse määramine

Gszh=Vet/Vszh

1. Määramine tabeli järgi. 18<1>fszh koefitsient, mis põhineb gszh ja koefitsiendil a.
2. Keskmise koefitsiendi fsr arvutamine

Fsr=(f+fszh)/2

1. Koefitsiendi ω määramine (tabel 19<1>)

ω =1+e/T<1,45

1. Lõikele mõjuva jõu arvutamine
2. Jätkusuutlikkuse definitsioon

U=Kdv*fsr*R*Pszh* ω

Kdv – pikaajalise kokkupuute koefitsient

R – müüritise survetakistus, saab määrata tabelist 2<1>, MPa

1. Leppimine

Müüritise tugevuse arvutamise näide

— Märg — 3,3 m

— Vestlus — 2

— T — 640 mm

— L — 1300 mm

- müüritise parameetrid (plastpressimise teel valmistatud savitellis, tsement-liivmört, tellise klass - 100, mördi klass - 50)

1. Piirkond (P)

P = 0,64 * 1,3 = 0,832

1. Vastavalt tabelile 15<1>määrata koefitsient a.

1. Paindlikkus (G)

G = 3,3/0,64 = 5,156

1. Painutuskoefitsient (tabel 18<1>).

1. Kokkusurutud osa kõrgus

Vszh=0,64-2*0,045=0,55 m

1. Sektsiooni kokkusurutud osa pindala

Pszh = 0,832*(1-2*0,045/0,64)=0,715

1. Kokkusurutud osa paindlikkus

Gszh=3,3/0,55=6

1. fsj = 0,96
2. FSR arvutus

Fsr=(0,98+0,96)/2=0,97

1. Tabeli järgi 19<1>

ω =1+0,045/0,64=1,07<1,45

Efektiivse koormuse määramiseks on vaja arvutada kõigi hoone projekteeritud ala mõjutavate konstruktsioonielementide kaal.

1. Jätkusuutlikkuse definitsioon

Y=1*0,97*1,5*0,715*1,07=1,113 MN

1. Leppimine

Tingimus on täidetud, müüritise tugevus ja selle elementide tugevus on piisav

Seina ebapiisav takistus

Mida teha, kui seinte arvestuslik survetakistus on ebapiisav? Sel juhul on vaja seina tugevdada tugevdusega. Allpool on näide ebapiisava survetakistusega konstruktsiooni vajaliku moderniseerimise analüüsist.

Mugavuse huvides saate kasutada tabeliandmeid.

Alumine rida näitab 3 mm läbimõõduga traatvõrguga tugevdatud seina indikaatoreid, mille lahter on 3 cm, klass B1. Iga kolmanda rea ​​tugevdamine.

Tugevuse kasv on umbes 40%. Tavaliselt on see survetakistus piisav. Parem on teha üksikasjalik analüüs, arvutades tugevusomaduste muutuse vastavalt kasutatud konstruktsiooni tugevdamise meetodile.

Allpool on näide sellisest arvutusest

Muuli tugevduse arvutamise näide

Algandmed – vaata eelmist näidet.

• põranda kõrgus - 3,3 m;
• seina paksus – 0,640 m;
• müüritise laius 1300 m;
• müüritise tüüpilised omadused (telliste tüüp - pressitud savitellised, mördi tüüp - liivaga tsement, telliste mark - 100, mört - 50)

Sel juhul tingimus У>=Н ei ole täidetud (1.113<1,5).

See on vajalik survekindluse ja konstruktsioonitugevuse suurendamiseks.

Kasu

k=U1/U=1,5/1,113=1,348,

need. on vaja suurendada konstruktsiooni tugevust 34,8%.

Tugevdus raudbetoonkarkassiga

Tugevdamiseks kasutatakse betoonkarkassi B15 paksusega 0,060 m Vertikaalsed vardad 0,340 m2, klambrid 0,0283 m2 sammuga 0,150 m.

Tugevdatud konstruktsiooni sektsiooni mõõtmed:

Ш_1=1300+2*60=1,42

T_1=640+2*60=0,76

Selliste näitajate puhul on tingimus У>=Н täidetud. Survekindlus ja konstruktsiooni tugevus on piisavad.

Tellis on üsna vastupidav ehitusmaterjal, eriti tugevad ja 2-3-korruseliste majade ehitamisel ei vaja tavalistest keraamilistest tellistest seinad tavaliselt täiendavaid arvutusi. Sellegipoolest on olukordi erinevaid, näiteks plaanitakse teisele korrusele kahekorruseline terrassiga maja. Metallist risttalad, millele toetuvad ka terrassi metalltalad, on planeeritud toestada 3 meetri kõrgustele fassaadiõõnestellistest tellistest sammastele, üleval on 3 m kõrgused sambad, millele toetub katus:

Tekib loomulik küsimus: milline on sammaste minimaalne ristlõige, mis tagab vajaliku tugevuse ja stabiilsuse? Muidugi pole savitellistest sammaste ja veelgi enam maja seinte paigaldamise idee kaugeltki uus ja kõikvõimalikud aspektid tellistest seinte, muulide, sammaste arvutamisel, mis on samba olemus. , on piisavalt üksikasjalikult kirjeldatud dokumendis SNiP II-22-81 (1995) "Kivi- ja tugevdatud kivikonstruktsioonid". Just seda regulatiivset dokumenti tuleks arvutuste tegemisel kasutada juhisena. Allpool olev arvutus pole midagi muud kui näide määratud SNiP kasutamisest.

Sammaste tugevuse ja stabiilsuse määramiseks peab teil olema üsna palju algandmeid, näiteks: tellise mark tugevuse osas, sammaste risttalade tugipind, sammaste koormus , veeru ristlõikepindala ja kui projekteerimisetapis pole sellest midagi teada, saate toimida järgmiselt.

tsentraalse kompressiooniga

Disainitud: Terrassi mõõdud 5x8 m Kolm sammast (üks keskel ja kaks servades) õõnestellistest ristlõikega 0,25x0,25 m Sammaste telgede vaheline kaugus on 4 m Tugevusaste tellistest on M75.

Selle projekteerimisskeemi puhul on maksimaalne koormus keskmisel alumisel veerul. See on täpselt see, millele peaksite tugevuse osas lootma. Kolonni koormus sõltub paljudest teguritest, eelkõige ehitusalast. Näiteks Peterburis on katuse lumekoormus 180 kg/m2 ja Rostovis Doni ääres - 80 kg/m2. Võttes arvesse katuse enda kaalu, 50-75 kg/m², võib Leningradi oblasti Puškini jaoks katuselt langev kolonni koormus olla:

N katuselt = (180 1,25 +75) 5 8/4 = 3000 kg või 3 tonni

Kuna praegused koormused põrandamaterjalist ja terrassil istujatelt, mööblilt jms ei ole veel teada, aga raudbetoonplaati kindlasti plaanis ei ole ning eeldatakse, et põrand saab olema puit, eraldi lamavast servast. lauad, siis terrassi koormuse arvutamiseks võite aktsepteerida ühtlaselt jaotatud koormust 600 kg/m², siis on kesksambale mõjuv kontsentreeritud jõud terrassilt:

N terrassilt = 600 5 8/4 = 6000 kg või 6 tonni

3 m pikkuste sammaste tühimass on:

N kolonnist = 1500 3 0,38 0,38 = 649,8 kg või 0,65 tonni

Seega on vundamendi lähedal asuva samba sektsiooni keskmise alumise veeru kogukoormus:

N pööretega = 3000 + 6000 + 2650 = 10300 kg või 10,3 tonni

Samas võib sel juhul arvestada, et ei ole väga suur tõenäosus, et lumest tulenev ajutine koormus, maksimaalselt talvel, ja ajutine põrandakoormus, maksimaalselt suvel, rakenduvad samaaegselt. Need. nende koormuste summa saab korrutada tõenäosuskoefitsiendiga 0,9, siis:

N pöörete arvuga = (3000 + 6000) 0,9 + 2650 = 9400 kg või 9,4 tonni

Välistulpade projekteerimiskoormus on peaaegu kaks korda väiksem:

N cr = 1500 + 3000 + 1300 = 5800 kg või 5,8 tonni

2. Telliskivi tugevuse määramine.

M75 tellise klass tähendab, et tellis peab taluma koormust 75 kgf/cm2, kuid tellise tugevus ja müüritise tugevus on kaks erinevat asja. Järgmine tabel aitab teil seda mõista:

Tabel 1. Kavandage telliskivi survetugevused

Kuid see pole veel kõik. Sama SNiP II-22-81 (1995) punkt 3.11 a soovitab sammaste ja muulide pindala puhul alla 0,3 m² korrutada projekteeritud takistuse väärtus töötingimuste koefitsiendiga. ys = 0,8. Ja kuna meie veeru ristlõikepindala on 0,25x0,25 = 0,0625 m², peame seda soovitust kasutama. Nagu näete, ei ületa M75 klassi tellise puhul isegi M100 müürimördi kasutamisel müüritise tugevus 15 kgf / cm2. Selle tulemusena on meie kolonni arvutuslik takistus 15·0,8 = 12 kg/cm², siis on maksimaalne survepinge:

10300/625 = 16,48 kg/cm² > R = 12 kgf/cm²

Seega on samba vajaliku tugevuse tagamiseks vaja kasutada kas suurema tugevusega tellist, näiteks M150 (arvutuslik survetakistus M100 mördiklassi puhul on 22·0,8 = 17,6 kg/cm²) või suurendada samba ristlõige või kasutada müüritise põiksarrustust. Praegu keskendume vastupidavamate voodritelliste kasutamisele.

3. Telliskivi samba stabiilsuse määramine.

Telliskivi tugevus ja tellistest samba stabiilsus on samuti erinevad asjad ja ikka samad SNiP II-22-81 (1995) soovitab määrata telliskivi samba stabiilsus järgmise valemi abil:

N ≤ m g φRF (1.1)

m g- koefitsient, võttes arvesse pikaajalise koormuse mõju. Sel juhul meil suhteliselt vedas, sest lõigu kõrgusel h≤ 30 cm, võib selle koefitsiendi väärtuseks võtta 1.

φ - pikisuunaline paindetegur, olenevalt samba painduvusest λ . Selle koefitsiendi määramiseks peate teadma veeru hinnangulist pikkust l o ja see ei lange alati kokku veeru kõrgusega. Konstruktsiooni projekteeritud pikkuse määramise peensusi siin ei kirjeldata, märgime ainult, et vastavalt SNiP II-22-81 (1995) punktile 4.3: "Seinte ja sammaste kõrguste arvutamine l o paindekoefitsientide määramisel φ olenevalt nende horisontaalsetele tugedele toetamise tingimustest tuleks järgida järgmist:

a) fikseeritud hingedega tugedega l o = N;

b) elastse ülemise toega ja jäiga muljumisega alumises toes: üheavaliste hoonete jaoks l o = 1,5H, mitme avaga hoonetele l o = 1,25H;

c) eraldiseisvate konstruktsioonide puhul l o = 2H;

d) osaliselt pigistatud tugisektsioonidega konstruktsioonide puhul - võttes arvesse tegelikku muljumise astet, kuid mitte vähem l o = 0,8N, Kus N- põrandate või muude horisontaalsete tugede vaheline kaugus raudbetoonist horisontaaltugede korral, nendevaheline vaba kaugus."

Esmapilgul võib meie arvutusskeemi pidada punkti b) tingimustele vastavaks. st võid võtta l o = 1,25H = 1,25 3 = 3,75 meetrit või 375 cm. Seda väärtust saame aga julgelt kasutada ainult juhul, kui alumine tugi on tõesti jäik. Kui vundamendile laotud katusepapi hüdroisolatsioonikihile on laotud telliskivisammas, siis tuleks sellist tuge pidada pigem hingedega, mitte jäigalt klammerdatuks. Ja sel juhul on meie disain seina tasapinnaga paralleelses tasapinnas geomeetriliselt muutuv, kuna põrandakonstruktsioon (eraldi lamavad lauad) ei taga määratud tasapinnas piisavat jäikust. Sellest olukorrast on 4 võimalikku väljapääsu:

1. Rakenda täiesti erinevat disaini skeem nt - jäigalt vundamenti põimitud metallsambad, mille külge põrandatalad keevitatakse; siis võib esteetilistel põhjustel metallsambad katta mis tahes marki kattetellistega, kuna kogu koormust kannab metallist. Sel juhul on tõsi, et metallsambad tuleb arvutada, kuid arvutatud pikkuse võib võtta l o = 1,25H.

2. Tehke teine ​​kattumine näiteks lehtmaterjalidest, mis võimaldab meil käsitada nii samba ülemist kui ka alumist tuge hingedega, antud juhul l o = H.

3. Tehke jäigastav diafragma seina tasapinnaga paralleelsel tasapinnal. Näiteks asetage mööda servi mitte veerud, vaid pigem muulid. See võimaldab meil käsitleda nii samba ülemist kui ka alumist tuge hingedega, kuid sel juhul on vaja täiendavalt arvutada jäikusdiafragma.

4. Ignoreeri ülaltoodud valikuid ja arvuta sambad vabalt seisvateks jäiga põhjatoega, s.t. l o = 2H. Lõpuks püstitasid iidsed kreeklased oma sambad (kuigi mitte tellistest) ilma materjalide tugevust teadmata, ilma metallist ankruid kasutamata ning tol ajal polnud selliseid hoolikalt kirjutatud ehitusnorme ja eeskirju, sellest hoolimata, mõned veerud seisavad ja tänaseni.

Nüüd, teades veeru projekteeritud pikkust, saate määrata paindlikkuse koefitsiendi:

λ h = l o /h (1.2) või

λ i = l o (1.3)

h- veeru sektsiooni kõrgus või laius ja i- inertsiraadius.

Inertsiraadiuse määramine pole põhimõtteliselt keeruline, peate jagama lõigu inertsimomendi ristlõike pindalaga ja seejärel võtma tulemuse ruutjuur, kuid sel juhul pole suurt vajadust selle jaoks. Seega λ h = 2 300/25 = 24.

Nüüd, teades painduvusteguri väärtust, saate lõpuks tabelist määrata paindekoefitsiendi:

tabel 2. Müüritise ja armeeritud müüritise konstruktsioonide paindetegurid
(vastavalt SNiP II-22-81 (1995))

Sel juhul müüritise elastsed omadused α määratakse tabeli järgi:

Tabel 3. Müüritise elastsed omadused α (vastavalt SNiP II-22-81 (1995))

Selle tulemusena on pikipainde koefitsiendi väärtus umbes 0,6 (elastse tunnusväärtusega α = 1200, vastavalt lõikele 6). Siis on keskmise veeru maksimaalne koormus:

N р = m g φγ RF = 1 0,6 0,8 22 625 = 6600 kg< N с об = 9400 кг

See tähendab, et vastuvõetud ristlõikest 25x25 cm ei piisa alumise keskmise tsentraalselt kokkusurutud kolonni stabiilsuse tagamiseks. Stabiilsuse suurendamiseks on kõige optimaalsem suurendada kolonni ristlõiget. Näiteks kui paigutate veeru, mille sees on poolteist tellist tühimik, mõõtmetega 0,38 x 0,38 m, siis ei suurene mitte ainult samba ristlõikepindala 0,13 m või 1300 cm-ni, vaid ka kolonni inertsiraadius suureneb samuti i= 11,45 cm. Siis λi = 600/11,45 = 52,4 ja koefitsiendi väärtus φ = 0,8. Sel juhul on keskmise veeru maksimaalne koormus:

N р = m g φγ RF = 1 0,8 0,8 22 1300 = 18304 kg > N pöördega = 9400 kg

See tähendab, et 38x38 cm sektsioon on piisav, et tagada alumise keskmise tsentraalselt kokkusurutud samba stabiilsus ja on võimalik isegi tellise klassi vähendada. Näiteks algselt vastu võetud klassi M75 puhul on maksimaalne koormus:

N р = m g φγ RF = 1 0,8 0,8 12 1300 = 9984 kg > N pöördega = 9400 kg

See näib olevat kõik, kuid soovitav on arvestada veel ühe detailiga. Sel juhul on parem teha vundamendiriba (ühtne kõigi kolme samba jaoks), mitte sammaskujuline (iga samba jaoks eraldi), vastasel juhul põhjustab isegi vundamendi väike vajumine samba korpuses lisapingeid ja see võib viia hävinguni. Kõike ülaltoodut arvesse võttes on sammaste kõige optimaalsem sektsioon 0,51x0,51 m ja esteetilisest vaatenurgast on selline sektsioon optimaalne. Selliste sammaste ristlõikepindala on 2601 cm2.

Näide tellistest kolonni stabiilsuse arvutamiseks
ekstsentrilise kokkusurumisega

Projekteeritud maja välimisi sambaid ei suruta tsentraalselt kokku, kuna risttalad toetuvad neile ainult ühel küljel. Ja isegi kui risttalad asetatakse kogu sambale, kandub risttalade läbipainde tõttu koormus põrandalt ja katuselt üle välimistele sammastele, mitte samba sektsiooni keskel. Kuhu täpselt selle koormuse resultant edastatakse, sõltub tugede risttalade kaldenurgast, risttalade ja sammaste elastsusmoodulitest ning paljudest muudest teguritest. Seda nihet nimetatakse koormuse rakendamise ekstsentrilisuseks e o. Sel juhul huvitab meid kõige ebasoodsam tegurite kombinatsioon, mille puhul koormus põrandalt sammastele kandub üle samba servale võimalikult lähedale. See tähendab, et lisaks koormusele endale mõjub sammastele ka paindemoment, mis on võrdne M = Ei o, ja seda punkti tuleb arvutamisel arvesse võtta. Üldiselt saab stabiilsustesti läbi viia järgmise valemi abil:

N = φRF - MF/W (2.1)

W- sektsiooni takistusmoment. Sel juhul võib katuse alumiste äärmiste sammaste koormust pidada tinglikult tsentraalseks ja ekstsentrilisus tekib ainult põrandalt tuleva koormuse tõttu. Ekstsentrilisusel 20 cm

N р = φRF - MF/W =1 0,8 0,8 12 2601- 3000 20 2601· 6/51 3 = 19975,68 - 7058,82 = 12916,9 kg >N cr = 5800 kg

Seega on meil isegi väga suure koormuse ekstsentrilisuse korral ohutusvaru enam kui kahekordne.

Märge: SNiP II-22-81 (1995) “Kivi- ja armeeritud müüritiskonstruktsioonid” soovitab kasutada kivikonstruktsioonide iseärasusi arvesse võttes läbilõike arvutamiseks teistsugust meetodit, kuid tulemus jääb ligikaudu sama, seetõttu soovitab arvutusmeetod, mida soovitab. SNiP-d siin ei anta.

Kandvad välisseinad peavad olema projekteeritud vähemalt tugevuse, stabiilsuse, lokaalse kokkuvarisemise ja soojusülekande suhtes. Teada saama mis paksus see peaks olema Telliskivisein , peate selle arvutama. Selles artiklis vaatleme arvutusi kandevõime telliskivi ja järgmistes artiklites - ülejäänud arvutused. Et mitte jääda ilma uue artikli ilmumisest, tellige uudiskiri ja saate pärast kõiki arvutusi teada, milline peaks olema seina paksus. Kuna meie ettevõte tegeleb suvilate ehitamisega, see tähendab madala kõrgusega ehitusega, võtame arvesse kõiki selle kategooria arvutusi.

Laager nimetatakse seinu, mis võtavad koormust neile toetuvatelt põrandaplaatidelt, katetelt, taladelt jne.

Külmakindluse tagamiseks peaksite arvestama ka tellise kaubamärgiga. Kuna igaüks ehitab endale maja vähemalt sada aastat, siis ruumide kuivades ja normaalsetes niiskustingimustes aktsepteeritakse hinne (M rz) 25 ja üle selle.

Maja, suvila, garaaži, kõrvalhoonete ja muude kuivade ja normaalsete niiskustingimustega ehitiste ehitamisel on soovitatav seda kasutada välisseinte jaoks. õõnes tellis, kuna selle soojusjuhtivus on madalam kui tahkel. Sellest lähtuvalt on soojustehniliste arvutuste ajal isolatsiooni paksus väiksem, mis säästab sularaha selle ostmisel. Tahke telliskivi välisseinte jaoks tuleks seda kasutada ainult siis, kui on vaja tagada müüritise tugevus.

Telliskivi tugevdamine on lubatud ainult juhul, kui tellise ja mördi klassi tõstmine ei taga nõutavat kandevõimet.

Näide telliskiviseina arvutamisest.

Telliskivi kandevõime sõltub paljudest teguritest - tellise margist, mördi margist, avade olemasolust ja nende suurusest, seinte painduvusest jne. Kandevõime arvutamine algab projekteerimisskeemi määramisest. Seinte arvutamisel vertikaalsete koormuste jaoks loetakse seina toetatuks hingedega ja fikseeritud tugedega. Seinte arvutamisel horisontaalse koormuse (tuule) jaoks loetakse sein jäigalt kinnituks. Oluline on neid diagramme mitte segi ajada, kuna hetkediagrammid on erinevad.

Disaini sektsiooni valik.

Tugevates seintes sektsioon I-I põranda põhja kõrgusel koos pikisuunaline jõud N ja maksimaalne paindemoment M. Sageli on see ohtlik jagu II-II, kuna paindemoment on maksimumist veidi väiksem ja võrdub 2/3M ning koefitsiendid m g ja φ on minimaalsed.

Avadega seintes võetakse ristlõige silluste põhja tasandilt.

Vaatame I-I lõiku.

Eelmisest artiklist Koormate kogumine esimese korruse seinale Võtame saadud kogukoormuse väärtuse, mis sisaldab koormust esimese korruse põrandalt P 1 = 1,8 t ja ülemiste korruste G = G p +P 2 +G 2 = 3,7 t:

N = G + P 1 = 3,7 t + 1,8 t = 5,5 t

Põrandaplaat toetub seinale a=150mm kaugusel. Laest mõjuv pikisuunaline jõud P 1 on kaugusel a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Miks 1/3? Kuna tugiosa all olev pingediagramm on kolmnurga kujul ja kolmnurga raskuskese asub 1/3 toe pikkusest.

Ülemiste korruste G koormus loetakse tsentraalselt rakendatuks.

Kuna põrandaplaadi (P 1) koormust ei rakendata sektsiooni keskele, vaid sellest kaugusele, mis on võrdne:

e = h/2 - a/3 = 250 mm/2 - 150 mm/3 = 75 mm = 7,5 cm,

siis tekitab see paindemomendi (M). osa I-I. Hetk on jõu ja käe korrutis.

M = P 1 * e = 1,8 t * 7,5 cm = 13,5 t * cm

Siis on pikisuunalise jõu N ekstsentrilisus:

e 0 = M / N = 13,5 / 5,5 = 2,5 cm

Sest kandev sein 25 cm paksune, siis tuleks arvutamisel võtta arvesse juhusliku ekstsentrilisuse väärtust e ν = 2 cm, siis on kogu ekstsentrilisus võrdne:

e 0 = 2,5 + 2 = 4,5 cm

y=h/2=12,5 cm

At e 0 =4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.

Ekstsentriliselt kokkusurutud elemendi müüritise tugevus määratakse järgmise valemiga:

N ≤ m g φ 1 R A c ω

Koefitsiendid m g Ja φ 1 vaadeldavas osas võrdub I-I 1-ga.

Muuli koormus esimese korruse põrandatala põhja tasemel, kN	Väärtused, kN
lumi II lumepiirkonna jaoks	1000*6,74*(23,0*0,5+0,51+0,25)*1,4*0,001=115,7
valtskatusevaip-100N/m2	100*6,74*(23,0*0,5+0,51+0,25)*1,1*0,001=9,1
asfalt tasanduskiht p=15000N/m 3 paksusega 15 mm	15000*0,015*6,74*23,0*0,5*1,2*0,001=20,9
isolatsioon - puitkiudplaadid paksusega 80 mm tihedusega p = 3000 N/m 3	3000*0,08*6,74*23,0*0,5*1,2*0,001=22,3
Aurutõke - 50N/m 2	50*6,74*23,0*0,5*1,2*0,001=4,7
monteeritavad raudbetoonist katteplaadid – 1750N/m2	1750*6,74*23,0*0,5*1,1*0,001=149,2
raudbetoonist sõrestiku kaal	6900*1,1*0,01=75,9
karniisi kaal seina telliskivis p = 18000N/m 3	18000*((0,38+0,43)*0,5*0,51-0,13*0,25)* *6,74*1,1*0,001=23,2
telliskivi kaal üle märgi +3,17	18000*((18,03-3,17)*6,74 - 2,4*2,1*3)*0,51*1,1*0,001=857
kontsentreeritud põranda risttaladest (tinglikult)	119750*5,69*0,5*3*0,001=1022
aknatäidise kaal V n =500N/m2 juures	500*2,4*2,1*3*1,1*0,001=8,3

Muuli projekteeritud kogukoormus kõrguse tasemel. +3.17:

N=115,7+9,1+20,9+22,3+4,7+149,2+75,9+23,2+857,1+1022+8,3=2308,4.

Lubatud on pidada seina kõrguselt jagatud üheavalisteks elementideks, kusjuures tugihingede asukoht on risttalade toe tasemel. Samal ajal koormus alates ülemised korrused eeldatakse, et seda rakendatakse ülemise põranda seinaosa raskuskeskmele ja kõik koormused P = 119750 * 5,69 * 0,5 * 0,001 = 340,7 kN antud põrandas loetakse rakendatuks tegeliku ekstsentrilisusega keskpunkti suhtes sektsiooni raskusastmest.

Kaugus risttala P toetusreaktsioonide rakendamise punktist seina siseservani tugirõhu asendit fikseerivate tugede puudumisel ei ole suurem kui kolmandik risttala kinnitussügavusest. ja mitte rohkem kui 7 cm.

Kui risttala kinnitussügavus seinas on a 3 = 380 mm ja 3: 3 = 380: 3 = 127 mm > 70 mm, aktsepteerime tugirõhu P = 340,7 kN rakenduspunkti vahemaa tagant. 70 mm kaugusel seina sisemisest servast.

Alumise korruse muuli hinnanguline kõrgus

l 0 =3170+50=3220 mm.

Hoone alumise korruse muuli projekteerimisskeemi jaoks võtame vundamendi serva kõrgusel muljumisega ja põranda tasandil hingedega toega posti.

Valmistatud seina painduvus liiva-lubi tellis klass 100 klassi 25 mördil, R=1,3 MPa müüritise karakteristikuga α=1000

λ h = 1 0 : h = 3220 : 510 = 6,31

Pikipainde koefitsient on φ=0,96, jäiga ülemise toega seintel ei pruugi pikipainet tugisektsioonides arvestada (φ=1) Muuli kõrguse keskmises kolmandikus on pikipainde koefitsient võrdne arvutatud väärtusega φ=0,96. Kõrguse tugikolmandikutes muutub φ lineaarselt φ=1-st arvutatud väärtuseni φ=0,96

Pikisuunalise paindeteguri väärtused muulide projekteerimissektsioonides aknaava üla- ja alaosa tasanditel:

φ 1 =0,96+(1-0,96)

φ 2 =0,96+(1-0,96)

Paindemomentide väärtused risttala tugitasandil ja muuli konstruktsiooniosades aknaava üla- ja alaosa tasemel, kNm:

M = Pe = 340,7 * (0,51 * 0,5-0,07) = 63,0

M1 = 63,0

M11 = 63,0

Normaalsete jõudude suurus muuli samades osades, kN:

N 1 = 2308,4+0,51*6,74*0,2*1800*1,1*0,01=2322,0

N 11 = 2322+(0,51*(6,74-2,4)*2,1*1800*1,1+50*2,1*2,4*1,1)*0,01=2416,8

N 111 =2416,8+0,51*0,8*6,74*1800*1,1*0,01=2471,2.

Pikisuunaliste jõudude ekstsentrilisused e 0 =M:N:

e 0 =(66,0:2308,4)*1000=27 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 01 =(56,3:2322)*1000=24 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 011 =(15,7:2416,8)*1000=6 mm<0.45y=0.45*255=115мм

e 0111 = 0 mm = 0,5 * h = 0,5 * 510 = 255 mm.

Ristkülikukujulise ristlõikega ekstsentriliselt kokkusurutud muuli kandevõime

määratakse valemiga:

N=m g φ 1 RA*(1- )ω, kusω=1+ <=1.45,
, kus φ on ristkülikukujulise elemendi kogu ristlõike pikisuunaline paindetegur h c = h-2e 0, m g on koefitsient, mis võtab arvesse pikaajalise koormuse mõju (h = 510 mm > 300 mm, võtke 1), A on muuli ristlõikepindala.

Muuli kandevõime (tugevus) põiktala toe tasandil φ=1,00, e 0 =27 mm, λ с =l 0:h с =l 0:(h-2е 0)=3220:(510 -2*27)=7,1,φ s =0,936,

φ 1 =0,5*(φ+φ s)=0,5*(1+0,936)=0,968, ω=1+
<1.45

N=1*0,968* 1,3*6740*510*(1-
)1,053=4073 kN >2308 kN

Seina kandevõime (tugevus) lõigus 1-1 juures φ=0,987, e 0 =24 mm, λ c =l 0:h c =l 0:(h-2e 0)=3220:(510-2*24 ) =6,97,φ s =0,940,

φ 1 =0,5*(φ+φ s)=0,5*(0,987+0,940)=0,964, ω=1+
<1.45

N 1 = 1*0,964* 1,3*4340*510*(1-
)1,047=2631 kN >2322 kN

Muuli kandevõime (tugevus) lõigul II-IIatφ=0,970, e 0 =6 mm, λ c =l 0:h c =l 0:(h-2e 0)=3220:(510-2*6)= 6 ,47,φ s = 0,950,

φ 1 =0,5*(φ+φ s)=0,5*(0,970+0,950)=0,960, ω=1+
<1.45

N 11 = 1*0,960* 1,3*4340*510*(1- )1,012=2730 kN >2416,8 kN

Muuli kandevõime (tugevus) sektsioonis III-III vundamendi serva tasemel tsentraalse surve all φ = 1, e 0 = 0 mm,

N 111 = 1 * 1 * 1,3 * 6740 * 510 = 4469 kN > 2471 kN

See. Muuli tugevus on tagatud kõigis hoone alumise korruse sektsioonides.

Töökorras liitmikud	Disaini ristlõige	Arvutusjõud M, N mm	Disaini omadused						Disaini tugevdamine	Aktsepteeritud liitmikud
			, mm		, mm			Tugevdusklass
Alumises tsoonis	Äärmuslikes vahemikes	123,80*10								, A s = 760 mm 2 kahes lamedas raamis
	Keskmise ulatusega	94,83*10								, A s = 628 mm 2 kahes lamedas raamis
Ülemises tsoonis	Teisel lennul	52,80*10								, A s = 308 mm 2 kahes kaadris
	Kõigis keskmistes vahemikes	41,73*10								, A s = 226 mm 2 kahes kaadris
	Toe peal	108,38*10								, A s = 628 mm 2 ühes U-kujulises võrgus
	Toel C	94,83*10								, A s = 628 mm 2 ühes U-kujulises võrgus

Tabel 3

Laadimisskeem

Nihkejõud, kNm

M

Äärmuslikes vahemikes

M

Keskmise ulatusega

M

M

M

M

M

K

K

K

K

Tabel 7

Varraste paigutus		Armeeringu ristlõige, mm			Arvutatud omadused
		Enne varraste pausi	Katkestatav	Pärast varraste purunemist A			mm x10			A vastavalt tabelile 9
Risttala alumises tsoonis	Päeva lõpuks: toel A
	toel B
	Keskmiselt: toel B
Risttala ülemises tsoonis	Toe B juures: äärmisest vahemikust
	keskmise vahemiku küljelt

Disaini ristlõige	Arvutusjõud M, kN*m	Sektsiooni mõõtmed, mm		Disaini omadused		Pikisuunaline töösarruse klass AIII, mm		Tegelik kandevõime, kN*m
				Rb = 7,65 MPa		Rs = 355 MPa	Tegelik aktsepteeritud
Äärmuslike vahemike alumises tsoonis
Ülemises tsoonis tugipostide B kohal samba servas
Keskmiste vahemike alumises tsoonis
Ülemises tsoonis tugipostide C kohal samba servas

Ordinaadid

PAINTEMOMENTID, k N m

Äärmuslikes vahemikes

M

Keskmise ulatusega

M

M

M

M

M

Momentide põhidiagrammi ordaadid laadimisel skeemide 1+4 järgi

summa järgi

M =145,2 kNm

Diagrammi IIa ümberjaotuse ordinaadid

Momentide põhidiagrammi ordaadid laadimisel skeemide 1+5 järgi

Jõudude ümberjaotamine toetusmomendi M vähendamise teel summa järgi

Lisadiagrammi ordaadid kl M =89,2 kNm

Diagrammi IIIa ümberjaotuse ordinaadid

Laadimisskeem

PAINTEMOMENTID, k N m

Nihkejõud, kNm

M

Äärmuslikes vahemikes

M

Keskmise ulatusega

M

M

M

M

M

K

K

K

K

		Pikisuunaline tugevdus Murduv tugevdus	Põiksuunaline tugevdus samm	Põikjõud varraste purunemise kohas, kN		Katkestatavate varraste vettelaskmise pikkus üle teoreetilise murdepunkti, mm	Minimaalne väärtus ω=20d, mm	Aktsepteeritud väärtus ω,mm	Kaugus tugiteljest, mm
									Teoreetilise pausi kohale (skaalatud vastavalt materjalide diagrammile)	Pausi tegelikku asukohta
Risttala alumises tsoonis	Päeva lõpuks: toel A
	toel B
	Keskmiselt: toel B
Risttala ülemises tsoonis	Toe B juures: äärmisest vahemikust
	keskmise vahemiku küljelt

Вр1 Rs = 360 MPa, АIII Rs = 355 MPa

Äärmuslikel aladel telgede 1-2 ja 6-7 vahel

Äärmuslikes vahemikes

Keskmistes vahemikes

Keskmistes sektsioonides telgede vahel 2-6

Äärmuslikes vahemikes

Keskmistes vahemikes

Varraste paigutus		Armeeringu ristlõige, mm 2			Disaini omadused
		Kuni vardad purunevad	küljest rebitud	Pärast vardade purunemist			b*h 0, mm2 *10-2				М=Rb *b*h 0 *A 0, kN*m
Risttala alumises tsoonis	Äärmuslikul ajavahemikul: toel A
	toel B
	Keskmisel vahemikul: toel B
	toel C
Risttala ülemises tsoonis	Toe B juures: äärmisest vahemikust
	keskmisest vahemikust
	Toel C mõlemast laiendist

Murduvate varraste asukoht		pikisuunaline__ liitmikud__ purunev tugevdus	Põiksuunaline tugevdus _kogus_	Põikjõud varraste teoreetilise purunemise kohas, kN		Katkestatavate varraste vettelaskmise pikkus üle teoreetilise murdepunkti, mm	Minimaalne väärtus w=20d	Aktsepteeritud väärtus w, mm	Kaugus tugiteljest, mm
									Teoreetilise pausini (vastavalt materjalide diagrammile)	Pausi tegelikku asukohta
Risttala alumises tsoonis	Äärmuslikul ajavahemikul: toel A
	toel B
	Keskmisel vahemikul: toel B
	toel C
Risttala ülemises tsoonis	Toe B juures: äärmisest vahemikust
	keskmisest vahemikust
	Toel C mõlemast laiendist